2300MW级火力发电厂电气设计毕业论文

2300MW级火力发电厂电气设计毕业论文目 录前 言1第1章 电气主系统设计21.1初步方案的提出21.2可靠性比较31.3经济性比较31.4 主接线的评定31.5 确定主接线41.6 主变的选择4第2章 发电厂厂用电系统设计42.1 厂用电系统接线52.1.1 确定厂用电系统接线的电压等级52.1.2 厂用电源及其引接52.1.3 6kV母线是否设公用段52.1.4 高压厂用电接线72.1.5 低压厂用电接线72.1.6 对厂用负荷进行负荷分配82.1.7 高压厂用变压器和启动/备用变压器容量选择102.2 电动机自启动校验112.3 电压调整计算122.3.1一般要求122.3.2分接位置及调压开关的选择12第3章短路电流的计算143.1 短路电流的计算目的和基本假设条件153.1.1 短路电流的计算目的153.1.2 短路电流使用计算的基本假设条件153.2 一般规定和计算步骤153.2.1. 一般规定153.2.2. 计算步骤163.3本次设计短路电流的计算163.3.1三相短路电流计算：163.3.2 单相短路电流计算17第4章 电气设备选择174.1 选择220kV电气设备184.1.1. 断路器和隔离开关的选择184.1.2 汇流母线的选择184.1.3 电流互感器的选择194.1.4. 电压互感器的选择194.2 选择机端电气设备194.3 厂用电气设备的选择19第5章 高压配电装置215.1配电装置的设计原则215.2配电装置的设计要求215.3 本厂的220KV高压配电装置21第6章防雷保护设计226.1 直击雷保护226.2 入侵雷保护236.2.1 220kV配电装置避雷器选择236.2.2 发电机防雷保护25第7章 发-变组继电保护配置257.1 大容量机组保护配置的特点及其对继电保护的要求267.2 300MW级发电机-双绕组变压器的保护配置267.3各保护的保护范围和作用28第8章 控制系统设计298.1控制系统的简介298.2 发电厂的断路器控制信号电路308.2.1 220kV发电机变压器组断路器的控制信号电路=S1=E1=AC=AC1308.2.2 6KV厂用工作电源开关的控制信号电=S1=E1-AC-AC233附录：2300MW级火力发电厂电气设计计算书36一 单母分段接线与双目接线主接线方案的可靠性比较36二 单母分段接线与双母线接线主接线方案的经济性比较43三 电动机自启动时母线电压的校验45四、 短路电流的计算47五. 电气设备选择56六、 厂用电气设备的选择60结 论67参考文献67英文原文68中文译文73指导教师评语7777 / 79第1章 电气主系统设计电气主接线在发电厂及电力系统中的作用:主接线代表了发电厂高电压、大电流的电气部分主体结构,是电力系统网络结构的重要组成部分。它直接影响电力生产运行的可靠性、灵活性,同时对电气设备选择、配电装置布置、继电保护、自动装置和控制方式等诸多方面都有决定性的关系。因此,主接线设计必须经过技术与经济的充分论证比较,综合考虑各个方面的影响因素,最终得到实际工程确认的最佳方案。电气主接线的设计原则:以设计任务为依据,以国家经济建设的方针、政策、技术规定、标准为准绳,结合工程实际情况,在保证供电可靠、调度灵活、满足各项技术要求的前提下,兼顾运行、维护方便,尽可能地节省投资,就近取材,力争设备元件和设计的先进性与可靠性,坚持可靠、先进、适用、经济、美观的原则。本次主系统设计通过对原始资料的分析拟定了两种可能的设计方案,之后又分别进行了可靠性比较和经济性比较,之后确定出了一套合理的主接线方案。电气主系统设计 原始资料：规划容量为4300MW级供热机组,本期工程建设规模为2300MW级供热机组。本期采用220KV电压等级接入系统,出线两回,接至XX大堡头220KV变电站,输送距离为80KM。 分析：本次主接线设计有两回进线,两回出线,电压等级220KV。设计的电厂为大型的火力发电厂,建2台330MW发电机组,并留有今后再扩建2330MW机组的条件。从原始资料可知该电厂220kV系统有两回出线,对可靠性的要求相当高,要保证检修或故障时不会大面积停电。1.1初步方案的提出 根据电力工程电气设计手册可知： 单母线接线对于220KV配电装置的出线回路数不超过两回,但一般只适用于一台发电机或一台变压器的情况。 单母分段接线可适用于220KV配电装置34回及以上时。 双母线接线可适用于220KV配电装置5回及以上时。故本次电气主接线初步拟定为单母分段线接线和双母线接线两种方案见下图1.2可靠性比较两种方案各元件的停运时间及停运频次计算过程见附录一对两方案可靠性计算结果的分析：（1） 各回路每年停运频次及停运时间表1-1 各回路每年停运频次及停运时间对比表停运元件停运频次f/a停运频次比每年停运时间h停运时间比IIII/IIIIII/IIL10.151890.1194711.2713551.7814071.2038971.479701L20.151890.1194711.2713551.7814071.2038971.479701T10.1492720.1193911.2502781.3545440.899961.505116T20.1492720.1193911.2502781.3545440.899961.505116 由表1-1可见：元件的停运频次,单母分段接线相应比双母线接线高1.2502781.271355；元件每年停运时间高1.4797011.505116倍。 注：I为单母分段接线,II为双母线接线（2) 不同元件发生停运的频次表1-2不同元件数量发生停运频次对比表停运元件数量停运频次f/aIII一元件0.2311960.231088全停0.0337540.033862 由表1-2 可见：单母分段接线和 双母线接线不同元件发生的停运频次几乎是相等的。 通过逻辑表格法对两方案分析计算,虽然两种方案元件的停运频次几乎是相等的,但是单母分段接线元件停运要高于双母线接线。因此双母线接线的可靠性优于单母分段接线。1.3经济性比较两种方案的设备费用、安装费用和土建费用计算过程见附录二 表1-3主接线方案的经济性比较表单母分段接线双母线接线设备费470.01312498.61312安装费46.5706387.65139土建费153.3178.8总计669.88375765.06451通过表1-3可以看出单母线接线的经济性优于双母线接线1.4 主接线的评定对方案、的综合比较,见表1-4。表1-4 两方案的综合比较 方案项目方案表2-1 厂用电负荷分配表续表序号1#机2#机1#机2#机6KV IA段6KV IB段6KV IIA段6KV IIB段重复容量重复容量安装数量台/回工作容量KVA安装数量台/回工作容量KVA安装数量台/回工作容量KVA安装数量台/回工作容量KVAS3S3KVAKVA122380.011190.022380.011190.00.00.0216801680168016800.00.03130601306013060130600.00.041535.521071.01535.521071.00.00.051535.51535.51535.51535.50.00.0625800.025800.025800.025800.00.00.071560.021120.01560.021120.0560.0560.081400.01400.01400.01400.0400.0400.0911360.011360.011360.011360.00.00.01000.01476.01476.01476.00.00.01115730.115730.100.000.05730.10.01200.000.015549.0415549.040.05549.0413100.00.00.0141321041.11421422.61321336.01421241.5151607.531607.531607.531607.53607.53607.531611211.611211.611211.611211.61211.61211.61722994.022994.022994.022994.01497.01497.01822624.411312.222624.411312.21312.21312.21900.011203.9600.011203.96201593.500.01593.500.02100.011224.800.011224.8221715.100.01715.100.0231680.000.01680.000.0241321.900.01321.900.025109748.0378554.07109748.0378554.0726232123212730789.129976.731084.029795.62849447.349742.32950000/31500-3150050000/31500-315002.1.7 高压厂用变压器和启动/备用变压器容量选择本期高压厂用工作变压器容量为50/31.5-31.5MVA,采用三相油浸铜线圈分裂绕组无激磁调压变压器,其高压电源由发电机出口引接,阻抗为16.5%,变压器调压范围。启动/备用变压器容量为,采用三相油浸铜线圈分裂绕组有载调压变压器,其高压电源由厂内220KV母线引接,阻抗为20%,变压器调压范围为。高压厂用变压器负荷统计及高压变压器容量选择见见表2-1,本期工程脱硫部分按湿法脱硫装置考虑。厂用电系统接线见附图22.2 电动机自启动校验当发电厂厂用母线电压下降或厂用工作电源断开使厂用母线失去电压时,厂用电系统中运行电动机的转速就会下降,甚至停止运行。若经过短时间后,故障切除或备用电源自动投入,厂用母线电压将会逐渐恢复,此时,在母线电压下降或失压后未与电源断开的电动机的转速将会自动上升,恢复正常运行,这一过程称为电动机的自启动。由于参加自启动的电动机很多,启动电流很大,将会在厂用变压器上产生很大的阻抗压降,母线电压因此恢复很慢,甚至不能恢复到正常值,使参加自启动的电动机绕组发热,危及电动机和厂用电系统的安全。为此,应进行电动机的自启动电压校验。电动机自启动时,厂用母线电压最低限值与电动机的型式和机械转矩特性有关。根据经验,对高温高压发电厂厂用母线电压要求为：(1) 电动机容量在2000KW以上,正常电台启动时,厂用母线电压最低允许值为额定电压的80%。(2) 成组电动机自启动时,为了保证I类电动机的自启动,要求自启动时厂用母线电压不低于表2-2中所列值。表2-2自启动要求最低厂用母线电压名称类型自启动电压%高压厂用母线高温高压电厂6070低压厂用母线低压母线单独自启动60低压母线与高压母线串联自启动55注：失压或空载自启动取上限,带负荷自启动取下限。检验自启动条件：(1) 工作和启动备用变压器应校验带正常负荷情况下,最大一台电动机的自启动。(2) 厂用工作电源失压时自启动是否满足要求。(3) 启动备用电源应考虑空载、失压和已带部分负荷自启动三种方式。1） 空载自启动是指备用电源由备用状态自动投入失去电源的工作母线段形成的自启动。2） 失压自启动是指工作或备用电源已带有厂用母线段,运行中突然出现低电压,当事故消除后电压恢复形成的自启动。3） 带负荷自启动是指备用电源已带有部分负荷,又自动投入失去电源工作段形成的自启动。4） 对于低压厂用变压器,一般尚需按高、低压厂用母线串联自启动校验。对本次设计厂用6kV母线电压校验：根据负荷分配情况,对各个校验条件分别按其最为严重的情况进行校验,校验的计算过程见附录三,计算结果见下表2-3：从下表可以看出,电动机成组自启动和电动机正常启动时,厂用母线电压均能满足要求。表2-3：电压水平校验结果表校验项目计算值要求值183.6%80%284.2%80%390.7%80%490.7%80%577.7%70%674.7%70%777.2%70%869.1%65%注：1.为由高厂变对6kV IIA段负荷供电,且当满载给水泵正常启动时2. 为由启备变对6kV IIA段负荷供电,且当满载给水泵正常启动时3. 为由高厂变对6kV IIA段负荷供电,且当空载给水泵正常启动时4. 为由启备变对6kV IIA段负荷供电,且当空载给水泵正常启动时5.为由高厂变对6kV IIA段负荷供电,且母线失压全部负荷参加自启动时6.为由启备变对6kV IIA段负荷供电,且母线失压全部I类负荷参加自启动时7.为启备变空载,自投6kV IIA段负荷时8.为由启备变对6kV IIA段负荷供电,且当满载又自投6kV IA段时2.3 电压调整计算2.3.1一般要求1. 在正常电压偏移和厂所用负荷波动的情况下,厂所用电各级母线的电压偏移应不超过额定电压的；当仅接有电动机时,则可不超过和。2. 电源电压的波动范围应根据各电厂的具体情况确定,发电机出口电压的波动范围,一般可按考虑,当出口引接的高压厂用工作变压器阻抗电压对分裂变压器系以低压绕组额定容量为基准的半穿越阻抗电压不大于时,可采用普通变压器,但应符合下列要求：为适应近、远期电源电压的正常波动,分接开关的调压范围应取从正分接到负分接；分接开关的级电压应尽量采用；额定分接位置宜在调压范围的中间。对有进相运行要求的大容量发电机,其厂用电压的变化及厂用变压器阻抗选择应通过技术经济比较后确定；3. 当高压厂用备用变压器的阻抗电压大于时,或引接地点的电压波动备用变压器引接地点的电压波动,应计及全厂停电时负荷潮流变化引起电压下降超过时,宜采用有载调压变压器,其分接开关的参数宜按下列要求确定：调压范围尽量采用从正分接到负分接；调压装置级电压不宜过大,对220kV级变压器一般采用,发电机电压级的变压器最大不超过；额定分接位置宜在调压范围的中间。2.3.2分接位置及调压开关的选择 选择原则 按电源电压最高、负荷最小、母线电压不超过允许值,选择最高分接位置； 2按电源电压最低、负荷最大、母线电压不低于允许值,选择最低分接位置； 3根据最高、最低分接头位置及制造厂产品选定调压开关。高压厂用启动/备用变压器分接位置及调压开关的选择:1.原始数据高压厂用启动/备用变压器高压侧额定容量：SB=5000kVA,低压侧额定容量：S2B=31500kVA；分裂变压器单侧铜耗： Pr12=165kW分裂变压器以SB为基准半穿越点抗： UK1-2=18.5%电源电压最低值： UGd198kV电压源电压最高值： UGg242kV分裂变压器高压侧额定电压： U1e =220 kV分裂变压器低压侧额定电压： U2e =6.3kV分裂变压器分支计算负荷： Smax31084kW,Smin=0kW负荷功率因数： cos=0.8,sin0.6母线负荷电压： 6kv2. 数据计算变压器中压绕组额定电压标幺值： 电源电压标幺值： 最低值：最高值：变压器电抗标值：变压器电阻标幺值 ： 变压器负荷压降阻抗标幺值：厂用负荷标幺值：最大值：； 最小值： 3. 选择分接头位置及调压开关1选最高分接位置 按电源电压最高,负荷最小,母线电压为最高允许值选最高分接位置。取Ugg*=1.1,S*=0,Um*=1.05,u%=1.25%n取整数-7。2选用变压器调压开关 选用调压范围为20%的调压开关,其分接头为：,3确定额定电压分接头位置 按电源电压为220kV,负荷最大,母线为额定电压时的正常分接位置.取Ugd*=1,Um*=1n取整数-2。 4. 计算母线电压偏移1计算母线电压最高值 按电源电压最高,分接头位置最高,负荷最小计算：取Ugg*=1.1,n=+8,S*=02计算母线电压最低值 按电源电压最低,分接头位置最低,负荷最大计算：取Ugd*=0.9,n=-7,S*=0.987实际电压偏移为+5%4.5%3计算母线正常运行电压按电源电压为20kV,负荷最大,分接头为-2第3章 短路电流的计算短路是电力系统中常见的、十分严重的故障。短路结果将使系统电压降低、短路回路电流增大,可能破坏电力系统的稳定运行和损坏电气设备。所以,电气设计和运行中都需要对短路电流进行计算。3.1 短路电流的计算目的和基本假设条件3.1.1 短路电流的计算目的1电气主接线方案的比较和选择；2电器设备和载流导体的选择；3继电保护装置的选择和整定计算；4验算接地装置的接触电压和跨步电压；5系统运行和故障情况的分析等。3.1.2 短路电流使用计算的基本假设条件选择电气设备时,只需近似算出通过所选设备的可能最大三相短路电流值；设计继电保护和故障分析时,要对各种短路情况下,各支路中的电流和各节点电压进行计算。在现代电力系统的实际情况下,要进行极准确的短路计算式相当复杂的,同时解决大部分实际工程问题,并不要求极准确的计算结果。为了简化和便于计算,实用中多采用近似计算方法。这种方法是建立在一系列基本假设条件基础上的,计算结果有些误差,但不超过实际工程的允许范围。这里的基本假设条件是：(1) 系统在正常工作时三相是对称的。(2) 电力系统各元件的磁路不饱和,即各元件的电抗值与电流的大小无关,所以在计算中可以应用叠加原理。(3) 除计算短路电流的衰减时间常数和低压网络的短路电流外,元件的电阻均略去不计。(4) 输电线路的电容忽略不计。(5) 变压器的励磁电流略去不计,相当于励磁阻抗回路断开,这样可以简化变压器的等值电路。(6) 电力系统中所有发电机电动势的相位在短路过程中都相同,频率与正常工作时相等,不考虑短路过程中发电机转子之间的摇摆现象对短路电流的影响。(7) 不考虑短路点的电弧阻抗。(8) 短路发生在短路电流为最大值的瞬间。(9) 元件的参数均取其额定值,不考虑参数的误差和调整范围。(10) 系统中的电动机均为理想的电动机。(11) 电力系统中所有电源都在额定负荷下运行,其中50%负荷接在高压母线上。3.2 一般规定和计算步骤3.2.1. 一般规定1验算导体和电气设备动稳定、热稳定以及电气设备开断电流所用的短路电流,应按本工程的规划容量计算,并考虑电力系统的远景发展规划一般为本期工程建成后510年。确定短路电流时,应按可能发生最大短路电流的正常接线方式,而不应按仅在切换过程中科能并列运行的接线方式。2选择导体和电气设备用的短路电流,在电气连接的网络中,应考虑具有反馈作用的异步电动机的影响和电容补偿装置放电电流的影响。3选择导体和电气设备时,对不带电抗器回路的计算短路点,应选择在正常接线方式时短路电流为最大的地点。对电抗器的610KV出线与厂用分支回路,除其母线与母线隔离开关之间隔离板前的引线和套管的计算短路点应选择在电抗器外,其余导体和电气设备的计算短路点一般选在电抗器后。4导体和电气设备的动稳定、热稳定以及电气设备的开断电流,一般按三相短路验算。若发电机出口的两相短路,或中性点直接接地系统及自耦变压器等回路中的单相、两相接地短路较三相短路严重时,则应按严重情况计算。3.2.2. 计算步骤1绘制相应的电力系统接线图。2确定与短路电流有关的运行方式。3计算各元件的序阻抗。4绘制相应的短路电流计算等值电路图。5根据需要取不同的短路点进行短路电流计算。3.3本次设计短路电流的计算 以下只列出了各短路点的短路电流计算结果,计算过程见附录三3.3.1三相短路电流计算： 1短路电流值见下表 表3-1 各电源供给的短路电流值电源发电机G1G42.911.329.562.73610.72.61410.2系统S17.28618.347.887.28618.37.28618.3合计-29.677.44-29-28.52.点短路电流值见下表表3-2 各电源供给的短路电流值电源系统S1.246328.554-发电机G2-G46.4726.864-合计-41.095110.42-G15.952.481141.023.28829.2462.94426.1863.点短路电流值见下表表3-3 各电源供给的短路电流值电源系统S1.246328.554-发电机G1G41.760.484-合计-89.038239.254.点短路电流值见下表电源发电机G1G40.12317.50544.560.12317.5050.12317.505系统S10.098.248210.098.2480.098.248合计-25.75365.10-25.753-25.753表3-4 各电源供给的短路电流值3.3.2 单相短路电流计算处的单相短路电流值见下表 表3-5 各电源供给的短路电流值电源发电机G1G40.973.78-系统S12.496.26-合计-30.1278.8第4章 电气设备选择 导体和电器的选择,必须执行国家的有关技术经济政策,并应做到技术先进合理、安全、可靠、运行方便和适当地留有发展余地,以满足电力系统安全经济运行的需要。 一般原则： 1应满足正常运行、检修、短路和过电压情况下的要求,并考虑远景发展。 2应按当地环境条件校核。 3应力求技术先进和经济合理。 4与整个工程的建设标准应协调一致。 5同类设备应尽量减少品种。（6） 选用的新产品均应有可靠的实验数据,并经正式鉴定合格。在特殊情况下,选用未经正式鉴定的新产品时,应经上级批准。 以下电气设备的选择只列出其选择型号和参数,具体的选择过程见附录四4.1 选择220kV电气设备4.1.1. 断路器和隔离开关的选择断路器和隔离开关的相关参数见下表4-1表4-1 QF、QS的有关参数及与计算数据比较计算数据LW-220型断路器GW6-220型隔离开关单柱式GW6-220型隔离开关双柱式220kV 220kV 220kV 220kV 1051A 1600A 2000A 1250A 29.6kA 40kA 77.44kA 100kA145.832s 77.44kA 100kA 100kA 80kA 由上表可见,所选LW-220断路器,母线侧GW6-220隔离开关,出线侧GW4-220隔离开关均满足要求：两台进线断路器,两台出线断路器和母联断路器均为LW-220型。母线侧均为GW6-220型单柱式隔离开关,共10台。出线侧均为GW4-220型双柱式隔离开关,共两台。4.1.2 汇流母线的选择 母线的的载流量按与其相连的容量最大的变压器的额定电流选,选择的母线：为的圆管型铝锰合金导体,导体截面631,截流量1413A,可满足要求。4.1.3 电流互感器的选择 选用LJ-220W型电流互感器,变比为1500/1A,二次绕组准确级为5P30/5P30/5P30/5P30/0.2/0.2S,；电流互感器连接导线截面选定为1.5。4.1.4. 电压互感器的选择 选用型电容式电压互感器,各绕组额定电压/,额定二次负荷最大容量为100VA。4.2 选择机端电气设备1. 封闭母线的选择 选择型号如下表4-2绝缘水平额定电流外形尺寸mmASH241000085012007002. 电流互感器的选择 选用LRZB-24型电流互感器,变比为12000/5A,二次绕组准确级为5P20/5P20/0.2S/0.2S,；电流互感器接于保护回路的导线截面选定为1.5,对于计量回路为了提高准确度应选择截面为2.5的铜线。3. 电压互感器的选择选用型单相式电压互感器,各绕组额定电压/,额定二次负荷最大容量为100VA。4.3 厂用电气设备的选择1. 工作电源小车开关的选择 选用KYN3-10型金属铠装开关柜,其技术数据如下：表4-3 KYN3-10型金属铠装移开式高压开关柜技术数据名称参数名称参数额定电压 6额定热热稳定电流31.5最高工作电压7.2额定热热稳定时间s4额定关合短路电流峰值 80额定电流 12503000额定动稳定电流 80母线系统单母线 开关柜内选用ZN-10/3150-40型真空断路器,选用的断路器参数见下表4-4表4-4 断路器和开关柜的有关参数及与计算数据比较计算数据ZN-10/3150-40型断路器KYN3-10型开关柜 可见所选择的断路器和开关柜的型号满足要求。厂用母线的各电动机和变压器类负荷均采用KYN3-10型开关柜。2. 厂用高压电缆的选择 2000kW及以上的负荷选用三根ZLQ20型三芯油浸纸绝缘铅套钢带凯装电力电缆,每根电缆S=185mm2,Ial25=315A,正常允许最高温度为60。2.1000kW2000kW 选用一根ZLQ20型三芯油浸纸绝缘铝芯铅包带凯装防腐电缆,每根电缆S=150mm,Ial25=280A,正常允许最高温度为60 1000kW及以下 选用一根ZLQ20型三芯油浸纸绝缘铝芯铅包带凯装防腐电缆,每根电缆S=120mm,Ial25=250A,正常允许最高温度为603. 厂用电6KV母线的选择 选择三条,矩形铝导体,竖放电流为3578A,每跨绝缘子中设两个衬垫,其间距为0.4m。第5章 高压配电装置5.1配电装置的设计原则 高压配电装置的设计认真遵循有关规定、规范及技术规定,并根据电力系统条件、自然环境特点和运行、检修、施工等方面的要求,合理制定布置方案和选用设备,积极慎重采用新布置、新设备、新材料、新结构,使配电装置设计不断创新,做到技术先进、经济合理、运行可靠、维护方便。火力发电厂及变电所的配单装置型式选择,应考虑所在地区的地里情况及环境条件,因地制宜,节约用地,并结合运行、检修和安装要求,通过技术经济比较予以确定。5.2配电装置的设计要求1. 节约用地。配电装置的设计制造和建造,应特别注意节约用地。各类配电装置占地面积的比较：以屋外中型配电装置占地面积100%为标准,则：屋外分相中型 70%80%屋外半高型 50%60%屋外高型 40%50%屋内型 25%30%SF6全封闭电器 5%10%2. 保证运行安全、工作可靠和操作巡视方便。配电装置的布置要整齐清晰,并能在运行中满足对人身和设备的安全要求,如保证各种电气安全距离,装设访误操作的闭锁装置,采取防火、防爆和蓄油、排油措施,考虑设备防冻、防风、抗震、耐污等性能。使配电装置一旦发生事故时,能将事故限制到最小范围和最低程度,并使运行人员在正常操作和处理事故的过程中不致发生意外情况,以及在检修维护过程中不致损坏设备。此外,还应重视运行维护时的方便条件,如合理确定电气设备的操作位置,设置操作巡视通道,便利与主控室联系等。3. 便于检修和安装。对于各种型式的配电装置,都要考虑检修和安装条件。如为高型或半高型布置时,要对上层母线和上层隔离开关的检修、试验采取适当措施；要考虑构件的标准化,减少构架类型；设置设备搬运通道、起吊设施和照明条件等。此外,配电装置的设计还必须考虑分期建设和扩建的要求。4. 在保证上述条件要求下,采取有效措施节约材料,减少投资。5.3 本厂的220KV高压配电装置 本期所设计的是220kV配电装置,采用断路器双列布置的分相中型配电装置,其配电装置平面图和断面图分别见附图3和附图4。该型配电装置是把所有电气设备都安装在地面的基础上,或安装在设备支架上,以保持带电部分与地之间必要的高度,这样使各种电气设备基本处在同一个水平面内。母线布置在比电气设备较高的水平面内,母线和各种电气设备均不上、下重叠布置。所以,无论在施工、运行和检修方面都比较方便,而且可靠,但占地面积大。该配电装置采用扩径导线,母线侧采用单柱式隔离开关,出线侧采用双柱式隔离开关,共有4回进出线,接成2串,共7个间隔,总宽度为98.5m,配电装置间隔宽度为13m,相间距离为3m,相地距离为4.35m。第6章 防雷保护设计电气设备在运行中承受的过电压,包括来自外部的雷电过电压和由于系统参数发生变化时电磁能产生振荡,积聚而引起的内部过电压两种类型。为防止雷电过电压,可采用加装避雷针和避雷器等措施来进行保护。6.1 直击雷保护为了避免发电厂和变电站的电气设备及其它建筑物