结构地震反应分析与抗震计算.ppt

第3章结构地震反应分析与抗震计算,3.1概述,3.2单自由度弹性体系的水平地震反应,3.3单自由度弹性体系的水平地震作用与反应谱,3.4多自由度弹性体系的水平地震反应,3.5振型分解反应谱法,3.6底部剪力法,3.8竖向地震作用,3.7结构基本周期的近似计算,3.9结构抗震验算,教学目的和要求,1.掌握什么是结构地震反应、地震作用以及结构动,2.掌握单、多自由度体系的水平地震作用与反应谱，,特别是求水平地震作用的振型分解反应谱和底部剪力法。,3.掌握结构基本周期的近似计算。,4.掌握结构的抗震验算。,力计算简图。,3.1概述,由地震动引起的结构内力、变形、位移及结构运动速度与加速度等,一、结构地震反应,：由地震动引起的结构位移,地面运动,结构动力特性：自振周期，振型和阻尼,1.结构地震反应,2.结构地震位移反应,：,结构地震反应影响因素,3.1概述,：能引起结构内力、变形等反应的各种因素,二、地震作用,作用分类,各种荷载：如重力、风载、土压力等,各种非荷载作用：如温度、基础沉降、地震等,等效地震荷载,：工程上，可将地震作用等效为某种形式的荷载作用,作用,直接作用,间接作用,3.1概述,1.连续化描述（分布质量）,三、结构动力计算简图及体系自由度,描述结构质量的两种方法,采用集中质量方法确定结构计算简图（步骤）：,2.集中化描述（集中质量）,工程上常用,定出结构质量集中位置（质心）,将区域主要质量集中在质心；将次要质量合并到相邻主要质量的质点上去,集中化描述举例,a、水塔建筑,主要质量：水箱部分次要质量：塔柱部分,水箱全部质量部分塔柱质量,集中到水箱质心,单质点体系,b、厂房（大型钢筋混凝土屋面板）,主要质量：屋面部分,厂房各跨质量,集中到各跨屋盖标高处,集中化描述举例,c、多、高层建筑,主要质量：楼盖部分,多质点体系,d、烟囱,结构无主要质量部分,结构分成若干区域,集中到各区域质心,多质点体系,返回目录,惯性力、阻尼力、弹性恢复力,3.2单自由度体系的弹性地震反应分析,一、运动方程,作用在质点上的三种力：,惯性力,阻尼力,由结构内摩擦及结构周围介质（如空气水等）对结构运动的阻碍造成,弹性恢复力,由结构弹性变形产生,C阻尼系数,k体系刚度,力的平衡条件：,令,二、运动方程的解,1.方程的齐次解自由振动,齐次方程：,自由振动：在没有外界激励的情况下结构体系的运动,为共轭复数,，,（2）若,方程的解：,特征方程,特征根,（4）若，、为负实数,（3）若,，,、,体系不振动过阻尼状态,体系不振动临界阻尼状态,体系产生振动欠阻尼状态,其中,图各种阻尼下单自由度体系的自由振动,当,临界阻尼系数：,临界阻尼比（简称阻尼比）,（1）若,体系自由振动无阻尼状态,初始条件:,初始速度,则,体系自由振动位移时程,初始位移,当（无阻尼）,固有频率,固有周期,无阻尼单自由度体系自由振动为简谐振动,自振的振幅将不断衰减，直至消失,有阻尼体系,2.方程的特解I简谐强迫振动,地面简谐运动,使体系产生简谐强迫振动,设,，代入运动方程,方程的特解（零初始条件,化简为,振幅放大系数,A地面运动振幅,B体系质点的振幅,）：,0.2,0.5,1,2,5,图单自由度体系简谐地面强迫振动振幅放大系数,达到最大值,共振,2.方程的特解II冲击强迫振动,图地面冲击运动,地面冲击运动：,对质点冲击力：,质点加速度（0dt）：,dt时刻的速度：,dt时刻的位移：,地面冲击作用后，体系不再受外界任何作用，将做自由振动,根据自由振动位移方程，可得,自由振动初速度为,图体系自由振动,地震地面运动一般为不规则往复运动,求解方法：,将地面运动分解为很多个脉冲运动,时刻的地面运动脉冲,3.方程的特解III一般强迫振动,地面运动加速度时程曲线,引起的体系反应为：,叠加：体系在t时刻的地震反应为：,方程通解（单自由度体系）：,体系地震反应（通解）=自由振动（齐次解）+强迫振动（特解）,初位移、初速度引起迅速衰减，可不考虑,地面运动引起,返回目录,地面运动脉冲引起的单自由度体系反应,杜哈密积分,3.3单自由度体系的水平地震作用与反应谱,一、水平地震作用的定义,单自由度体系的地震作用,单自由度体系运动方程,位移最大,F=,地震作用,求得地震作用后，即可按静力分析方法计算结构的最大位移反应,质点所受最大惯性力，即,单自由度体系的地震最大绝对加速度反应与其自振周期T的关系，记为,二、地震反应谱,地震加速度反应谱（地震反应谱）：,杜哈密积分,求导,一般结构阻尼比较小,；,得到地震反应谱,地震加速度反应谱的意义,地震（加速度）反应谱可理解为一个确定的地面运动，通过一组阻尼比相同但自振周期各不相同的单自由度体系，所引起的各体系最大加速度反应与相应体系自振周期间的关系曲线,T1,T1,T2,T2,T3,T3,T4,T4,T5,T5,=0,影响地震反应谱的因素：,两个影响因素：1.体系阻尼比2.地震动,1.体系阻尼比,体系阻尼比越大,体系地震加速度反应越小地震反应谱值越小,图阻尼比对地震反应谱的影响,2.地震动,不同的地震动将有不同的地震反应谱,地震动特性三要素:振幅、频谱、持时,地震动振幅仅对地震反应谱值大小有影响,振幅,振幅越大,地震反应谱值越大,呈线性比例关系,频谱：地面运动各种频率（周期）成分的加速度幅值的对应关系,不同场地条件下的平均反应谱,不同震中距条件下的平均反应谱,地震反应谱峰值对应的周期也越长,场地越软,震中距越大,地震动主要频率成份越小（或主要周期成份越长）,地震动频谱对地震反应谱的形状有影响,持时,对最大反应或地震反应谱影响不大,G体系的重量；地震系数；动力系数,二、地震反应谱,设计反应谱：,地震反应谱直接用于结构的抗震设计有一定的困难，而需专门研究可供结构抗震设计用的反应谱，称之为设计反应谱,地震系数,定义：,可将地震动振幅对地震反应谱的影响分离出来,烈度每增加一度地震系数大致增加一倍,动力系数,定义,意义：体系最大加速度的放大系数,体系最大加速度,地面最大加速度,是规则化的地震反应谱,为使动力系数能用于结构抗震设计，采取以下措施：,1.取确定的阻尼比,，因大多数实际建筑结构的阻尼比在0.05左右,考虑阻尼比对地震反应谱的影响,2.按场地、震中距将地震动记录分类,3.计算每一类地震动记录动力系数的平均值,考虑地震动频谱的影响因素,考虑类别相同的不同地震动记录地震反应谱的变异性,工程设计采用的动力系数谱曲线,特征周期，与场地条件和设计地震分组有关,结构自振周期,衰减指数，取0.9,直线下降段斜率调整系数，取0.02,阻尼调整系数，取1.0,值：,地震影响系数,定义,图地震影响系数谱曲线,图中,我国建筑抗震采用两阶段设计，各设计阶段的,注：括号中数值分别用于设计基本地震加速度取,和,的地区,阻尼对地震影响系数的影响,当结构阻尼比不等于0.05时，其形状参数作如下调整：,1.曲线下降段衰减指数的调整,2.直线下降段斜率的调整,的调整：,3.,表中值应乘以阻尼调整系数,当,取,地震作用计算,由,例题3-1,已知一水塔结构，可简化为单自由度体系。,，,位于II类场地第二组，基本烈度为7度（地震加速度为0.10g),阻尼比,求该结构多遇地震下的水平地震作用,解；查表,查表,由图3-12（地震影响系数谱曲线）,此时应考虑阻尼比对地震影响系数形状的调整。,3.4多自由度弹性体系的地震反应分析,一、多自由度弹性体系的运动方程,图多自由度体系的变形,在单向水平地面运动作用下，多自由度体系的变形如图所示。设该体系各质点的相对水平位移为xi(i=1,2,n),其中n为体系自由度数，则各质点所受的水平惯性力为,体系水平惯性力,其中,刚度方程：,多自由度体系无阻尼运动方程,多自由度有阻尼体系运动方程,图多自由度体系的变形,(各质点振幅）,二、多自由度体系的自由振动,自由振动方程,不考虑阻尼的影响，体系不受外界作用，令,多自由度自由振动方程,动力特征方程,设方程的解为,关于时间t微分两次得,代入振动方程得：,由于,则须有：,自振频率,体系发生振动，,有非零解，则必有：,多自由度体系的动力特征值方程,其解由小到大排列为,为体系第i阶自由振动圆频率,一个n自由度体系，有n个自振圆频率，即有n种自由振动方式或状态,动力特征方程,多自由度体系以某一阶圆频率,振型,自由振动时，,将有一特定的振幅,与之相应,它们之间应满足动力特征方程,设,与,相应，用分块矩阵表达,则动力特征方程,展开得,解得,（*）,（*）,将（*）代入（*），可用以复验,求解结果的正确性,由此得体系以,频率自由振动的解为,体系在自由振动过程中的形状保持不变,定义：振型,把反映体系自由振动形状的向量,称为振型,称为规则化的振型，也可简称为振型,把,也称为第i阶振型,令,振型具有如下特征:,对于串联多质点多自由度体系，其第几阶振型，在振型图上就有几个节点（振型曲线与体系平衡位置的交点),利用振型图的这一特征，可以定性判别所得振型正确与否,振型的正交性,体系动力特征方程改写为,上式对体系任意第i阶和第j阶频率和振型均应成立,两边左乘,式(2)两边转置,两边左乘,刚度矩阵和质量矩阵的对称性,(1),(2),(3),（1）、（3）两式相减得：,如,则,(4),（4）式代入（1）式，得：,(5),三、地震反应分析的振型分解法,运动方程的求解,由振型的正交性，体系地震位移反应向量,称为振型正则坐标,唯一对应，是时间的函数,与,代入多自由度体系一般有阻尼运动方程得：,将上式两边左乘,得,（1）,（2）,注意到振型关于质量矩阵和刚度矩阵的正交性式，并设振型关于阻尼矩阵也正交，即,则式（2）成为：,由,可得：,令,（3）,计算可得：,分解,n自由度体系的n维联立运动微分方程,n个独立的关于正则坐标的单自由度体系运动微分方程,与一单自由度体系的运动方程相同,则将式（3）两边同除以,由杜哈密积分，可得式（4）的解为,（4）,其中,阻尼比为i、自斟频率为i的单自由度体系的地震位移反应,多自由度体系地震位移反应的解,多自由度体系的地震反应可通过分解为各阶振型地震反应求解，故称振型分解法,体系的第j阶振型地震反应,阻尼矩阵的处理,振型关于下列矩阵正交：,刚度矩阵,阻尼矩阵,振型分解法的前提：,质量矩阵,无条件满足,采用瑞雷阻尼矩阵,返回目录,由于,得,实际计算时，可取对结构地震反应影响最大的两个振型的频率，并取,确定瑞雷阻尼矩阵中待定系数a、b：,任取体系两阶振型,、,3.5多自由度弹性体系的最大地震反与水平地震作用,一、振型分解反应谱法,理论基础：地震反应分析的振型分解法及地震反应谱概念,由于各阶振型,的线性组合，即,是相互独立的向量，则可将单位向量,表示成,其中,为待定系数，为确定,将式（1）两边左乘,得,（1）,由上式解得,（2）,质点i任意时刻的地震惯性力,其中,图多质点体系,对于右图所示的多质点体系，质点i任意时刻的水平相对位移反应为,则质点i在任意时刻的水平相对加速度反应为,将水平地面运动加速度表达成,将式（2）代入式（1）得如下以后有用的表达式,振型j在质点i处的位移,为质点i的第j振型水平地震惯性力,则可得质点i任意时刻的水平地震惯性力为,质点i的第j振型水平地震作用,将质点i的第j振型水平地震作用定义为该阶振型最大惯性力，即,则,根据地震反应谱的定义,采用设计反应谱，则由,质点i的重量；,按体系第j阶周期计算的第j振型地震影响系数,可得,可得,通过各振型反应,振型组合,由振型j各质点水平地震作用,，此称为振型组合,由各振型产生的地震作用效应，采用“平方和开方”法确定：,注：由于各振型最大反应不在同一时刻发生，因此直接由各振型最大反应叠加估计体系最大反应，结果会偏大,，按静力分析方法计算，,可得体系振型j某特定最大地震反应,估计体系最大地震反应,SRSS法,振型组合时振型反应数的确定,结构的低阶振型反应大于高阶振型反应,振型反应的组合数可按如下规定确定,不需要取结构全部振型反应进行组合,（1）一般情况下，可取结构前2-3阶振型反应进行组合，但不多于结构自由度数,（2）当结构基本周期,时或建筑高宽比大于5时,可适当增加振型反应组合数,结构的总地震反应以低阶振型反应为主，而高阶振型反应对结构总地震反应的贡献较小,振型阶数越高，振型反应越小,二、底部剪力法,应用条件,建筑物高度不超过40m,结构以剪切变形为主,质量和刚度沿高度分布较均匀,结构的地震反应将以第一振型反应为主结构的第一振型接近直线,假定,（1）结构的地震反应可用第一振型反应表征；,（2）结构的第一振型为线性倒三角形，即任意质点的第一振型位移与其高度成正比,图结构简化第一振型,底部剪力的计算,任意质点i的水平地震作用,结构底部剪力,将,代入上式，得,=,简化：,结构底部剪力,一般建筑各层重量和层高均大致相同,单质点体系，n=1，则,多质点体系，n2，则,按抗震规范统一取,即,结构总重力荷载等效系数,结构等效总重力荷载,地震作用分布,结构总水平地震作用,分配至各质点上,仅考虑了第一振型地震作用,高阶振型地震作用影响,各阶振型地震反应,总地震作用分布,等效地震作用分布,结构基本周期较长时结构高阶振型地震作用影响不能忽略,高阶振型反应对结构上部地震作用的影响较大,我国抗震规范规定：,结构基本周期,，则需在结构顶部附加集中水平地震作用,结构顶部附加地震作用系数,1.多层钢筋混凝土房屋和钢结构房屋按下表采用,2.多层内框架砖房,3.其它房屋可不考虑,表3-4,考虑高阶振型的影响时,结构的底部剪力仍为,但各质点的地震作用须按下式分布,鞭梢效应,底部剪力法适用于重量和刚度沿高度分布均比较均匀的结构,当建筑物有局部突出屋面的小建筑时，该部分结构的重量和刚度突然变小，将产生鞭梢效应，即局部突出小建筑的地震反应有加剧的现象。,按底部剪力法计算作用在小建筑上的地震作用，需乘以增大系数3,作用在小建筑上的地震作用向建筑主体传递时（或计算建筑主体的地震作用效应时），则不乘增大系数,因此,但是,三、结构基本周期的近似计算,能量法,理论基础：,能量守衡原理，即一个无阻尼的弹性体系作自由振动时，其总能量（变形能与动量之和）在任何时刻均保持不变,体系自由振动,t时刻质点水平位移向量,体系质点水平速度向量为,当体系振动到达振幅最大值,体系的振动能,体系的动能为零,当体系达到平衡位置时,体系变形能为零,体系的振动能,由能量守恒原理,体系质量矩阵M和刚度矩阵K已知时，频率是振型的函数,近似将作用于各个质点的重力荷载Gi当做水平力所产生的质点水平位移ui作为第一振型位移：,求体系基本频率1,由于K1F1为产生第一阶振型1的力向量,代入,T12/1，g=,由于,例题3-7,采用能量法求例3-4结构的基本周期,解：各楼层的重力荷载为,将各楼层的重力荷载当做水平力产生的楼层剪力:,则将楼层重力荷载当做水平力所产生的楼层水平位移为：,基本周期：,与精确解T1=0.433s的相对误差为-2,顶点位移法,思想：将悬臂结构的基本周期用将结构重力荷载作为水平荷载所产生的顶点位移uT来表示,例：质量沿高度均匀分布的等截面弯曲型悬臂杆,质量沿高度均匀分布的等截面剪切型悬臂杆,可推用于质量和刚度沿高度非均匀分布的弯曲型和剪切型结构基本周期的近似计算,结构为弯剪型,有,注意：顶点位移uT的单位是米(m)。,例题3-9,采用顶点位移法计算例3-4结构的基本周期,解：例3-7中，已求得结构在重力荷载当做水平荷载作用下的顶点位移为,因本例结构为剪切型结构,由式,计算结构基本周期为：,与精确解T1=0.433s的误差为3,返回目录,3.6竖向地震作用,在烈度较高的震中区，竖向地震对结构的破坏也会有较大影响。烟囱等高耸结构和高层建筑的上部在竖向地震的作用下，因上下振动，而会出现受拉破坏对于大跨度结构，竖向地震引起的结构上下振动惯性力，相当增加结构的上下荷载作用。,抗震规范（GB500112001）规定,设防烈度为8度和9度区的大跨度屋盖结构、长悬臂结构、烟囱及类似高耸结构和设防烈度为9度区的高层建筑，应考虑竖向地震作用,震害调查表明,当n较大时，规范规定统一取,先确定结构底部总竖向地震作用,一、高耸结构及高层建筑,再计算作用在结构各质点上的竖向地震作用,结构总竖向地震作用标准值,质点i的竖向地震作用标准值,类似于水平地震作用的底部剪力法,按各构件承受的重力荷载代表值的比例分配，乘以1.5的竖向地震动力效应增大系数,计算竖向地震作用效应:,竖向地震作用系数：,1.平板型网架和跨度大于24m屋架，按下表取值：,括号中数值用于设计基本地震加速度为0.30g的地区,2.长悬臂和其他大跨度结构,8度时取,9度时取,返回目录,3.9结构抗震验算,一、结构抗震计算原则,一般情况下，可在建筑结构的两个主轴方向分别考虑水平地震作用并进行抗震验算，各方向的水平地震作用全部由该方向抗侧力构件承担,2.有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15时，宜分别考虑各抗侧力构件方向的水平地震作用,3.质量和刚度明显不均匀、不对称的结构，应考虑水平地震作用的扭转影响，同时应考虑双向水平地震作用的影响,4.不同方向的抗侧力结构的共同构件（如框架结构角柱），应考虑双向水平地震作用的影响,5.8度和9度时的大跨度结构、长悬臂结构、烟囱和类似高耸结构及9度时的高层建筑，应考虑竖向地震作用,二、结构抗震计算方法的确定,前面介绍的结构抗震计算方法总结如下：,底部剪力法,把地震作用当做等效静力荷载，计算结构最大地震反应,振型分解反应谱法,利用振型分解原理和反应谱理论进行结构最大地震反应分析,拟静力法,忽略了高振型的影响，且对第一振型也作了简化，因此计算精度稍差,结构计算量最小,拟动力方法,计算精度较高，计算误差主要来自振型组合时关于地震动随机特性的假定,计算量稍大,时程分析法,选用一定的地震波，直接输入到所设计的结构，然后对结构的运动平衡微分方程进行数值积分，求得结构在整个地震时程范围内的地震反应,完全动力方法,计算量大，而计算精度高,时程分析法有两种,振型分解法,逐步积分法,时程分析法计算的是某一确定地震动的时程反应底部剪力法和振型分解反应谱法考虑了不同地震动时程记录的随机性,底部剪力法、振型分解反应谱法和振型分解时程分析法因建立在结构的动力特性基础上，只适用于结构弹性地震反应分析逐步积分时程分析法不仅适用于结构非弹性地震反应分析，也适用于作为非弹性特例的结构弹性地震反应分析,我国建筑抗震设计规范（GBJ500112001）规定，各类建筑结构的抗震计算，采用下列方法：,（1）高度不超过40m，以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可采用底部剪力法,（2）除（1）外的建筑结构，宜采用振型分解反应谱法,（3）特别不规则建筑、甲类建筑和下表所列高度范围的高层建筑，应采用时程分析法进行多遇地震下的补充计算，可取多条时程曲线计算结果的平均值与振型分解反应谱法计算结果的较大值,采用时程分析法的房屋高度范围,第i层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力：,为保证结构的基本安全性，抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式的最低要求：,第j层的重力荷载代表值,剪力系数不应小于规定的楼层最小地震剪力系数值对竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数,注：1.基本周期介于3.5s和5.0s之间的结构，可插入取值；2.括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区,楼层最小地震剪力系数值,三、重力荷载代表值,进行结构抗震设计时，所考虑的重力荷载，称为重力荷载代表值,结构重力荷载,恒载（自重）,活载（可变荷载）,重力荷载代表值,结构恒载标准值,有关活载（可变荷载）标准值,有关活载组合值系数（见下表）,地震发生时，活载不一定达到标准值的水平，一般小于标准值因此计算重力荷载代表值时可对活载折减,活载的变异性较大，我国荷载规范规定的活载标准值是按50年最大活载的平均值加0.51.5倍的均方差确定,表可变荷载组合值系数,五、地基结构相互作用,8度和9度时建造于、类场地，采用箱基、刚性较好的筏基和桩箱联合基础的钢筋混凝土高层建筑,当结构基本周期处于特征周期的1.25倍范围时，,对刚性地基假定计算的水平地震剪力可按下列规定折减，层间变形可按折减后的楼层剪力计算,若计入地基与结构动力相互作用的影响,1.高宽比小于3的结构，各楼层水平地震剪力的折减系数,按刚性地基假定确定的结构基本自振周期（s）,计入地基与结构动力相互作用的附加周期（s）见下表,表附加周期（s）,2.高宽比不小于3的结构,底部的地震剪力按1款规定折减，顶部不折减，中间各层按线性插入值折减,3.折减后各楼层的水平地震剪力，尚应满足结构最低地震剪力要求,六、结构抗震验算内容,为满足“小震不坏、中震可修、大震不倒”的抗震要求，我国抗震规范规定进行下列内容的抗震验算：,1）多遇地震下结构允许弹性变形验算，以防止非结构构件（隔墙、幕墙、建筑装饰等）破坏,2）多遇地震下强度验算，以防止结构构件破坏,3）罕遇地震下结构的弹塑性变形验算，以防止结构倒塌,“中震可修”抗震要求，通过构造措施加以保证,1.多遇地震下结构允许弹性变形验算,厂房对非结构构件要求低,砌体结构刚度大、变形小,可不验算允许弹性变形：,框架结构填充墙框架结构框架剪力墙结构框架支撑结构和框支结构的框支层部分,须验算允许弹性变形：,允许弹性变形验算公式:,多遇地震作用标准值产生的结构层间弹性位移：,结构层高,结构层间弹性位移角限值(见下表),表结构弹性层间位移角限值,2.多遇地震下结构强度验算,下列情况可不进行结构强度抗震验算，但仍应符合有关构造措施,1）6度时的建筑（建造于类场地上较高的高层建筑与高耸结构除外）,2）7度时、类场地、柱高不超过10m且两端有山墙的单跨及多跨等高的钢筋混凝土厂房（锯齿形厂房除外），或柱顶标高不超过4.5m，两端均有山墙的单跨及多跨等高的砖柱厂房,除上述情况的所有结构，都要进行结构构件的强度（或承载力）的抗震验算,构件承载力设计值,承载力抗震调整系数,包含地震作用效应的结构构件内力组合设计值,（1）动力荷载下材料强度比静力荷载下高,（2）地震是偶然作用，结构的抗震可靠度要求可比承受其他荷载的可靠度要求低,结构抗震设计时，调整（提高）结构构件承载力，主要考虑,仅考虑竖向地震作用时，各类结构构件承载力抗震调整系数均宜采用1.0,承载力抗震调整系数,3.罕遇地震下结构弹塑性变形验算,在罕遇地震下，结构薄弱层（部位）的层间弹塑性位移应满足下式要求:,层间弹塑性位移,结构薄弱层的层高或钢筋混凝土结构单层厂房上柱高度,层间弹塑性位移角限值（见下表）,对钢筋混凝土框架结构：,当柱子全高的箍筋构造采用比规定的最小配箍特征值大30时，可提高20，但累计不超过25,表3-17层间弹塑性位移角限值,当轴压比小于0.4时，可提高10,抗震规范规定,1.下列结构应进行弹塑性变形验算,1）8度、类场地和9度时，高大的单层钢筋混凝土厂房的横向排架；,2）79度时楼层屈服强度系数小于0.5的框架结构,3）采用隔震和消能减震设计的结构,4）甲类建筑和9度时乙类建筑中的钢筋混凝土结构和钢结构,5）高度大于150m的钢结构,2.下列结构宜进行弹塑性变形验算,1）表3-10所列高度范围且符合表1-5所列竖向不规则类型的高层建筑结构,2)7度、类场地和8度是乙类建筑中的钢筋混凝土结构和钢结构,3）板柱抗震墙结构和底部框架砖房,4）高度不大于150m的钢结构,结束,表3-10采用时程分析法的房屋高度范围,