金钻名邸脚手架工程施工方案

金钻名邸脚手架工程施工方案脚手架工程1.1概况本工程基础部分及地上一层全部采用双排落地式外脚手架。4#、5#、6#楼地上结构二层到顶层，每6层为一段进行悬挑，采用双排悬挑式外脚手架；7#、8#、9#楼采用单排外脚手架，每四层为一段进行悬挑。4#、5#、6#楼外脚手架设计：地下室一层至一层顶板为双排落地脚手架，高度为7.4米。从2层开始到顶层每6层为一段，共四段。每段均采用双排悬挑式脚手架，每段6层脚手架高度为17.4米。7#、8#、9#楼外脚手架设计：地下室一层至一层为单排落地脚手架，从第二层开始每4层一悬挑。每段4层脚手架高度为11.6米。主体施工内脚手架全部采用满堂红脚手架。脚手架采用钢管脚手架或碗扣式脚手架，钢管脚手架采用483.5钢管，脚手板采用木跳板和竹芭。1.2 内脚手架支设1内部脚手架：内部结构、砌筑、抹灰、装修采用满堂红48脚手架体系。内脚手架采用满堂红脚手架立杆间距900，大横杆间距1.5m1.8m。第一道横杆距地200。在柱与柱、柱与墙、墙与墙之间，加设斜撑和剪力撑。2抹灰脚手架：墙面抹灰可用钢管式脚手架作为支承搭架，在其顶部插入立杆托撑，铺设横梁和脚手板，这样可以大大减少脚手架的工作量，支架四周应布置结点斜杆，支撑搭设距离为 8 米。1.3 外脚手架支设1.双排悬挑架搭设(1)外部脚手架：4#、5#、6#楼建筑物外部采用48钢管悬挑双排脚手架，地下室及一层外脚手架采用双排落地脚手架，立杆纵距1.5米，立杆横距0.8米，步距1.8米，内立杆距外挑檐边300mm，悬挑层内外立杆下设双扣件。(2)悬挑架设置：在楼层施工至1层顶时，预埋218拉环间距1500mm，做悬挑架挑杆。在要进行悬挑的梁板上预埋500长钢管1500做悬挑架斜支撑，遇上剪力墙的位置预埋旧模板套筒1500，具体做法见附图。2.单排悬挑架搭设7#、8#、9#楼建筑物外部采用单排悬挑脚手架搭设，架子的立杆纵距为1.5m，立杆横距为500mm，悬挑层立杆下设双扣件。3.外脚手架搭设要求(1)相邻的立杆接头位置应错开布置在不同的步距内，与相邻的大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。(2)大横杆步距1.8m，上下横杆的接长位置应错开布置不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。(3)小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。(4)剪刀撑除在两端设置外，中间每隔10m设置一道。剪刀撑应联系34根立杆，斜杆与地面夹角为4560度。剪刀撑沿架高连续布置，斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加24个扣结点。(5)连墙件按水平间距3m层层设置（除首层），详见附图13。(6)水平斜拉杆设置在有连墙杆的步架平面内，以加强脚手架的横向刚度。(7)外脚手架与楼层板间首层满铺脚手板，每3层满铺脚手板，每2层搭设兜网，4#、5#、6#楼操作层满铺脚手板，7#、8#、9#楼操作层搭设兜网，所有脚手板均采用50厚木跳板，支撑跨度200300mm，竖向搭接长度不小于150mm。外架脚手板顺铺时采用搭接，搭接长度不小于150mm，板下端与脚手架绑扎固定，下脚手板的上板头压上脚手板的下板头。4.外架扶梯(1)外架扶梯宽度为1.2m，坡度1:2.53.5（高:长）。(2)外架扶梯两端平台宽度1.5m。平台按规定设置拦杆和挡脚板。(3)外架扶梯必须设护拦和挡脚板，脚手板采用竹芭，支撑跨度200300mm，竖向搭接长度不小于150mm。脚手板顺铺时采用搭接，搭接长度不小于150mm，板下端与脚手架绑扎固定，下脚手板的上板头压上脚手板的下板头。起始脚手板应可靠牢固，以避免下滑。斜道上每隔断250300设置一道防滑条与脚手架绑扎固定。在脚手板的操作层上必须设护拦和挡脚板，上拦高度1.2m，下栏0.2m。5.外围防护结构外围防护均采用竹芭与立网进行全封闭围护，挑网每10米挑出一次，在有行人过往的地方加设安全通道（具体部位见附图2）。围护网采用密目网（2000目以上/平方米）。6.安全通道搭设安全通道，通道高4m，宽46m，上部满铺木跳板两层，并用绑线绑好，第一层与第二层之间距离为400，具体尺寸见附图14。7.卸料平台为解决各楼层的模板、支撑系统的材料垂直运输问题，准备在每栋楼每层至少外挑一卸料平台，用塔吊将下一层的模板、钢管、木方等吊至上层施工面。（1）接料平台挑出3.7m，宽3m，挑出槽钢用形25钢筋固定。（2）卸料平台在建筑物的垂直方向应错开设置，以避免上面的卸料平台阻碍下层受料台吊运物品材料。（3）平台上堆积材料不能超过1500kg。（4）卸料平台用九夹板满铺。平台三面设围网封闭。将材料堆放整齐，用缆绳双吊点吊运。材料要捆扎牢固，捆扎后工人撤出平台，由专人指挥吊装。（5）接料平台承载力验算接料平台面层采用50200木跳板，支撑结构为工字钢，平台面层的木跳板才用101000作框骨架。荷载与荷载组合a.恒荷载标准值木跳板自重标准值：0.35KN/m2。b.活荷载标准值周转材料自重标准值：1.25KN/m2（接料平台堆积材料不超过1500Kg，按均布活荷载布置）施工人员荷载标准值：1.5KN/m2。c.荷载分项系数与调整系数分项系数恒荷载分项系数取1.2。活荷载分项系数取1.4。d.模板结构计算荷载组合.各类荷载的编号见下表：荷载类别与编号荷载名称荷载类别荷载编号木跳板自重恒载周转材料自重活载施工人员自重活载 .模板结构的荷载组合见下表：模板结构的荷载组合项次模板结构项目荷 载 组 合计算荷载能力刚度验算1木跳板及支架+注：计算承载力时，荷载组合中各项荷载均采用荷载设计值，即荷载标准值乘以相应的分项系数和调整系数。刚度验算时，荷载组合中各项荷载均采用荷载标准值。结构验算a.木跳板验算面模板的支撑槽钢间距为1000cm，木跳板规格为50200。.计算简图.强度验算荷载计算木跳板自重 0.351.2=0.42 KN/m2。周转材料自重 1.251.4=1.75 KN/m2。施工人员自重 1.51.4=2.1 KN/m2。 总计 4.27KN/m2。取一木跳板进行验算，则：q1=0.24.27=0.854KN/m2q2=0.20.42=0.084KN/m2P=（1.75+2.1）1.021.93KN。强度验算 施工荷载为均布荷载时：M1=0.077q1l2=0.070.8541.02=0.0658KN.m。施工荷载为集中荷载时：M2=0.077q2l2+0.169pl =0.0770.0841.02+0.1691931.0=0.332KNm。由于M2M1，故取M2进行强度验算。 模板的净截面抵抗矩为：W=1/6bh2=1/60.20.052=0.0083m3。=M/W=0.332/0.0083=40KN/m2=0.04N/mm2f本工程木跳板采用红松，f取值为50 N/mm2。 故强度满足要求。.刚度验算荷载计算 木跳板自重 0.35 KN/m2。 周转材料自重 1.25KN/m2。 总计 1.6KN/m2。 取一跳板进行验算，则： q=0.21.6=0.32KN/m=0.32N/mm。 刚度验算I=1/12bh3=1/12200503=2.0810-6m4。E=9.0106KN/m2。=w1(ql4/100EI) =0.632(0.321.04/1009.010-62.0810-6) =0.108mm。 其容许挠度为2mm，故刚度满足要求。槽钢验算 槽钢选用101000。a.计算简图b.强度验算荷载计算荷载由木跳板传递给槽钢（槽钢自重为0.1 KN/m），荷载取值为： q=4.271.0+0.11.2=4.39KN/m。 强度验算 M=0.07ql2=0.074.393.02=4.94KN.m。槽钢的净截面抵抗矩为：W=39.710-6m3。 =M/W=4.94/（39.710-6）=110.58KN/m2 17.4m满足要求。2.立杆计算(1)立杆稳定性应按下式计算N/A+M/f(2)计算N值与Mw值最底部压杆轴力最大，最不利，N值按式5.3.2-2N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.28776.91+4284=14.816KNMw值按式5.3.4.计算Mw=0.851.4 MWK=0.851.41.0751.51.82=0.622KNm(3)验算立杆稳定性=+=177.682N/2205 N/2安全。3.计算工程结构上的预埋吊环根据混凝土结构设计规范（GBJ10-89）第7.9.8条规定，吊环多采用I级钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋吊环埋入深度应不小于30d，并应焊接或绑扎钩住结构主筋，每个吊环可按两个截面计算，吊环拉应力不应小于50KN/mm2吊环钢筋面积Ag=Px/2x50=22.210/100=222.1mm2选18，则Ag=254.3mm2222.1mm2安全4.验算小横杆，大横杆的强度与变形。小横杆间距C=1.500m(1)小横杆计算强度计算最不利荷载组合条件下的计算简图见上图，因为q恒所占比重较小，因此可偏于安全的简化，按下式计算Mmax：Mmax=（q活+ q恒）b2/8=q b2/8q=1.2(GKC+gk)+1.4KQQKC式中GK脚手板重量，查附表4.2.11得GK=0.35 KN/ C小横杆间距，C=0.75m gk钢筋单位长度的重量，查附表3-12-4的gk=38N/m KQ施工活荷载不均匀分布系数一段取KQ=1.2 QK施工荷载标准值，QK=3000 N/q=1.2(3000.75+38)+1.41.230000.75=3780 N/mMmax=37800.82/8=302.4 Nm按下式验算抗弯强度= Mmax/WNf式中WN小模板钢管净截面抵抗矩由钢管规格483.5，查附表-12-3得:WN5078302400/5078=59.551N/2205 N/2计算变形可偏于安全近似的进行如下计算/b=5qb3/384EI式中EI为钢管材料弹性模量和钢管截面惯性矩均可查附表3-12-3得E=2.06105N/2 I=1219002/b=(53780800310-3)/(3842.06105121900)=0.0010035=1/9961/150满足要求。(2)大横杆计算大横杆强度计算可近似的按如下计算简图进行计算，图中F1=bq/2+aq=(0.83780)/2+0.303780=2646 N因为活荷载约占90%，因此可近似全按活荷载考虑：Mmax=0.213FL=0.21326461.5=845.397 Nm= Mmax/ WN =845.397/5078=166.482N/205N/2安全。变形计算/b=1.615FL2/100EI=（1.615264615002）/（1002.06105121900） =3.82910-3=1/2611/150满足要求。5.斜支撑抗滑强度及悬挑层小横杆抗弯验算由2.（2）中可知最底部压杆轴力N=14.816KN Y=0RA+RB-7.4082=0 RA+RB=14.816KNMB=0RA1.1-7.4080.8=0RA=5.388KNRB=14.816-5.388=9.428KN由层高2.9米，外立杆距建筑1.1米得斜支撑理论长度为3.102米 此处采用双扣件即可满足要求。取AC段为研究对象，由内力平衡条件得MC-RA0.3/2=0 MC=0.35.388/2 =1.616KNm =0.808 KNm悬挑层小横杆在内立杆处的抗弯强度满足要求。1.4.2 7#、8#、9#楼外脚手架验算1.整体稳定性验算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001，J81-2001（2002版）式5.3.6-2 (1)由 =0.994，A=4.89cm2, f=205N/mm2得： Af=9.964KN(2)由b=0.5m，L=1.50 ,脚手板铺设层数为2层。 NG2K =0.263KN(3)由b=0.5m,L=1.50 NGK=31031.50.8=1.578KN(4)由h=1.8，l=1.20，查表3-172得NGK1=0.411KN(5)根据式4.2.3得K=0.7zS0K风荷载标准值（KN/）。z风压高度变化系数，根据建筑物高度37.4m及城市市区地面粗糙程度c类，查规范GBJ9得2=0.83。S脚手架风荷载体型系数。按表4.2.4选S=1.3，为挡风系数。而=1.2An/A,其中An为挡风面积，A为通风面积，本工程An=A=1.2S=1.31.2=1.56K=0.70.831.560.38=0.492KN/(6)风荷载标准值产生的弯矩MWK=KLh2/10L=立杆纵距为1.5mh 立杆步距为1.8mMWK=1.0751.51.82/10=0.239 KN(7)按式5.3.3 l0=KhK计算长度附加系数，其值取1.155考虑脚手架整体稳定性因素的单杆计算长度系数按表5.3.3采用双排架，立杆横距0.8，连墙杆布置约二步三跨得=1.50。l0=1.1551.51.8=3.119对于483.5钢管查附表B得i=1.5810-2= l0/i=3.119/(1.5810-2)=2.368查附表C得=0.994将上述结果代入式5.3.6-2式Hs=89.5m11.6m满足要求。2.立杆计算(1)立杆稳定性应按下式计算N/A+M/f(2)计算N值与Mw值最底部压杆轴力最大，最不利，N值按式5.3.2-2N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.21.8401+3570=5.778KNMw值按式5.3.4.计算Mw=0.851.4 MWK=0.851.40.4921.51.82=4.268KNm(3)验算立杆稳定性=+=85.203N/2205 N/2安全。中国建筑四局六公司 第18页 共18页