高架支模专项施工方案专家论证后

定陶县供电公司生产综合楼高 支 模 专 项 施 工 方 案建设单位：菏泽市定陶县供电公司监理单位：定陶县工程建设监理公司山东省交通工程监理询问公司编制单位：山东宁建建设集团编制人： 赵书千 审核人： 张治诚 编制时间：2013年3 月 27 日高支模施工方案依据国家住房和建设部危急性较大的分部分项工程平安管理方法建质（2009）87号文和住房及建设部建设工程高大模板支撑系统施工平安监督管理导则建质2009254号文，搭设高度8m及以上，搭设跨度18m及以上，施工总荷载大于15kN/m2，或集中线荷载大于20kN/m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统的专项施工方案必需组织专家进行论证的要求，特编制以下方案。1.编制依据1建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范（JGJ130-2001）；2, 中华人民共和国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）3混凝土结构工程施工质量验收规范（50204-2002）；4建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2002）；5设计施工图及施工组织设计2.工程概况本工程位于定陶县府前路及府西路之间，工程总建筑面积15000平方米，地下一层，地上十二层。建筑高度49.7米。本工程主体结构为框架-剪力墙结构。本工程高支模的范围有：36轴BD轴一层至二层顶门厅位置楼面板（高度10.8m）；二层顶及三层顶79轴F轴, 79轴G轴框架梁（600mmX1000mm, 600mmX1100mm，高度5.4m, 4.8m）。3.施工部署及施工打算3.1施工打算3.1.1 材料打算(1) 各类材, 工具劳动力以及防护用具施工前到位。(2) 依据施工工期间的工程量, 施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥当保管。(3) 对于发生变形, 翘角, 起皮及平面不平整的模板，刚好组织退场。(4) 原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。(5) 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号, 数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。4.操作工艺4.1支模方式梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。门厅位置的楼面板为满铺多层板后布置周转性塑料模壳。4.2支撑体系a, 板模：36轴BC轴一层至二层顶门厅位置楼面板,上铺设多层板，安装模壳，模壳叠合层厚120mm，肋梁换算成板厚约180mm，支撑体系计算时按板厚300mm考虑。采纳483.5的满堂钢管脚手架，立杆间距为900mm900mm。立杆顶部采纳顶托支撑，上部托梁采纳483.5双钢管，钢管上铺50502000木枋间距为150mm。水平方向设纵, 横向拉杆，水平步距为1.8m。 保证扫地杆离地高200mm。板底纵横向水平杆距板底300mm。经计算，现浇板强度不能满意施工荷载自重，搭设脚手架前在底部铺设工字钢以增大受力面积，减小局部压强。满堂架模板支架四边及中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置；两端及中间每隔四排立杆从顶层起先向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，共计设置1道水平剪刀撑；支架构造, 三向剪刀撑, 扫地杆及水平杆的布置按建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范（JGJ130-2001）要求实施。全部水平拉杆的端部均应及四周已浇筑的构件顶紧顶牢抱死。一层B轴门厅柱及3, 6轴框架柱应及架体有效连接，使整个架体形成一个整体，有效增加整个架体的刚性。b, 梁模：二层顶及三层顶79轴F轴, 79轴G轴框架梁，立杆采纳钢管顶部加设顶托，顶托上托梁采纳483.5双钢管，梁底铺50502000木枋间距为200mm。经计算，现浇板强度不能满意施工荷载自重，搭设脚手架前在底部铺设工字钢以增大受力面积，减小局部压强。水平方向设纵, 横向拉杆，水平步距为1.8m。扫地杆离地高200mm。支架构造, 三向剪刀撑, 扫地杆及水平杆的布置按建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范（JGJ130-2001）要求实施。梁高900mmh1200mm时：梁底铺枋200，一道14的对拉螺杆沿长方向500加固，梁侧背枋250：立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.80；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:两根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00。主梁跨度17.7m，在梁模的跨中按梁跨的2度起拱。4.3模板支设的要求4.3.1模板及其支撑体系应具有足够的强度, 刚度, 稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。4.3.2模板工程在施工后还应检查预埋, 预留孔洞，以确保预埋, 预留孔洞的位置, 尺寸, 数量须精确无误。4.4模板拆除4.4.1拆除前的打算拆除前必需对操作工人作好技术及平安交底；全面检查内架的连接, 连墙件, 支撑体系等是否符合平安要求；清除架体上的杂物及地面障碍物；拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生平安事故；依据工程实际须要，作业队在得到项目部下发的内架拆除许可令，明确拆除部位, 拆除时间及拆除的依次后方可进行拆除。4.4.2拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必需在预应力张拉后由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。需特殊留意的是后浇带位置的模板及支撑体系，浇筑前严禁拆除，严禁拆除后再加立杆加固，避开因缺少支撑造成挠度改变，现浇板下垂。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件1004.4.3模板拆除留意事项1）, 梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满意操作要求）铺上脚手板以满意操作时平安须要及防止拆下的模板干脆从高处往下落。2）, 拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。3）, 拆下的模板由人工往下传递，层超群过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。4）, 当天拆下的模板当天转运至指定地方并刚好清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。5.模板质量标准5.1保证项目模板支撑体系, 杉木枋在运用前应仔细选择防止锈蚀或有节疤，即必需具有足够的强度, 刚度和稳定性；保证结构, 构件各部分形态尺寸和相互间位置的正确。5.2基本项目模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板及砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。5.3允许偏差项目模板安装和预埋件, 预留洞允许偏差项 目允许偏差(mm)项 目允许偏差(mm)轴线位移3表面平整度5标高-5+2相邻两板表面凹凸差2截面尺寸-5+2预留, 预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0+105.4模板施工应留意的质量问题1）, 梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。防止方法：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱。2）, 板接缝处出现凹凸差及漏浆防止方法：模板应过刨清缝，杉木枋在运用前过刨，过刨后高度统一为95mm；同一板跨内必需运用同一材质的模板，厚度匀称；尽量消退标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。3）, 梁侧板或板模夹在砼内防止方法：模板压向必需正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确依据施工工艺流程操作：即安装梁柱模梁侧模从梁柱处向中间安装板模从梁边向中间安装。6.成品爱护1）, 模板存放场地（清理, 维护）要平整，模板平放时要有木枋垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。2）, 模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。3）, 拆下的模板，如发觉模板不平或面层损坏变形应刚好维护或更换。4）, 每次拆下的模板马上组织人员清理干净，并匀称涂上脱模剂，以免随用随刷时污染钢筋。7.模板施工职业健康平安要求7.1职业健康平安保证措施7.1.1一般留意事项1), 木枋, 模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避开受潮变形，影响安装质量。2), 模板支撑架及外架应分别，楼层外脚手架应高出作业层。3), 上料平台作成整体移动式平台，由专人拆除和安装，不能图便利擅自搭设。4), 立杆, 木方, 穿墙螺杆, 柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。5), 模板上堆放钢筋，砼必需分散堆放，不得集中堆放。6), 模板必需验收合格后方可进入下道工序施工。7), 层及层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8), 作业人员应遵守平安操作规程和现场平安操作规程。9）, 拆下的模板木枋刚好将铁钉拔出，以防扎脚。10）, 吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可帮助就位，禁止在摇摆中硬拉硬扯。11）, 严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管, 扣件。12）, 高支模拆除时应系好平安带，防止坠落。13）, 模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。7.1.2人员要求1）脚手架搭设人员应有劳动部门颁发的上岗证，应经过特地的技术培训的娴熟工人。2）架子工在作业时严禁喝酒或带病作业。3）架子工在上架时必需戴平安帽, 平安带，穿防滑鞋等。7.1.3脚手架, 模板支撑的检修平安措施1）脚手架上下通道搭设在东侧，作业平台采纳竹笆板，依据搭设进展状况，刚好调整竹笆板位置。2）支撑体系检修平安措施：至少支配两人轮番检查支撑体系，防止长时间作业因疲惫引起平安事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必需穿防滑鞋；依据砼浇筑位置，刚好进行检查，出现较小问题，如倒枋, 爆模，马上停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷, 整体位移严峻马上撤离，并刚好通知上部作业人员撤离作业区域。7.1.4脚手架同已浇筑结构连接措施1）及墙体连接：在浇筑墙部位同接近立杆进行扣结加固，形成稳定受力体系。2）及柱连接：支撑体系必需及已浇筑柱进行有效连接，用4条短钢管做柱箍，通过柱箍及接近立杆进行连接。7.2环境保证措施1), 模板装卸, 模板拆除, 电锯施工操作应限制好施工噪声。模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得干脆将模板, 木枋向下抛掷；模板拆除时，应人工向下传递模板, 木枋，不得从高空向下抛掷。2), 圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；每天早上, 中午, 晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。3), 模板施工产生的现场不行利用的旧废模板, 木枋固体废弃物。现场不行利用旧模板, 木枋及环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。对废对拉螺杆, 钢模, 螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。8.施工监测方案及平安应急预案8.1施工监测方案1, 监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况, 梁, 墙柱模板浇筑时模板受力变形态况, 浇筑砼时模板沉降变形态况等。2, 监测方案：a, 施工时加强质量限制和检查力度，刚好发觉问题刚好落实整改；b, 砼浇筑作业时支配专人检查支撑系统受力状况，检查梁, 柱模板受力变形态况；浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发觉下沉, 松动和变形态况刚好解决；c, 在已浇筑楼面顶部支配专人用水准仪检查模板变形态况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；d, 在 梁1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点, 三个支顶沉降观测点。观测方法：1）采纳水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d, 严格限制砼料高度，不得超过40cm高，刚好将砼振捣铺平；e, 支撑架内部备用木枋及长短钢管，依据实际状况刚好进行加固处理。3 变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。8.2平安应急预案a, 施工作业前打算工作1, 浇筑作业前，编排好值班人员表，下发到项目各部门, 各相关单位，做到时刻可以联系到现场负责人；2, 提前做好平安技术交底，做好施工前动员工作；3, 做好出现紧急状况的应急处理措施，并向各相关单位负责人进行沟通。b, 施工过程中出现问题处理措施1, 梁, 柱振捣不当出现涨模。刚好停止上部施工作业，利用满堂架内存放的备用钢管, 木枋进行加固处理。2, 个别梁底木枋倾倒，刚好通知停止浇筑作业，马上进行加固处理，确认平安稳定后方可接着作业。3, 在砼浇筑过程中，企业技术负责人, 项目经理必需在现场监控砼浇筑施工全过程。4, 砼浇筑时，指定两名专职平安员视察模板及其支撑体系的变形态况，发觉异样状况应马上向项目经理汇报，马上暂停施工，待解除险情并经项目经理检查同意后方可复工。5, 混凝土施工时支配木工视察支撑体系是否有异样状况出现，出现问题刚好处理6, 砼浇筑过程，在砼浇筑范围设警戒线，派专人看护，严禁无关人员进入作业层模板支撑体系下方。c, 出现重大平安事故处理措施1.潜在事故和紧急状况1）本应急预案中的现场急救：主要针对施工现场由于高空坠落, 物体打击, 触电等意外事故造成人身损害。2）建筑施工现场可能发生的事故类型：高空坠落事故, 物体打击事故, 坍塌事故, 触电事故, 机械事故等。3）建筑施工现场可能发生的损害形式：骨折, 颅脑损伤, 内脏损伤等。2.现场急救的原则：1）抢救伤者要刚好，体现时间就是生命；2）抢救方法得当，避开二次损害；3）实施现场急救及送医院救治相结合的原则；4）送现场最近的医院救治的原则；3.现场急救措施：3.1收集信息和事故评价：1）保持通讯畅通，信息刚好沟通，随时驾驭事故发展状况；2）确定事故类型, 损害形式和范围；3）确定人员损害状况；4）驾驭天气改变状况（ 询问, 气象预报）；5）确定现有资源是否满意救援须要（人力, 物资和设备），是否须要外援；6）依据上述状况启动应急预案，实施救援行动。3.2救援救援应急分队在接到事故通知后应第一时间赶到现场，并和事发觉场抢险小组一起把伤者转移到平安地带；3.3针对伤者的受伤状况实行有效的救援措施，避开搬运过程中的二次损害。3.4及医院或急救中心刚好取得联系，转送伤者，使伤者得到进一步的救治，削减伤亡。3.5为了救治工作的顺当进行，保卫组实施警戒工作保证抢险道路畅通。4.人员自救及救治方法：4.1外伤止血：由于事故可能引起出血，出血量大（达到总血量的40%），就有生命危急。现场抢救时，首先实行紧急止血措施，然后再实行其他措施，常用的止血方法有：指压止血, 加压包扎止血, 加垫屈肢止血和止血带止血。4.2包扎：可以起到快速止血, 爱护伤口, 防止污染作用，有利于转送和进一步治疗。常用方法有绷带包扎, 三角巾包扎, 尼龙网包扎, 自粘贴包扎。3）高空坠落的患者，无论状况如何，都要按脊柱固定的方法处理，以备无患。4.4触电急救措施：马上切断电源或用绝缘物使患者脱离电源；防止患者在脱离电源后的二次损害；患者呼吸心跳停止时，马上采纳口对口人工呼吸和胸外按压术；对局部电烧伤进行临时消毒包扎处理；呼急救中心转院抢救。4.5中暑抢救措施：发觉中暑人员应马上将其移到阴凉通风处。轻度中暑给以患者含盐冷饮，可服十滴水或藿香正气水, 人丹，休息后即可复原；高热型重点是物理降温，用26-29摄氏度温水或50%的酒精全身檫浴，用电风扇吹风，头部放置冰袋。5.支配专人检测支撑体系受力状况，发觉异样状况，刚好撤离并马上通知值班负责人，在第一时间支配作业人员撤离作业面；6.一旦出现紧急状况，刚好启动项目应急预案，在最短时间通知120, 110到场。9.过程限制熟识设计文件学习操作规程及验收规范明确质量目标全体操作人员参与书面交底与钢筋, 砼工序交接检查砼浇筑时留专人照看专职质检员检验清理现场, 文明施工“三检”记录质量验评记录施工记录优化支撑, 模板系统引测高程模板涂刷隔离剂复核标高, 检查轴线弹出构件中心及边线检查脚手架班组自检工长, 质检员中间抽查定点操作, 挂牌施工优化拆模方案重点构件依据抗压强度报告，确定拆模时间文明拆模, 留意成品爱护清理修理模板及支撑架施工前打算技术交底支摸质量验收是否符合设计及验收规范下道工序拆模资料整理分类归档预制结构的底模制作否是10.模板设计计算主要验算梁, 板支撑体系的强度, 刚度及稳定性，满堂架高度, 板厚及梁截面均取最大值。10.1扣件钢管楼板模板支架计算书（层高10.8m，板厚0.3m）计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和运用平安(杜荣军)。 一, 参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):10.80；采纳的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养状况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板及木板自重(kN/m2):0.350；混凝土及钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采纳胶合面板，厚度为12mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采纳方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):100.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):50.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3.5；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):6.90；楼板的计算厚度(mm):300.00；楼板的计算长度(m):23.40；施工平均温度():30.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二, 模板面板计算:面板为受弯构件,须要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：W = 1001.22/6 = 24 cm3；I = 1001.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的依据三跨连续梁计算。 面板计算简图1, 荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.31+0.351 = 7.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2, 强度计算最大弯矩考虑为静荷载及活荷载的计算值最不利安排的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.27.85+1.42.5= 12.92kN/m最大弯矩M=0.112.920.12= 0.013 kNm；面板最大应力计算值 = 12920/24000 = 0.538 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.538 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满意要求!3, 挠度计算挠度计算公式为其中q = 7.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6777.851004/(1009500520833.333)=0.001 mm； 面板最大允许挠度 V=100/ 250=0.4 mm；面板的最大挠度计算值 0.001 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.4 mm,满意要求!三, 模板支撑方木的计算:方木依据简支梁计算，其惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=555/6 = 20.83 cm3；I=5555/12 = 52.08 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.10.3 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.1 = 0.035 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值及振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.90.1 = 0.405 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载及活荷载的计算值最不利安排的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2(0.75 + 0.035) = 0.942 kN/m；集中荷载 p = 1.40.405=0.567 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.5670.9 /4 + 0.9420.92/8 = 0.223 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.567/2 + 0.9420.9/2 = 0.707 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.223106/20.833103 = 10.702 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 10.702 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满意要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必需满意: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.90.942/2+0.567/2 = 0.707 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 707.4/(2 50 50) = 0.424 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.424 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满意要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载及活荷载的计算值最不利安排的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 0.75+0.035=0.785 kN/m；集中荷载 p = 0.405 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.7859004 /(3849500520833.33) +4059003 /( 489500520833.33) = 2.599 mm；方木最大允许挠度值 V= 900/250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 2.599 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.6 mm,满意要求!四, 托梁材料计算:托梁依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采纳：钢管(双钢管) :48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；托梁依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.9420.9 + 0.567 = 1.415 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.132 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.263 mm ；最大支座力 Qmax = 13.991 kN ；托梁最大应力 = 1.132106/10160=111.41 N/mm2 ；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；托梁的计算最大应力计算值 111.41 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满意要求!托梁的最大挠度为 1.263 mm 小于900/150及10 mm,满意要求!五, 模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载, 活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13810.8 = 1.495 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.30.90.9 = 6.075 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.853 kN；2.活荷载为施工荷载标准值及振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 14.527 kN；六, 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 14.527 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(反抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；假如完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.8+0.32 = 2.1 m；L0/i = 2100 / 15.8 = 133 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=14526.864/（0.381489） = 77.972 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 77.972 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满意要求！假如考虑到高支撑架的平安因素，相宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数依据表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 依据表2取值1.019 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.019(1.8+0.32) = 2.66 m；Lo/i = 2659.896 / 15.8 = 168 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.251 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=14526.864/（0.251489） = 118.356 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 118.356 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满意要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在平安隐患。以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和运用平安。七, 立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满意下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 68 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =58.107 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.527 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=58.107 fg=68 kpa 。地基承载力满意要求！八, 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程阅历:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以依据设计荷载采纳单立杆或双立杆；b.立杆之间必需按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采纳不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距, 而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力改变不大时，可以采纳等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布改变较大，可采纳下小上大的变步距设置，但改变不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，须要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须及立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何状况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必需设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满意立面满设剪刀撑；b.中部可依据须要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆及立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格依据设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满意要求的，每个扣件的拧紧力矩都要限制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期运用发生变形的； d.地基支座的设计要满意承载力的要求。梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范（JGJ130-2001）, 混凝土结构设计规范GB50010-2002, 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001), 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，依据有关文献建议，假如仅按规范计算，架体平安性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和运用平安中的部分内容。梁段:WKL03：600X1100一, 参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):1.10混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：5.40；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采纳的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):6.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：12.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，300mm，300mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度50mm；二, 梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。依据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2, 18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三, 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板依据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面反抗矩，W = 501.21.2/6=12cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.560.9=3.78kN/m；q = q1+q2 = 9.720+3.780 = 13.500 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 326.67mm；面板的最大弯距 M= 0.113.5326.6672 = 1.44105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.44105 / 1.20104=12.005N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =12.005N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满意要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 326.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.21.21.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779326.674/(10095007.20104) = 1.014 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =326.667/250 = 1.307mm；面板的最大挠度计算值 =1.014mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.307mm，满意要求！四, 梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)干脆承受模板传递的荷载，依据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采纳1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面反抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.460.9)0.327=8.82kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.18.82500.002= 2.21105N.mm； 最大支座力:R=1.18.820.5=4.851 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.21105/8.33104 = 2.646 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.646 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满意要求！（2）.内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.33= 5.88 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.885004/(100100008.33106) = 0.03 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.03mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满意要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.851kN,依据集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采纳钢楞，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面反抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面反抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。依据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.97 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 9.70105/1.02104 = 95.492 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =95.492N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满意要求！（2）.外楞的挠度验算依据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.493 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值 =0.493mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满意要求！五, 穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.35 =3.15 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.15kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满意要求！六, 梁底模板计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载, 新浇混凝土自重荷载, 钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重, 新浇混凝土自重, 钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 6001212/6 = 1.44104mm3； I = 600121212/12 = 8.64104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.601.100.90=18.18kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=18.18+0.23+1.51=19.92kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0.1019.9150.22=0.08kN.m； =0.08106/1.44104=5.532N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.532 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满意要求！2.挠度验算依据建筑施工计算手册刚度验算采纳标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.100+0.35）0.60= 17.04KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.042004/(10095008.64104)=0.225mm；面板的最大挠度计算值: =0.225mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满意要求！七, 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采纳钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载, 新浇混凝土自重荷载, 钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重, 新浇混凝土自重, 钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.10.2=5.61 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(21.1+0.6)/ 0.6=0.327 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值及振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.25.61+1