资源描述
板模板(扣件式)住宅楼层叠合板计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规JGJ130-20113、混凝土结构设计规GB50010-20104、建筑结构荷载规GB50009-20125、钢结构设计规GB50017-2003、工程属性新浇混凝土楼板名称叠合板楼面新浇混凝土楼板板厚(mm)130模板支架高度H(m)2.8模板支架纵向长度L(m)4模板支架横向长度B(m)3.8、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)324钢筋自重标准值G3k(kN/m)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载2(kN/m)1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距lmm)900立柱横向间距1b(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)900小梁最大悬挑长度li(mm)250主梁最大悬挑长度12(mm)250设计简图如下:A模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向）四、面板验算面板类型混凝土叠合板面板厚度t(mm)60面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.3面板抗剪强度设计值t(N/mn?)1.43面板弹性模量E(N/mm2)30000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W=bh2/6=9006060/6=540000mm3,I=bh3/12=900806060/12=1.62X07mm4承载能力极限状态qi=0.9max1.2(Gik+(G2k+G3k)h)+1.4Qik,1.35(Gik+(G2k+G3k)来)+1.4区7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.13)+1.425,1.35(0.1+(24+1.1)0.13)+1.4072.51=6.782kN/mq2=0.91.2G1kt=0.91.20.1X=0.108kN/mp=0.9X.4)Qik=0.9*4送.5=3.15kN正常使用极限状态q=(YG(Gik+(G2k+G3k)来)b=(1(0.1+(24+1.1)0.13)1=3.363kN/m计算简图如下：根据混凝土设计规GB50010-2010叠合板正截面受弯承载力M三afcbx(ho-x/2)=fyaAsx=Ebh0Eb=B1/(1+fy/Escu)=0.8/(1+360/(21050.0033)=0.5177x=Ebh0=0.5177(60-15)=23.3mm叠合板混凝土受压区的受弯承载力a1fcbx(h0-x/2)=1*14.3X900X23.3X(45-23.3/2)=10000697.9Nmm=10kNm叠合板钢筋受拉区的受弯承载力fyAs(ho-x/2)=360*302mm2(45-23.3/2)=3625812Nmm=3.626kN-m因为，叠合板面Mmax=maxM1,M2=max0.687,0.72=0.72kNm现浇叠合板受拉受压区的受弯承载力为10kNm,3.626kN-m远大于Mmax=0.72kNm，所以叠合板本身可承载上部施工荷载1、强度验算M1=q1l2/8=6.782*.92/8=0.687kNmM2=q2L2/8+pL/4=0.108*.92/8+3.15*9/4=0.72kNmMmax=maxM1,M2=max0.687,0.72=0.72kNm0=Mmax/W=0.72*06/600000=1.2N/mm2b=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.13)+1.425,1.35(0.3+(24+1.1)0.13)+1.4072.50.9=6.298kN/m因此，q1静=0.9X.22你+(G2k+G3k)h)为=0.9X.2(0.3+(24+1.1)0.13)0.9=3.463kN/mq1活=0.91.4Q1kb=0.9X.42.50.9=2.835kN/mq2=0.91.2G1kt=0.91.20.30.9=0.292kN/mp=0.91.4Q1k=0.91.42.5=3.15kN计算简图如下：q】1、强度验算Mi=0.125qi静L2+0.125qi活L2=0.1253.463为.92+0.125送.835.92=0.638kNmM2=max0.07q2L2+0.203pL,0.125q2L2+0.188pL=max0.070.2920.9+0.2033.150.9,0.1250.2920.92+0.1883.150.9=0.592kNmM3=maxq1L12/2,q2L12/2+pL1=max6.2980.252/2,0.2920.252/2+3.150.25=0.797kNmMmax=maxM1,M2,M3=max0.638,0.592,0.797=0.797kNm(=Mmax/W=0.797106/85333=9.335N/mm23.5431000/(28080)=0.83N/mm2h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.13)09=3.207kN/m挠度，跨中vax=0.521qL4/(100EI)=0.5213.2079004/(1009350341.333104)=0.343mm=/250=900/250=3.6mm;悬臂端vax=q|14/(8EI)=3.2072504/(89350341.333104)=0.049mmv=2X1/250=2250/250=2mm满足要求！六、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸岀顶层水平杆中心线至支撑点200顶部立柱计算长度系数g11.386的长度a(mm)非顶部立柱计算长度系数卩21.755立柱钢管截面类型(mm)48X2.5立柱钢管计算截面类型(mm)48X2.5钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)357立柱截面回转半径i(mm)16.1立柱截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段：loi=kpi(hd+2a)=1为.386(1500+2)200)=2633mm非顶部立柱段：lo=kp2h=1X.7551800=3159mm；=maxl01,l0/i=3159/16.1=196.211=2(k满足要求！2、立柱稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规JGJ130-2011,荷载设计值q1有所不同：小梁验算11.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.4你0.9=5.324kN/m同上四六步计算过程，可得：R1=9.041kN,R2=5.99kN,R3=7.377kN,R4=5.99kN顶部立柱段：l01=k(hd+2a)=1.155K386(1500+2200)=3041.577mm刀=l01/i=3O41.577/16.1=188.918查表得，二0.203不考虑风荷载：N1=MaxR1,R2,R3,R4=Max9.041,5.99,7.377,5.99=9.041kNf=N1/(A9041/(0.203357)=124.753N/mm2205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=k妙=1.155K7551800=3648.645mm；=lo/i=3648.645/16.仁226.624查表得，曲=0.143不考虑风荷载：N二MaxRi,R2,R3,R4+1XYqH=Max9.041,5.99,7.377,5.99+11.28.151.8=9.545kNf=N/(1A)=9.545803/(0.143357)=186.97N/mm2=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=2.8/3.8=0.7373满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=9.545/(0.90.1)=106.056kPa毎匕140kPa满足要求!
展开阅读全文