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关于IGBT保护电路设计必知问题绝缘栅双极晶体管(Insulated Gate Bipolar Tramistor, IGBT)是 MOSFET 与 GTR 的复合 器件,因此,它既具有MOSFET的工作速度快、开关频率高、输入阻抗高、驱动电路简单、 热温度性好的优点,又包含了 GTR的载流量大、阻断电压高等多项优点.是取代GTR的 理想开关器件。IGBT目前被广泛使用的具有自关断能力的器件,广泛应用于各类固态电源 中。IGBT的工作状态直接影响整机的性能,所以合理的驱动电路对整机显得很重要,但是 如果控制不当,它很容易损坏,其中一种就是发生过流而使IGBT损坏,本文主要研究了 IGBT 的驱动和短路保护问题,就其工作原理进行分析,设计出具有过流保护功能的驱动电路,并 进行了仿真研究。 二IGBT的驱动要求和过流保护分析1 IGBT的驱动IGBT是电压型控制器件,为了能使IGBT安全可靠地开通和关断.其驱动电路必须满 足以下的条件:IGBT的栅电容比VMOSFET大得多,所以要提高其开关速度,就要有合适的门极正反 向偏置电压和门极串联电阻。(1) 门极电压任何情况下,开通状态的栅极驱动电压都不能超过参数表给出的限定值(一般为20v), 最佳门极正向偏置电压为15v 土 10%。这个值足够令IGBT饱和导通;使导通损耗减至最 小。虽然门极电压为零就可使IGBT处于截止状态,但是为了减小关断时间,提高IGBT的 耐压、dv/dt耐量和抗干扰能力,一般在使IGBT处于阻断状态时.可在门极与源极之间加 一个-5-15v的反向电压。(2) 门极串联电阻心选择合适的门极串联电阻Rg对IGBT的驱动相当重要,Rg对开关损耗的影响见图1。101】丁图1 Rg对开关损耗的影响IGBT的输入阻抗高压达1091011,静态时不需要直流电流.只需要对输入电容进行 充放电的动态电流。其直流增益可达108109,几乎不消耗功率。为了改善控制脉冲的前 后沿陡度和防止振荡,减少IGBT集电极大的电压尖脉冲,需在栅极串联电阻Rg,当Rg 增大时,会使IGBT的通断时间延长,能耗增加;而减少RF又会使di/dt增高,可能损坏 IGBT。因此应根据IGBT电流容量和电压额定值及开关频率的不同,选择合适的Rg, 一般 选心值为几十欧姆至几百欧姆。具体选择Rg时.要参考器件的使用手册。(3) 驱动功率的要求IGBT的开关过程要消耗一定的来自驱动电源的功耗,门极正反向偏置电压之差为Vge,工作频率为f,栅极电容为Cge,则电源的最少峰值电流为:国-土 &驱动电源的平均功率为:端=3心/.(2)一引言绝缘栅双极晶体管(Insulated Gate Bipolar Tramistor, IGBT)是 MOSFET 与 GTR 的 复合器件,因此,它既具有MOSFET的工作速度快、开关频率高、输入阻抗高、驱动电路 简单、热温度性好的优点,又包含了 GTR的载流量大、阻断电压高等多项优点.是取代 GTR的理想开关器件。IGBT目前被广泛使用的具有自关断能力的器件,广泛应用于各类固 态电源中。IGBT的工作状态直接影响整机的性能,所以合理的驱动电路对整机显得很重要, 但是如果控制不当,它很容易损坏,其中一种就是发生过流而使IGBT损坏,本文主要研究 了 IGBT的驱动和短路保护问题,就其工作原理进行分析,设计出具有过流保护功能的驱动 电路,并进行了仿真研究。二IGBT的驱动要求和过流保护分析1 IGBT的驱动IGBT是电压型控制器件,为了能使IGBT安全可靠地开通和关断.其驱动电路必须满 足以下的条件:IGBT的栅电容比VMOSFET大得多,所以要提高其开关速度,就要有合适的门极正反 向偏置电压和门极串联电阻。(1) 门极电压任何情况下,开通状态的栅极驱动电压都不能超过参数表给出的限定值(一般为20v), 最佳门极正向偏置电压为15v 土 10%。这个值足够令IGBT饱和导通;使导通损耗减至最 小。虽然门极电压为零就可使IGBT处于截止状态,但是为了减小关断时间,提高IGBT的 耐压、dv/dt耐量和抗干扰能力,一般在使IGBT处于阻断状态时.可在门极与源极之间加 一个-5-15v的反向电压。(2) 门极串联电阻心选择合适的门极串联电阻Rg对IGBT的驱动相当重要,Rg对开关损耗的影响见图1。1- I-图1 Rg对开关损耗的影响IGBT的输入阻抗高压达1091011,静态时不需要直流电流.只需要对输入电容进行 充放电的动态电流。其直流增益可达108109,几乎不消耗功率。为了改善控制脉冲的前 后沿陡度和防止振荡,减少IGBT集电极大的电压尖脉冲,需在栅极串联电阻Rg,当Rg 增大时,会使IGBT的通断时间延长,能耗增加;而减少RF又会使di/dt增高,可能损坏 IGBT。因此应根据IGBT电流容量和电压额定值及开关频率的不同,选择合适的Rg,一般 选心值为几十欧姆至几百欧姆。具体选择Rg时.要参考器件的使用手册。(3) 驱动功率的要求IGBT的开关过程要消耗一定的来自驱动电源的功耗,门极正反向偏置电压之差为 Vge,工作频率为f,栅极电容为Cge,则电源的最少峰值电流为:-士心驱动电源的平均功率为:2 IGBT的过流保护IGBT的过流保护就是当上、下桥臂直通时,电源电压几乎全加在了开关管两端,此时 将产生很大的短路电流,IGBT饱和压降越小,其电流就会越大,从而损坏器件。当器件发 生过流时,将短路电流及其关断时的I-V运行轨迹限制在IGBT的短路安全工作区,用在 损坏器件之前,将IGBT关断来避免开关管的损坏。3 IGBT的驱动和过流保护电路分析根据以上的分析.本设计提出了一个具有过流保护功能的光耦隔离的IGBT驱动电路, 如图2。图2 IGBT驱动和过流保护电路图2中,高速光耦6N137实现输入输出信号的电气隔离,能够达到很好的电气隔离, 适合高频应用场合。驱动主电路采用推挽输出方式,有效地降低了驱动电路的输出阻抗,提 高了驱动能力,使之适合于大功率IGBT的驱动,过流保护电路运用退集电极饱和原理,在 发生过流时及时的关断IGBT,其中V1. V3. V4构成驱动脉冲放大电路。V1和R5构成一 个射极跟随器,该射极跟随器提供了一个快速的电流源,减少了功率管的开通和关断时间。 利用集电极退饱和原理,D1、R6、R7和V2构成短路信号检测电路.其中D1采用快速恢 复二极管,为了防止IGBT关断时其集电极上的高电压窜入驱动电路。为了防止静电使功率 器件误导通,在栅源之间并接双向稳压管D3和D4。如是IGBT的门极串联电阻。正常工作时:当控制电路送来高电平信号时,光耦6N137导通,V1、V2截止,V3导通而V4截止, 该驱动电路向IB GT提供+15V的驱动开启电压,使IGBT开通。当控制电路送来低电平信号时,光耦6N137截至,VI、V2导通。V4导通而v3截止, 该驱动电路向IBGT提供-5v的电压,使IGBT关闭。当过流时:当电路出现短路故障时,上、下桥直通此时+15V的电压几乎全加在IGBT上.产生很 大的电流,此时在短路信号检测电路中v2截止,A点的电位取决于D1、R6、R7和Vces 的分压决定,当主电路正常工作时,且IGBT导通时,A点保持低电平,从而低于B点电位。 所有A1输出低电平,此时V5截止,而c点为高电平,所以正常工作时。输入到光耦6N137 的信号始终和输出保持一致。当发生过流时,IGBT集电极退饱和,A点电位升高,当高于 B电位(即是所设置的电位)时,即是当电流超过设计定值时,A1翻转而输出高电平,V5 导通,从而将C点的电位箝在低电位状态,使与门4081始终输出低电平,即无论控制电路 送来是高电平或是低电平,输人到光耦6N137的信号始终都是低电平,从而关断功率管。 从而达到过流保护。直到将电路的故障排除后,重新启动电路。4仿真与实验本设计电路在orCAD软件的仿真图形如下:向驱动电路输入,高电平为+15v,低电平为-5v的方波信号。IGBT的输出波形如图3 所示:r * * *冉烦*“A.,y4*Ya kivv-rr1 !、| F| | II * x k * i ,h申IpLa i( B J I P i| ii I i H卜小普+,-vjr-“”1侦”八. I *”; i1 H H Ik珅. “I .卜!( A-P*f*r*i*,中*H十人以lli 铲铲十I d J a*|l l,叫站 I V d ww巨卜中A卜*,H.A卜P-F,?,b,.卜.;.卜.i.q呻呷户“IH-HWJ.hJLvA.L* 十吊咛机!.“s甲*十*哼,1*牛* .,哼忡W 图3 IGBT输出信号根据前面的原理和分析,该电路的实际电路输出波形如图4所示:(1)该驱动电路能够为IGBT提供+15v和-5V驱动电压确保IGBT的开通和关断。(2)具有过流保护功能,当过流时,保护电路起作用,及时的关断IGBT,防止IGBT 损坏。(3)本电路的可根据负载的需要动态调节最大电流,可以有很广的使用范围。(4)本设计采用分立元件组成驱动电路,降低整个系统的成本。摘要:全面论述了 IGBT的过流保护、过压保护与过热保护的有关问题,并从实际应用中总 结出各种保护方法,这些方法实用性强,保护效果好。1引言IGBT (绝缘栅双极性晶体管)是一种用MOS来控制晶体管的新型电力电子器件,具 有电压高、电流大、频率高、导通电阻小等特点,因而广泛应用在变频器的逆变电路中。但 由于IGBT的耐过流能力与耐过压能力较差,一旦出现意外就会使它损坏。为此,必须但对 IGBT进行相关保护本文从实际应用出发,总结出了过流、过压与过热保护的相关问题和 各种保护方法,实用性强,应用效果好。2过流保护生产厂家对IGBT提供的安全工作区有严格的限制条件,且IGBT承受过电流的时间仅 为几微秒(SCR、GTR等器件承受过流时间为几十微秒),耐过流量小,因此使用IGBT首 要注意的是过流保护。产生过流的原因大致有:晶体管或二极管损坏、控制与驱动电路故障 或干扰等引起误动、输出线接错或绝缘损坏等形成短路、输出端对地短路与电机绝缘损坏、 逆变桥的桥臂短路等。对IGBT的过流检测保护分两种情况:(1)驱动电路中无保护功能。这时在主电路中要设置过流检测器件。对于小容量变频 器,一般是把电阻R直接串接在主电路中,如图1(a)所示,通过电阻两端的电压来反映 电流的大小;对于大中容量变频器,因电流大,需用电流互感器TA(如霍尔传感器等)。电 流互感器所接位置:一是像串电阻那样串接在主回路中,如图1(a)中的虚线所示;二是 串接在每个IGBT上,如图1(b)所示。前者只用一个电流互感器检测流过IGBT的总电流, 经济简单,但检测精度较差;后者直接反映每个IGBT的电流,测量精度高,但需6个电流 互感器。过电流检测出来的电流信号,经光耦管向控制电路输出封锁信号,从而关断IGBT 的触发,实现过流保护。图1 IGBT的过流检测(2)驱动电路中设有保护功能。如日本英达公司的HR065、富士电机的EXB840 844、三菱公司的M57962L等,是集驱动与保护功能于一体的集成电路(称为混合驱动模 块),其电流检测是利用在某一正向栅压Uge下,正向导通管压降Uce (ON)与集电极电 流Ie成正比的特性,通过检测Uce (ON)的大小来判断Ie的大小,产品的可靠性高。不 同型号的混合驱动模块,其输出能力、开关速度与du/dt的承受能力不同,使用时要根据实 际情况恰当选用。由于混合驱动模块本身的过流保护临界电压动作值是固定的(一般为710V),因而存 在着一个与IGBT配合的问题。通常采用的方法是调整串联在IGBT集电极与驱动模块之间 的二极管V的个数,如图2 (a)所示,使这些二极管的通态压降之和等于或略大于驱动模 块过流保护动作电压与IGBT的通态饱和压降Uce (ON)之差。图2混合驱动模块与IGBT过流保护的配合上述用改变二极管的个数来调整过流保护动作点的方法,虽然简单实用,但精度不高。这是因为每个二极管的通态压降为固定值,使得驱动模块与IGBT集电极c之间的电压不能 连续可调。在实际工作中,改进方法有两种:(1)改变二极管的型号与个数相结合。例如,IGBT的通态饱和压降为2.65V,驱动模 块过流保护临界动作电压值为7.84V时,那么整个二极管上的通态压降之和应为 7.84-2.65=5.19V,此时选用7个硅二极管与1个错二极管串联,其通态压降之和为 0.7x7+0.3x1=5.20V (硅管视为0.7V,错管视为0.3V),则能较好地实现配合(2)二极管与电阻相结合。由于二极管通态压降的差异性,上述改进方法很难精 确设定IGBT过流保护的临界动作电压值如果用电阻取代12个二极管,如图2 (b),则 可做到精确配合。另外,由于同一桥臂上的两个IGBT的控制信号重叠或开关器件本身延时过长等原因, 使上下两个IGBT直通,桥臂短路,此时电流的上升率和浪涌冲击电流都很大,极易损坏IGBT 为此,还可以设置桥臂互锁保护,如图3所示。图中用两个与门对同一桥臂上的两个IGBT 的驱动信号进行互锁,使每个IGBT的工作状态都互为另一个IGBT驱动信号可否通过的制 约条件,只有在一个IGBT被确认关断后,另一个IGBT才能导通,这样严格防止了臂桥短 路引起过流情况的出现。图3 IGBT桥臂直通短路保护3过压保护IGBT在由导通状态关断时,电流Ic突然变小,由于电路中的杂散电感与负载电感的作 用,将在IGBT的c、e两端产生很高的浪涌尖峰电压uce=L dic/dt,加之IGBT的耐过压能 力较差,这样就会使IGBT击穿,因此,其过压保护也是十分重要的。过压保护可以从以下 几个方面进行:(1)尽可能减少电路中的杂散电感。作为模块设计制造者来说,要优化模块内部结构 (如采用分层电路、缩小有效回路面积等),减少寄生电感;作为使用者来说,要优化主电路结构(采用分层布线、尽量缩短联接线等),减少杂散电感。另外,在整个线路上多加一 些低阻低感的退耦电容,进一步减少线路电感。所有这些,对于直接减少IGBT的关断过电 压均有较好的效果。(2)采用吸收回路。吸收回路的作用是;当IGBT关断时,吸收电感中释放的能量, 以降低关断过电压。常用的吸收回路有两种,如图4所示。其中(a)图为充放电吸收回路,(b)图为钳位式吸收回路。对于电路中元件的选用,在实际工作中,电容c选用高频低感 圈绕聚乙烯或聚丙烯电容,也可选用陶瓷电容,容量为2 F左右。电容量选得大一些,对浪 涌尖峰电压的抑制好一些,但过大会受到放电时间的限制。电阻R选用氧化膜无感电阻, 其阻值的确定要满足放电时间明显小于主电路开关周期的要求,可按RT/6C计算,T为主 电路的开关周期。二极管V应选用正向过渡电压低、逆向恢复时间短的软特性缓冲二极管。(3)适当增大栅极电阻Rg。实践证明,Rg增大,使IGBT的开关速度减慢,能明显 减少开关过电压尖峰,但相应的增加了开关损耗,使IGBT发热增多,要配合进行过热保护。 Rg阻值的选择原则是:在开关损耗不太大的情况下,尽可能选用较大的电阻,实际工作中 按 Rg=3000/Ic 选取。图4吸收回路除了上述减少c、e之间的过电压之外,为防止栅极电荷积累、栅源电压出现尖峰损坏 IGBT,可在g、e之间设置一些保护元件,电路如图5所示。电阻R的作用是使栅极积累电 荷泄放,其阻值可取4.7kQ;两个反向串联的稳压二极管VI、V2。是为了防止栅源电压尖 峰损坏IGBT。图5防栅极电荷积累与栅源电压尖峰的保护4过热保护IGBT的损耗功率主要包括开关损耗和导通损耗,前者随开关频率的增高而增大,占整 个损耗的主要部分;后者是IGBT控制的平均电流与电源电压的乘积。由于IGBT是大功率 半导体器件,损耗功率使其发热较多(尤其是Rg选择偏大时),加之IGBT的结温不能超 过125C不宜长期工作在较高温度下,因此要采取恰当的散热措施进行过热保护。散热一般是采用散热器(包括普通散热器与热管散热器),并可进行强迫风冷。散热器 的结构设计应满足:Tj=PA (Rjc+Rcs+Rsa)Tjm式中Tj-IGBT的工作结温Pa损耗功率Rjc-结一壳热阻vkZ电子资料网Rcs壳一散热器热阻Rsa散热器一环境热阻Tjm IGBT的最高结温在实际工作中,我们采用普通散热器与强迫风冷相结合的措施,并在散热器上安装温度 开关。当温度达到75C80C时,通过SG3525的关闭信号停止PMW发送控制信号,从而 使驱动器封锁IGBT的开关输出,并予以关断保护。
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