公兴车站站场接触网设计毕业论文

西 南 交 通 大 学专科毕业设计公兴车站站场接触网设计 西南交通大学专科毕业设计 第IV页系 别 电气工程学院 专 业 电气化铁道技术 年 级 2010级(专科)函2班 姓 名 题 目 公兴车站站场接触网设计 指导教师评 语 指导教师 (签章)评 阅 人评 语 评 阅 人 (签章)成 绩 答辩委员会主任 (签章) 年 月 日毕业设计任务书班 级 电气化铁道(专科)函2班 学生姓名 学 号 发题日期： 2012 年 4 月20日 完成日期： 2012 年6月30日题 目 公兴车站站场接触网设计 1、本论文的目的、意义：在我国铁路跨越式发展的时期，本设计虽然只是一个站场的接触网毕业设计，显然是微不足道的，但正是无数个这样的设计，使我们这些电气化铁道行列中的技术工作者得到了不断的学习和锻炼，因此本设计对于电气化铁道知识的学习者来说具有深远的现实意义。对施工单位、运营单位及初学者有一定的借鉴作用。 学生应完成的任务： 调研高速电气化铁路发展概况、趋势及课题研究背景，明确毕业设计的任务与完成的工作；通过当地气象条件，对接触网受力进行分析，最后确定支柱位置及类型、锚段划分、拉出值大小及方向、支柱侧面限界、支持装置结构及形式、基础及横卧板类型、主要设备的安装结构及位置、接触线高度、悬挂类型、接地方式、防护要求、附加导线架设，特殊设计及工程数量统计等。 2、论文各部分内容及时间分配：（共 8 周）第一部分 1 (周) 第二部分 1 (周) 第三部分 2 (周)第四部分 2 (周) 第五部分 1 (周)评阅及答辩 1 (周)备 注 指导教师： 年 月 日审 批 人： 年 月 日目 录摘 要1第1章 绪 论2第2章 机械计算32.1负载计算32.1.1自重负载32.1.2冰负载32.1.3风负载32.1.4合成负载42.2最大跨距计算42.2.1直线区段52.2.2曲线区段52.3半补偿链形悬挂安装曲线计算62.3.1当量跨距计算72.3.2 值计算72.3.3 Tco值的计算三次方程82.3.4 临界负载qlj的计算82.3.5 计算并绘制有载承力索安装曲线92.3.4计算并绘制接触线的弛度曲线及悬挂点处高度变化曲线92.3.5计算并绘制无载承力索安装曲线112.3.6计算最大附加负载下承力索的张力132.4关于张力差DTj=f(L)152.4.1直线区段152.4.2曲线区段162.5 绘制TjE、TjdE随Lx而变化的曲线17第3章 接触线的受风偏移较核19第4章 支柱 腕臂 基础校核204.1支柱容量校核204.1.1支柱及其腕臂的水平和垂直负载214.1.2支柱容量校验214.2腕臂强度校核224.2.1确定着力点224.2.2对各力进行分解234.2.3求最大弯矩及最大轴力254.2.4强度校核264.3基础稳定性校核264.3.1计算换算水平力和换算水平高度264.3.2求极限载荷264.3.3基础计算26第5章 接触网平面设计原则285.1 站场接触网平面设计285.1.1站场平面设计的内容和次序285.1.2站场平面设计的原则及注意事项285.2 区间接触网平面设计305.3 本设计主要技术原则31结 论33致 谢34参 考 文 献35附录一36附录二37附录三38附录四39 西南交通大学专科毕业设计 第39页摘 要接触网是电气化铁道中主要供电装置之一，本文在气象条件、地质条件的基础上对接触网进行了分析，对典型站场进行了设计。第一章主要介绍电气化铁路的发展及趋势；第二章就气象和地质条件结接触网进行了机械计算；第三章对接触线的受风偏移进行了校核；第四章对支柱、腕臂、基础进行了校核；第五章对接触网设计原则进行了论述并设计出公兴站站场的接触网平面图。关键词：公兴接触网；气象；地质；第1章 绪 论经过不断地技术改进，实践证明，无论在运输能力、运输效率、机车的使用、检修、燃料的消耗以及劳动条件的改善等方面，蒸汽机车和内燃机车牵引都是比不上的。电力牵引是一种比较理想的牵引动力。我国电气化铁道发展较晚，但一开始就采用了较先进的工频单相交流制供电方式，使用了我国自制的干线大功率韶山型电力机车。我国自己设计修建的第一条电气化铁道干线宝鸡成都于1976年7月1日全线通车，第二条电气化铁道于1977年正式通车，第三条、第四条电气化铁道也于1980年通车，截止2006年底全国电气化铁路营业里程达到了24000公里，占全国营业里程比重的45.6%。由于铁路建设严重滞后，长期超负荷运输，运输能力一直比较紧张。贯彻改革开放方针以来，国民经济高速度发展，铁路客货运量猛增，铁路运输能力不足的矛盾更加尖锐，主要干线、枢纽能力饱和，卡脖子的“限制口”不断增加，已不能适应国民经济持续、快速发展的需要，铁路运输还是国民经济中的突出薄弱环节，制约着国民经济的发展。为此，党中央、国务院高度重视铁路的发展，党的十七次代表大会已把铁路建设作为重点，并对铁路实行倾斜政策，相继出台了一系列政策措施。铁道部党组坚决贯彻执行国务院领导关于加快铁路建设的指示，抓住机遇，迅速调整了“十一五”铁路建设计划，作出了“十一五”期间铁路建设规模为：建设新线19800公里。“十一五”2020年电气化铁覆盖50%以上。一场铁路建设的大会战已在辽阔的国土上全面展开。可以预见，随着国民经济的持续发展，以及作为电气化铁道发展基础的电力工业和机械工业的不断发展，电力牵引作为铁路运输的最佳牵引方式，将会得到突飞猛进的发展。在我国铁路建设已进入加快发展的新时期下，本设计虽然只是一个站场的接触网毕业设计，显然是微不足道的，但正是无数个这样的设计，使我们这些电气化铁道行列中的技术工作者得到了不断的学习和锻炼，因此本设计对于电气化铁道知识的学习来说具有深远的现实意义。第2章 机械计算2.1负载计算在负载决定中，不论是垂直负载还是水平负载，均认为是沿跨距均匀分布的，其计算方法如下：2.1.1自重负载gj=8.910-3 kN /m, gc=6.0310-3 kN /m, gd=0.510-3 kN /m, 2.1.2冰负载承力索的纯冰负载 （2-1）=3.149005(5+11)9.8110-9=2.2210-3(kN /m) 对于接触线的纯冰负载，其接触线直径可取为 =(11.8+12.8)/2=12.3(mm) （2-2） 则（b取原始资料值的一半，即b=2.5mm）=3.149002.5(2.5+12.3)9.1810-9=1.0310-3(kN /m)2.1.3风负载在计算链形悬挂的合成负载时，是对承力索而言，其接触线上所承受的水平风负载，被认为是传给了定位器而予以忽略不计，故只计算承力索的风负载。第一种情况为最大风速Vmax时的风负载=0.6150.851.252521110-6 （2-3）=4.49210-3(kN /m)第二种情况为覆冰时的风负载 d=d+2b (含冰壳厚度)Pcb=0.615 （2-4） =1.61410-3(kN /m)2.1.4合成负载无冰、无风时的合成负载 =15.4310-3(kN /m) 最大风速时的合成负载 (2-5)=16.0710-3 (kN /m)覆冰时的合成负载 (2-6)=18.7510-3 (kN/m)2.2最大跨距计算因采用铜接触线，故当量系数m取0.902.2.1直线区段接触线的许可偏移值bjx取0.5mPj=0.615KdV2maxd10-6 （2-7）=0.6150.851.2512.325210-6=5.02310-3(kN /m)对于钢支柱，Vj=0.03m则 (2-8)=85.8(m)对于钢筋混凝土支柱，Vj=0.02m则 (2-9)=87（m）2.2.2曲线区段均采用钢筋混凝土支柱，bjx=0.45m (2-10)l 当R=3001200m时，= 61（m）l 当R=12001800m时=69.7(m)l 当R1800时= 67.8(m)此处考虑最大跨距取5的整数倍，并考虑+1、2原则，可确定：直线区段的最大跨距lmax=80m, 曲线区段的最大跨距lmax=60m但当跨距值过大时，实践证明，沿跨距内的弹性产生较大的差异，故造成跨距中的磨耗加剧，使之维修工作量增加及缩短了接触线的使用寿命，故是不行的，因而目前我国最大跨距采用60m。2.3半补偿链形悬挂安装曲线计算2.3.1当量跨距计算 (2-11)=56.7(m) 取整数得lD=55（m）2.3.2 值计算取 l=lD=55m,e=8.5m则 （2-12）2.3.3 Tco值的计算起始情况：t1=tmin=10, W1=Wtmin= q0q0Tj/Tco Z1=Tcmax+Tj待求情况 tx =t0=( tmax tmin)/25=(4010)/25=10 Wx=W1=q0q0Tj/Tco Zx= TcoTj将上述式子代入半补偿链形悬挂状态方程，即经过变换和整理，可以变成Tco的三次方程，即Tco3A Tco2B TcoC=0式中 (2-13) (2-14)= 10.4 (2-15)三次方程为Tco310.5Tco210.4Tco400=0利用试凑法，可确定Tco值为：Tco=12.3 kN2.3.4 临界负载qlj的计算Zmax=Tcmax+Tj=15+0.4810=19.8 (kN) （2-16）=15.4310-3(1+0.4810/12.3)=21.4510-3 (kN /m) （2-17）将已知数据代入 (2-18)=19.4110-3 kN /mgb=18.7510-3(kN /m)gljgb 故应以最低温度作为计算的起始条件。即 t1=tmin=102.3.5 计算并绘制有载承力索安装曲线2.3.5.1有载承力索张力曲线计算起始条件：t1=tmin=10 （2-19）Z1=TcmaxTj=150.4810=19.8 (kN)待求条件：tx=？ Wx=W1=21.4510-3(kN /m)Zx=TcxTj= Tcx0.4810=4.8Tcx (kN)故安装曲线方程为： (2-20)将不同Tcx值代入上式得到各个Tcx值对应的温度tx值，然后用插入法确定从最低温度tmin到最高温度tmax对应的Tcx值（温度区间间隔为5），其安装表列于表112.3.5.2 有载承力索弛度曲线计算利用公式(mm) (2-21)（不考虑冰、风影响）对于某一个实际跨距，将不同温度下的值代入上式得不同所对应的的值，从而得到曲线，不同的对应不同的弛度曲线。其安装表列于表11。表11 有载承力索张力和弛度曲线安装表绘制有载承力索的张力曲线Zx=f(tx)(TCX= f(tx)及弛度曲线FX=f(tX)（附录一：图1）Tx()-10-50510152025303540Tcx(KN)1514.3113.6312.9612.3211.6911.0710.499.919.378.84Zx(KN)19.819.1118.4317.7617.1216.4915.8715.2914.7114.1713.64Fx()li=45m274284295306317330342355369383398li=50m339351364377392406422438456473491li=55m410424440457474492511530551572595li=60m488505524543564585608631631681708li=65m5725936156386626877147417417998312.3.4计算并绘制接触线的弛度曲线fjx=f(tx)及悬挂点处高度变化曲线hx=f(tx)2.3.4.1根据公式fjx=j(Fx-F0) hx=(1-j)(Fx-F0) （2-22）对于某一跨距下的弛度，可由安装表11查得，则对于任一温度下的接触线弛度及悬挂点处高度变化也可由安装表11计算得出，其结果列于表12中。表2-2 接触线弛度曲线及悬挂点处高度变化曲线表 tx()-10-50510152025303540li=45mfjx()-21-16-11-6061218253239hx()-22-17-11-6071320273442li=50mfjx()-25-20-13-7071422313948hx()-28-21-15-8071624334251li=55mfjx()-31-24-16-8091827374758hx()-33-26-18-9091929405163li=60mfjx()-36-28-19-100102132445669hx()-40-31-21-110112335486175li=65mfjx()-43-33-23-120122538526681hx()-47-36-24-1201327415671882.3.4.2绘制接触线fjx=f(tx)及悬挂点处高度变化曲线hx=f(tx)（附录二：图2）2.3.5计算并绘制无载承力索安装曲线取l=lD=55m2.3.5.1求Tcwo起始情况：t1=t0，w1=q0，Z1=Tco待求情况：tx=t0，wx=gc，Zx=Tcwo将上述已知条件代入链形悬挂状态方程 (2-23)即 得Tcwo的三次方程 T2cwo9.49 T2cwo64.92=0 (2-24)用试凑法解上述三次方程，得Tcwo=10.12 (kN)2.3.5.2 无载承力索张力曲线Tcw0=f(tx)计算起始条件：t1=t0，q1=qc，T1=Tcwo待求条件：t1=？，qx=qc，Tx=Tcwx将上述已知条件代入简单悬挂状态方程，即 （2-25）得 同上述计算有载承力索安装曲线的方法得无载承力索的张力安装表。其安装列于表13。2.3.5.3无载承力索弛度曲线Fcwx=f(tx)计算。由公式，得某一实际跨距li下的弛度，其安装表列于表13。tx()-10-50510152025303540Tcwx(KN)13.2612.4611.8910.8910.139.388.667.967.326.76.13Fcwx()li=45m115122131140151163176192209228249li=50m141151161173186201218237257281307li=55m172183195209225243263286311340372li=60m205218233249268289313341371405443li=65m240256273292314340368400435475520表2-3 无载承力索张力和弛度曲线安装表 2.3.5.4绘制无载承力索张力曲线Tcwx=f(tx)和弛度曲线Fcwx=f(tx)（附录三：图3）2.3.6计算最大附加负载下承力索的张力2.3.6.1承力索在最大风负载下的张力起始条件： t1=tmin=-10,w1=g0(1+jTj/Tc0)=21.4510-3 (kN/m)Z1=Tcmax+ jTj=19.8 (kN)待求条件：tx=tv=-5， (2-26)Zx=Tcv+Tj= Tcv +4.8 (kN)将上述数据代入链形悬挂状态方程，得 (2-27)欲求tx=tv=-5时对应的值，可用试验法及内插法确定。第一步假设 Tcv=14.5 kN，得tx=-5.59第二步假设 Tcv=14 kN，得tx=-1.91由内插法求得tv=-5时对应的Tcv值为： （2-28）Tcmax=15 kN Tcv最大风速出现时，承力索不致遭到破坏，所选择的计算起始条件正确。2.3.6.2 承力索覆冰时的张力起始条件：t1=tmin=-10, (kN/m)Z1=Tcmax+ jTj=19.8 (kN)待求条件：tx=tv=-5，Zx=Tcv+Tj= Tcv +4.8 (kN) (2-29)将以上数据代入链形悬挂状态方程，得 (2-30)欲求tx=tb=-5时对应的Tcb值，其方法同上。经解得，Tcb=14.89(kN)Tcmax=15KNTcb在覆冰时，承力索不致遭到破坏，所选择的计算起始条件正确。2.4关于张力差DTj=f(L)曲线计算2.4.1直线区段 (2-31)跨距l取为65m，则 (2-32) (2-33) |Dt1|=|Dt1|ajDte=1710-6251.0810-6=423.9210-6DT (2-34) (kN)2.4.2曲线区段2.4.2.1.R=400m，取l=45m，d=1.5m，Tjm=10 kN=8/(3452)(0.02120.0062)=0.5310-6ajDte=1710-6250.5310-6 （2-35）=424.2710-62.4.2.22.4.2.3 R=800m，取l=60m，d=1.5m，Tjm=10 kN e=8/(3602)(0.03620.012)=0.8910-6 (2-36)在直线区段由于考虑接触线的弹性伸长，而采用下述公式： (2-37)在曲线区段若引入弹性变形的影响，则 （2-38）R=400m时， （2-39） R=800m时， （2-40） 将DTjd DTjw DTjdE DTjE 随着半个锚段长度Lx而变化的情况列于表24Lx(m)100200300400500600700800900Tjd(KN)0.0250.0790.160.280.420.600.801.041.30Tjw(KN)R=400m0.0190.110.270.500.801.161.582.062.60R=800m0.0070.050.130.240.390.580.801.061.36TjdE(KN)0.030.080.160.290.440.650.891.191.55TjE(KN)R=400m0.040.190.450.861.442.253.375.027.50R=800m0.030.130.300.560.901.381.992.833.96表2-4 接触线张力增量Tj随Lx变化情况表 2.5 绘制TjE、TjdE随Lx而变化的曲线(附录四：图4) 设三种不同曲线半径的线路按照R=，R=400m，R=800m的顺序连接。 第一种情况，中心锚结设在R=处，则Tj=Tj1+Tj2+Tj3=0.1+1.14+1.48=2.72(kN) （2-41） 第二种情况，中心锚结设在R=800m处，则Tj=Tj1+Tj2+Tj3=0.2+0.34+2.66=3.2(kN) （2-42） 第三种情况，中心锚结设在R=400m处，则Tj=Tj1+Tj2+Tj3=0.3+0.7+0.58=1.58(kN) （2-43）根据上述三种情况，可以得出以下四点结论：1) 在接触网平面设计中，中心锚结应尽量设置在曲线区段，并尽量设置在小曲线半径区段。2) 锚段关节尽量避免设置在小曲线半径上，最好放在直线区段。3) 考虑线路的复杂情况，中心锚结允许偏向一侧，一般偏于曲线一侧。4) 中心锚结两侧的Tj，应尽量相等，但允许有一定差值。第3章 接触线的受风偏移较核 要使接触线良好地工作，就要保证在受风作用下，接触线对受电弓中心线的受风偏移值不超过其规定的最大许可值，因此须对接触线最大风偏移值进行校核。 取设计图中第58号至第59号支柱所在跨距进行校验，此跨距全部位于曲线半径R=400m的曲线上。跨距l=45m，m=0.9，rj=0.02m，a=400则 (3-1) 因bjmaxbjx=0.45(m)，所以接触线满足风稳定要求。第4章 支柱 腕臂 基础校核为了校核支柱容量，腕臂强度以及基础的稳定性，选取设计图中受力情况最严重的第58号支柱进行校验。4.1支柱容量校核4.1.1支柱及其腕臂的水平和垂直负载4.1.1.1垂直负载(1)、悬挂结构自重负载：QO=0.6 (kN)(2)、链形悬挂重量：G1=G2=q0l (4-1)=15.4310-3(45+45)2=0.694 (kN)4.1.1.2水平负载(1)、支柱本身的风负载：P0=0.61510-3KFV2 (4-2)=0.61510-31.48.20.291252=1.284(kN)(2)、线索传给支柱的风负载：1）接触线的风负载：PJ1=PJ2=Pjl (4-3)=5.02310-3(45+45)2=0.226 (kN)2） 承力索的风负载： PC1=PC2=PCVl (4-4)=4.49210-3(45+45)2=0.202 (kN)4.1.1.3曲线形成的水平分力：1) 接触线的曲线水平分力： (4-5)2) 承力索的曲线水平分力：4.1.1.4 下锚分力：由于是同侧下锚，且锚柱位于曲线内侧，则 1）接触线下锚分力：2）承力索的下锚分力：4.1.2支柱容量校验以上负载分布图中，各标注尺寸分别为：H=8.2m,Hj1=6.6m,HJ2=6.8m,Hc1=8.05m,Hc2=7.9m,Z1=3.665m,Z2=3.415m则支柱地面线处所受的弯矩如下：M=1/2Hp0+Hj1(Pj1+PjR1)+Hj2(Pj2+PjR2+Pjm2)+Hc1(Pc1+Pr1)+ Hc2(Pc2+PcR2+Pcm2)1/2Z2Q0Z1G1Z2G2 (4-10)=1/28.21.284+6.6(0.226+1.125)+6.8(0.226+1.125+1.322)+8.05(0.202+1.688)+7.9(0.202+1.688+1.983)1/23.4150.63.6650.6943.4150.694=72.23 (kNm) 78 (kNm)则所选支柱容量符合要求。其余类型支柱容量校验方法同上，此处省略。4.2腕臂强度校核4.2.1确定着力点PJR1PJ1PJ2PJR2PJM2 图4-2腕臂强度校核 (4-11) (4-12) (4-13)4.2.2对各力进行分解 图4-3 各力进行分解1设P1=PJ1PJR1PJ2PJR2PJM2 (4-14)=0.2261.1250.2261.1251.322=4.024(kN)P2=PC2PCR2PCM2=0.2021.6881.983 (4-15)=3.873(kN)P3=PC1PCR1=0.2021.688 (4-16)=1.89(kN)则得到上图腕臂的受力分解图为：图4-4 各力进行分解2求各分力数值如下：P1x= P1Cos=4.0240.848=3.412kN (4-16)P1Y= P1Sin=4.0240.53=2.133kN (4-17)Qox= Q0Sin=0.60.53=0.318kN , (4-18)Q0Y= Q0Cos=0.60.848=0.509kN (4-19)P2x= P2Cos=3.8730.848=3.284kN , (4-20) P2Y= P2Sin=3.8730.53=2.053kN (4-21)G2x=G2Sin=0.6940.53=0.368kN, (4-22)G2Y= G2Cos=0.6940.848=0.589kN (4-23)P3x=P3Cos (4-24)=1.890.848=1.603kN ,P3Y= P3Sin (4-25)=1.890.53=1.002kNG1x= G1Sin=0.6940.53=0.368kN, (4-26)G1Y= G1Cos=0.6940.848=0.589kN (4-27)在上图中，由Fy=0，即(TyP1yP2yP3y)(Q0YG2YG1Y)=0 (4-28)则Ty=T Sin=(Q0YG2YG1Y)(P1yP2yP3y) (4-29)=(0.5090.5890.589)(2.1332.0531.002)=3.501 (4-30) (4-31)由Fx=0，即RAX(P1xQ0xP2xG2xP3xG1xTx)=0 (4-32)则RAX= P1xQ0x P2xG2xP3xG1xTx (4-33)=3.4120.3183.2840.3681.6030.3685.602=3.751(kN)4.2.3求最大弯矩及最大轴力4.2.3.1 求最大弯矩由受力分解图可知：MB=( P1yQ0Y)l1=(2.1330.509)1.038 (4-34)=1.686(kN.m)MC= MB(P2yTyG2Y)( l1l2) (4-35) =1.686(2.0533.5010.589)(1.0382.736)=6.002(kN.m) MD= MC(P3yG1Y)( l1l2l3) (4-36) =6.002(1.0020.589)(1.0382.7360.283) =4.326(kN.m)由此可见C处弯矩最大，其值mmax=|Mc|=6.002 (kN.m)4.2.3.2 求最大轴力AB段：Nab=Rax=3.751 (kN)BC段：Nbc=Rax(P1xQ0x)=3.751(3.4120.318)=0.021 (kN) CD段：Ncd=Nbc(Tx+p2x+G2x)=0.021(-5.602+3.284+0.363)=1.971 (kN)DE段：Nde=Ncd(P3x+G1x)=1.971(1.603+0.368)=0 (kN)由此可见AB段轴力最大。4.2.4强度校核 (4-37) 钢允许受压强度=380470 Mpa压 腕臂不会受强度破坏。4.3基础稳定性校核4.3.1计算换算水平力和换算水平高度4.3.1.1、支柱换算水平高度：H=26.1=12.2 m4.3.1.2、换算水平力：S0=MH/H=78/12.2=6.39 kN (4-38)4.3.2求极限载荷4.3.2.1、极限水平力：PJ=K0S0=1.56.39=9.585 kN4.3.2.2、极限垂直力（包括支柱自重负载和悬挂垂直负载）：QJ=QH+Q0+2Z1=16.2+0.6+20.694=18.188 kN (4-39)4.3.3基础计算MJ=M1+M2+M3 (4-40)而b=kb0=1.90.291=0.553 m（查表621得）E=1/2mbh2=1/2810.55332=202 kN (4-41)E1=2cbhtg(450+/2)=0 ( C=0) V3=(QJ-fPj)2E(1+f2) (4-42)(18.188-0.59.585)/(1+0.52)=10.72 kN 2=(PJ+fQJ)/2E(1+f2)+1/2 (4-43)=(9.585+0.5+18.188)/2202(1+0.52)+1/2=0.537 故3=0.394 e=a0/2V3/2b0R (4-44)0.67/210.72/(20.291400)=0.289 m所以 MJ=2/32023.0(120.394)0 10.72(0.2890.530.80.67/2(2020)0.5 85.65 019.1827.07131.9 (kNm)因此，基础的容许工作力矩为M=MJ/K0=131.9/1.5=87.93 (kNm) (4-45)而 MH=78 KNmM= 87.93(kNm)故此基础安全，不需加横卧板。总之，通过第二章及第三章的各项校核可知，所选定的支柱跨距设置和支柱材料以及各种技术数据均符合要求。第5章 接触网平面设计原则接触网平面设计是分别按每一个车站、每一个区间单独地进行设计。其主要内容包括：支柱位置及类型；锚段划分；拉出值大小及方向；支柱侧面限界；支柱装置结构及位置；接触线高度、悬挂类型、接地形式、防护要求；附加导线架设；特殊设计及工程数量统计等。5.1 站场接触网平面设计站场接触网平面设计的主要依据是站场平面图。此外，还包括站场所辖的桥梁、涵洞和隧道等图表。5.1.1站场平面设计的内容和次序首先将车站的有关部分描绘制图。包括描绘和记录站场全部股道（非电化线路及远期规划线路在内），各道岔岔心位置及里程、道岔编号及型号，线路曲线区段的首尾、半径、缓和曲线的长度、股道的编号及间距、站场中心里程标志；还应包括桥梁、涵洞、站台及其有关房舍建筑物的位置等。比例尺一般采用1：1000或1：2000。1、布置支柱，应先从站场两端道岔集中的地段布置，然后向车站中心布置，最后完成两端道岔集中区段外侧的支柱布置。2、 确定锚段长度及经路，选择并确定下锚地点和中心锚结地点。3、 确定接触线拉出值（或之字值），同布置支柱一样，也从道岔集中地段开始。4、 确定电分段及隔离开关的安设位置。5、 编排支柱号码，一般由上行至下行方向顺序排列。6、 将选定的材料设备统计数量并列表说明。上述布置次序可以交叉进行。5.1.2站场平面设计的原则及注意事项1、车站两侧道岔集中区段，一般设置绝缘软横跨，不采用硬横梁或双线路腕臂。因为硬横梁和双线路腕臂都是接地的，维修不如软横跨安全方便，且易影响了望信号。2、站场股道数不超过五股时，软横跨支柱可用钢筋混凝土支柱；超过五股道时，则应采用钢柱。软横跨柱可以在背面兼挂腕臂。3、软横跨跨越股道数超过8股道时，且股道间距也容许的话，应在中间增设一棵软横跨柱。该增设支柱类型应按较大一侧的负荷容量来决定。4、两组软横跨间的跨距应尽可能地接近最大跨距值（计算允许值）以减少大型支柱的数量。相邻跨距不等时，小跨距不应小于大跨距的75%。如果实际跨距与原计算跨距值不符合，则在确定接触线的拉出值时，还应验算其受风偏移值。5、在道岔处，特别是正线道岔处，首先考虑将支柱安设在标准定位处并且尽量不采用定位立柱的方式，其次再考虑非标准定位或是立定位柱。当采用非标准定位时，一般应在标准定位处的全尖侧。6、在确定锚段径路时，线岔处接触线最好采用一次交叉的方式，尽量不采用二次交叉的方式，以提高供电质量。无交叉的线岔易刮坏受电弓且不易检调，故不宜采用。相邻两组线岔间接触悬挂以布置成平行状为好。线岔处接触线拉出值一般不超过450；在低速道岔上允许不定位，但两侧定位点间的接触线应是拉直的，其非工作支离股道中心较远时，要注意不使腕臂和定位器加得太长。7、基本站台或中间站台上的支柱，其边缘至站台边的距离应分别不小于4米或2米。8、车站两端，一般应设绝缘锚段关节。若地形困难或在三股道及以下的小站，允许仅在一端设置绝缘锚段关节。9、在牵引变电所及分区亭附近，应设置分相绝缘装置，分相绝缘装置的位置要考虑站场调车作业的方便，并避免设在大坡道上。10、车站两端的绝缘关节，一般应设在最外道岔与进站信号机之间，并要求靠站场侧的转换支柱距离正线上最外一组道岔的岔尖（向站外）最少不小于50米，以便于机车的转线。11、在绝缘锚段关节处，对于装有隔离开关的支柱（一般为转换支柱）该关节的锚柱应与此支柱在同一侧，以便安装电连接线。对于站场远期预留电化线路，软横跨支柱的侧限应考虑预留，且支柱的容量也应予考虑。12、布置锚段时，正线应是独立的锚段。站场中接触网的一些渡线应尽量合并到别的锚段中去，不得已时也可自成一个锚段。13、站场内正线上的接触线应采用或者同等张力的其他接触线；侧线、支线、专用线的接触线可采用型或同等张力的接触线。接触线改变方向时与原方向的尖角一般不超过6度，困难情况下不得超过8度。14、当采用全补偿链形悬挂时，中心锚结绳下锚的支柱应用钢支柱，且中心锚结转角支柱的容量也应增大。15、直线锚段的中心锚结应设在锚段中部，当锚段有曲线且曲线较长时，中心锚结应设在曲线半径小、曲线长的一侧。16、接触线拉出值一般应从道岔集中地段开始布置，如果最后碰到直线区段的相邻定位为同方向拉出时，可使两边跨距较小的支柱定位处拉出值为