悬挑式卸料平台方案

南京江宁（大学）科创园1#-3#研发楼卸料平台方案文件编号： 编制时间2012年7月31日版次A版目 录一、编制依据。2二、工程概况。2三、施工部署。34、 悬挑式卸料平台的搭设与拆除。95、 悬挑式卸料平台的检查与验收。106、 落地式卸料平台的材料要求。107、 落地式卸料平台的搭设与拆除。128、 安全措施。139、 悬挑式卸料平台计算书。1310、 落地式卸料平台计算书。20一、编制依据1、 建筑施工高处作业安全技术规范2、 建筑施工手册3、 现行建筑材料规范大全二、 工程概况2.1 工程简介工程名称：南京江宁大学科创园1-3#研发楼工程建设地点：南京市龙眠大道与芝兰路交叉处建设单位：南京江宁大学科教创新园有限公司设计单位: 江苏中艺建筑设计院有限公司监理单位: 南京明达建设监理有限公司施工单位：中国核工业华兴建设有限公司 工程地点: 南京市龙眠大道与芝兰路交叉处工程概况一览表序号项目内 容1建筑功能科研楼2建筑特点上部平面布置形式为三栋点式3建筑面积（m2）地下建筑面积地上建筑面积总建筑面积12187.89863.39*341777.974层数地下一层、地上六层5层高（m）地下层楼层机房层5254.53.46标高(m)0.00室内外高差 建筑物檐高（M）12.701.4m檐口高度27m,脚手架距地总高29m7建筑防火地下耐火等级一级地上耐火等级二级8外墙保温混凝土复合保温砖9外装修外墙装修:玻璃幕墙; 外门窗采用断热铝合金窗框中空玻璃2.2 工程特点2.2.1 本工程工期很紧，卸料平台主要考虑用于模板拆除后材料和后期的二次结构、内装饰装修材料卸料。三、 施工部署3.1 安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“不发生火灾、爆炸、机械设备严重伤害、煤气中毒事故；不发生物体打击、高空坠落、触电等因工死亡事故。杜绝工伤死亡事故，确保无重大死亡事故；重伤事故频率为0，轻伤事故频率控制在1.0以内”安全生产目标的必然保障，也是我项目部创建“江苏省文明安全工地”的根本要求。为此项目经理部成立以现场经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组 员职 位职 务组长：宋国江项目部经理负责协调工作副组长：刘作峰 技术总部署安全总监区域经理：高警区域经理现场施工总指挥区域生产经理：周其忠 现场施工生产现场生产组织区域安全员：戚付高安全员安全巡视和检查3.2、卸料平台的布置卸料平台是楼层进出材料的主要通道，主要用于输出拆下来的模板、架管和后期的二次结构、内装饰装修材料卸料，使用塔吊运输至上部楼层，因此各栋楼三层及以上2轴线交E-C轴段位各设置一个悬挑式卸料平台，上下位置必须错开。各栋楼二层的2轴-3轴交A-B轴和4-5轴交A-B轴各设置一个落地式卸料平台。3.3 设计总体思路（1）、卸料平台极限荷载值为保证卸料平台的安全可靠和正常使用，悬挑式卸料平台允许负荷的施工荷载不大于2KN/m2，最大负载为1.6T。落地式卸料平台最大负载1T。 (2)、悬挑式卸料平台的设计卸料平台为组装式，平台的主梁采用16b槽钢，次梁采用14a槽钢；防护栏杆采用483.5钢管钢设600mm、1200mm两道，并用木工板封闭严密，平台底部用50mm厚脚手板封闭严密，脚手板必须包头，并与平台固定牢固；预埋钢筋必须采用直径20mmHPB235级钢筋，锚固长度为3020=600mm。主梁预埋钢筋锚固在顶板内。主梁：选用槽钢16b ，长度8m，外悬挑4m内锚固4m.次梁：选用槽钢14a制作。4.0m长钢平台设5道次梁，焊接在主梁凹槽内（主梁侧加140708垫板），其间距为1.0m。底板：选用4m长，50mm厚脚手板，并以螺栓与槽钢相固定。钢丝绳：每条钢梁设置两道637119.5mm钢丝绳。吊环：在钢平台主梁吊环位置，焊2441008钢板（四周围焊），焊缝高度6mm，钢板上部割40圆孔，利用圆孔作吊环。为防止钢板锐角切割钢丝绳，在圆孔处钢板两面各焊圆环12钢筋，与孔平。后部锚固：主梁伸进建筑物2000mm，在1800mm处加设两道预埋螺栓，锚筋选用楼面埋设HPB235级钢筋M20预埋螺杆。具体作法：钢梁放置后，采用三道预埋的M20螺栓固定，预埋螺栓在混凝土浇筑前固定在楼板内，两道在内侧、一道在外侧（靠近结构边缘），内外两侧螺栓的间距控制在100150cm之间见后附图（悬挑梁预埋螺栓示意图）。如图所示：预埋结构吊环:选用在上层楼面框架梁分开预埋锚筋选用楼面埋设4个HPB235级钢筋M20预埋螺杆。 a 预埋结构吊环b、搭设简图 卸料平台立面图 卸料平台平面图(3) 落地式卸料平台的设计落地式卸料平台，截面尺寸为5.0m2.4m,高度为1.4+4.5+0.2=6.1m。采用482.8钢管搭设纵杆间距800mm，横杆间距1000mm，步距1500mm，扫地杆离地200，栏杆1200mm，平台上部铺设脚手板，脚手板必须与平台固定牢固。立管下垫以木板（不小于25见方），铺设必须平稳，不得悬空。a、搭设简图四、悬挑式卸料平台的搭设与拆除1、 搭设、拆除人员必须持证上岗、身体状况良好，经过技术交底，准确掌握本工程卸料平台搭设、拆除的特点与方法。2、 采取地面焊接拼装后，塔机吊装就位后固定的方式进行。3、 搭设、拆除时设专人指挥、看护，划定警戒区，设立警示标志，非搭设、拆除人员禁止进入施工区域。安装检查 平台组装 平台吊装 栏杆、脚手板安装 验收安装检查：安装前对操作人员身体、安装用机械设备、安装环境等进行检查。平台组装：将悬挑主梁槽钢与次梁槽钢焊接。平台吊装：吊装稳固槽钢底架，槽钢与钢丝绳连接、槽钢与预埋件连接。栏杆、脚手板安装；脚手板必须包头，并与槽钢次楞固定牢固，铺装到槽钢底架；安装防护栏杆、木工板封闭。4、 拆除：拆除应先安装后拆、后安先拆，拆除后对现场进行清理，并进行刷漆保养。五、悬挑式卸料平台的检查与验收1、 卸料平台应严格按施工方案进行搭设，钢丝绳应提供合格证；钢丝绳卡具的位置数量型号等均应符合设计要求，必须使用花篮螺栓对钢丝绳进行加固。焊接位置必须满焊，焊缝均匀密实，焊缝无砂眼、夹渣、透焊等质量缺陷。槽钢的规格应符合规范设计要求。钢管扣件的质量2、 由安全员组织对卸料平台进行100%验收，验收合格后方可使用。3、 平台使用过程中由专人负责定期保养和随时进行检查，发现问题及时上报处理。4、 任何人、任何部门不得随意对卸料平台进行改动、变更，若因实际问题必须进行变更时必须通过本方案审批部门的同意方可进行。5、 悬挑式平台安装时外口应高于内口510 。6、 钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度。7、 梁内的受拉锚环必须在混凝土达到设计强度的80%以上，方可受力使用。六、 落地式卸料平台材料要求搭设前必须严格按照要求选用，必须对钢管、扣件进行送检，合格后方可使用。6.1、扣件质量要求1、扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其质量符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定。2、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）规定抽样检测。3、旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。4、新旧扣件均应进行防锈处理。6.2、钢管质量要求1、新钢管的检查应符合下列规定：A、钢管应有产品质量合格证。B、应有质量检验报告，钢管材质应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793的有关规定。C、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管上严禁打孔，48与51钢管严禁混用。D、钢管、钢脚手板外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合下列规定：序号项 目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸外径-0.5游标卡尺壁厚-0.52钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.5游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管端部弯曲l1.5m5立杆钢管弯曲3ml4m124ml6.5m20水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m30钢板尺5冲压脚手板板挠曲l4m12板面扭曲（任一角翘起）/5E、钢管必须涂防锈漆。2、旧钢管的检查应符合下列要求A、表面锈蚀深度应符合上表的规定。用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查，在使用过程中每年检查不少于一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断，取样检查，锈蚀深度超过规定值时，不得使用。B、钢管弯曲变形应符合上表的规定。3、 钢管采用外径48mm，壁厚2.8mm的高频焊接钢管，其材料应符合GB/T700中Q235-A的材料条件,严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用。 4、为了方便操作用于架子的单根（6m）钢管的最大质量不应大于25.8kg。6.3、脚手板本方案脚手板采用18mm厚模板。七、落地式卸料平台的搭设与拆除7.1搭设要求立柱接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱的接头不应设在同步同跨内，两相临立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心距节点的距离不应大于600mm。脚手架必须设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。7.2 其他要求1、 搭设、拆除人员必须持证上岗、身体状况良好，经过技术交底，准确掌握本工程卸料平台搭设、拆除的特点与方法。2、搭设、拆除时设专人指挥、看护，划定警戒区，设立警示标志，非搭设、拆除人员禁止进入施工区域。3、拆除：拆除应先安装后拆、后安先拆，拆除后对现场进行清理。八、安全措施1、安全防护措施（1）利用塔吊吊运卸料平台时应使用卡环，不准使用吊钩直接挂吊环，塔吊首先吊稳平台，横梁支点一端搁置在楼板上，用事先预埋好的钢筋卡环卡紧，电焊固定。（2）卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口，卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。（3）派工人扎接上部拉环的钢丝绳，钢丝绳端部与吊环连接处用四个绳卡固定，前三个间隔15cm，后一个间隔50cm，末端绳卡设安全弯，钢丝绳扎头螺丝全面要拧紧，不允许松动。（4）卸料平台安装完毕，应经专人检查验收合格后，方可卸去塔吊四个卡环。（5）应显著地标明容许载重标识牌，不允许超载，不允许将重物全部堆压在四周栏杆上。（6）拉钩、吊环一定要采用圆钢制作，不允许用螺纹钢筋。（7） 卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏。（8）吊环必须采用直径20mmHPB235级钢筋。2安全管理措施（1）卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。（2）操作平台上应显著标明容许荷载，操作人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，配专人监督。（3）搭设人员必须持证上岗，必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋，搭设前按特种作业进行安全技术交底，并做好记录。（4）卸料平台上严禁站人久留，并有专人指挥，信号通畅。（5）上下通话采用对讲机，无人指挥严禁使用。（6）搭拆时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。（7）在使用前对班组操作人员进行安全技术交底，塔吊指挥人员必须持证上岗，必须配齐对讲机。（8）搭设完毕后，必须经过项目部安全员验收完毕方可使用。（9）使用过程中严禁超载，平台上不得长时间堆积物料九、悬挑式卸料平台计算书悬挑卸料平台计算书 计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 计算参数: 平台水平钢梁的悬挑长度4.00m，插入结构锚固长度4.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。 水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。 次梁采用14a号槽钢U口水平，主梁采用16b号槽钢U口水平。 次梁间距1.00m，外伸悬臂长度0.00m。 容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载16.00kN。 脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。 栏杆采用竹笆片，栏杆自重荷载取0.17kN/m。 选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa， 外侧钢丝绳距离主体结构3.90m，两道钢丝绳距离0.90m，外侧钢丝绳吊点距离平台4.50m。 一、次梁的计算 次梁选择14a号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为 面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm 截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.351.00=0.35kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.001.00=2.00kN/m (3)型钢自重荷载 Q3=0.14kN/m 经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.35+0.14)+1.42.00 = 3.39kN/m 经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.416.00=22.40kN 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.392.002/8+22.402.00/4=12.90kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =12.90106/(1.0580500.00)=152.56N/mm2； 次梁的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.558.0235/(2000.0140.0235.0)=1.12 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.802 经过计算得到强度 =12.90106/(0.80280500.00)=199.86N/mm2； 次梁的稳定性计算 f,满足要求! 二、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择16b号槽钢U口水平，其截面特性为 面积A=25.15cm2,惯性距Ix=934.50cm4,转动惯量Wx=116.80cm3,回转半径ix=6.10cm 截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.17kN/m Q1 = 0.17kN/m (2)型钢自重荷载 Q2=0.19kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.17+0.19) = 0.44kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.20.35+1.42.00)0.502.00/2+1.20.142.00/2)=1.78kN P2=(1.20.35+1.42.00)1.002.00/2+1.20.142.00/2)=3.39kN P3=(1.20.35+1.42.00)1.002.00/2+1.20.142.00/2)+22.40/2=14.59kN P4=(1.20.35+1.42.00)1.002.00/2+1.20.142.00/2)=3.39kN P5=(1.20.35+1.42.00)0.502.00/2+1.20.142.00/2)=1.78kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图 经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm) 外侧钢丝绳拉结位置支撑力为11.13kN 最大弯矩 Mmax=13.32kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =13.32106/1.05/116800.0+9.641000/2515.0=112.43N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.065.0235/(4000.0160.0235.0)=0.58 经过计算得到强度 =13.32106/(0.579116800.00)=196.97N/mm2； 主梁的稳定性计算 f,满足要求! 三、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=14.73kN 四、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=14.726kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.00014.726/0.820=179.582kN。 选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径19.5mm。 五、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=14.726kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=147264/(3.1416502)1/2=14mm 六、锚固段与楼板连接的计算 水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下(钢结构规范7.2)： 地锚螺栓数量n = 2个 每个地锚螺栓承受的拉力 Nt = 2271.506kN 每个地锚螺栓承受的剪力 Nv = 4822.173kN 每个地锚螺栓承受的直径 d =20mm 每个地锚螺栓承受的直径 de =16.93mm 地锚螺栓抗剪强度设计值 fvb =170.0N/mm2 地锚螺栓抗拉强度设计值 ftb =170.0N/mm2 经过计算得到 每个地锚螺栓受剪承载力设计值 Nvb = 3.14162020170.0/4=53.407kN 每个地锚螺栓受拉承载力设计值 Ntb = 3.141616.9316.93170.0/4=38.270kN 经过计算得到公式左边等于0.108 每个地锚螺栓承载力计算满足要求!十、落地式卸料平台计算书落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为6.1m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载4.00kN/m2，施工活荷载1.20kN/m2。 图 落地平台支撑架立面简图 图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为482.8。 一、基本计算参数同上 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.25cm3； 截面惯性矩 I = 10.20cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1 =0.000+0.3000.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21 = 4.0000.300=1.200kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)： q22 = 1.2000.300=0.360kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.360+1.200=1.560kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.200.090=0.108kN/m 活荷载 q2 = 1.400.360+1.401.200=2.184kN/m 最大弯矩 Mmax=(0.100.108+0.1172.184)1.0002=0.266kN.m 最大支座力 N = (1.10.108+1.22.18)1.00=2.740kN 抗弯计算强度 f=0.266106/4248.0=62.70N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载 q1 = 0.090kN/m 活荷载 q2 = 0.360+1.200=1.560kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.090+0.9901.560)1000.04/(1002.06105101950.0)=0.199mm 纵向钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.74kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.593kN.m 最大变形 vmax=0.579mm 最大支座力 Qmax=7.933kN 抗弯计算强度 f=0.593106/4248.0=139.66N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.93kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1176.100=0.711kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)栏杆的自重(kN)： NG2 = 0.1500.800=0.120kN (3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.3001.0000.800=0.240kN (4)堆放荷载(kN)： NG4 = 4.0001.0000.800=3.200kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.271kN。 2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.2001.0000.800=0.960kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.14kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=131 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=6141/(0.391397)=39.498N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0861.0001.5001.500/10=0.022kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.109+0.91.40.864+0.90.91.40.022/0.800=6.051kN 经计算得到=6051/(0.391397)+22000/4248=44.110N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 24.56 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 6.14 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 4000.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 4000.00 地基承载力的计算满足要求!25