模板工程施工方案3

GD2201003模板工程施工方案工程名称： 工程地点： 施工单位： 编制单位： （盖章） 编 制 人： 审核人： 编制日期： 2010年 月 日审批负责人： （盖章）审批日期： 2010年 月 日目 录1、编制依据22、工程概况23、施工准备24、操作工艺35、质量标准46、施工注意事项47、文明施工58、柱模板计算69、顶架、托梁、小楞验算1310、梁模板计算2011、楼板计算2412、地础承载力计算3013、模板拆除施工措施311编制依据 （1） 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）（2） 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）（3） 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（4） 建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）（5） 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）（6） 建筑结构荷载规范（GB50009-2001）（7） PKPM系列施工软件（中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所）（8） 相应结构施工图、现场实际情况等 2工程概况 本工程位于佛山市三水区乐平镇三山工业园区，工程总用地面积587335，总建筑面积221054。本工程业主为佛山职业技术学院，设计单位为：深圳机械院建筑设计有限公司及广东启源建筑工程设计有限公司；监理单位为：广东工程建设监理有限公司；我公司承建的房建二标段总建筑面积为84950.97，本标段工程学生宿舍楼、教师宿舍楼、学生食堂及综合服务楼，层高为39层。24#学生食堂建筑面积为7234.6,地上三层高,各层层高均为4.8m。最大梁截面为300×800,最大跨度为9m,最厚板为110mm,最大截面柱为600×600mm。25#综合服务楼及生活附属用房建筑面积为7766.8,地上三层高,各层层高均为4.8m。最大梁截面为300×850,最大跨度为8.1m,最厚板为120mm,最大截面柱为600×1400mm。3施工准备 31材料：311模板采用18厚胶合板。312 木枋采用80×80木枋。313 支架系统采用钢门式架，交叉撑、钢管及扣件等。32 作业条件321各种材料均已到场，分规格堆放好，并经项目部验收合格。322各轴线及标高均已由施工员根据图纸要求明确标出。323柱钢筋绑扎完毕，绑好钢筋保护层垫块，并办完隐蔽验收手续。324施工前，项目技术负责人对施工员进行质量和安全技术交底，施工员对作业人员进行质量和安全交底。对新进场的人员由项目经理或项目技术负责人对其进行进场安全教育，使安全技术管理在思想、组织、措施都得到落实。4操作工艺 41柱、壁模板 4.1.1本工程柱、壁与楼板模板的安装、砼浇筑顺序为：安装柱、壁模板浇筑柱安装楼板、梁模板浇筑梁板。施工时要控制好柱的垂直度以及浇筑砼时操作平台的安全。4.1.2按图纸尺寸制作柱侧模板，外侧板宽度要加大两倍内侧板的板厚。压脚板要按放线位置钉好，然后再安装柱模板，要在四周采用48×3.5钢管作斜拉顶撑上，每侧两根，并按要求校正垂直度及柱顶对角线。 4.1.3中小断面柱模用单木枋作柱箍，用步步紧收紧，隔300mm设一道。42梁模板安装421、根据柱上已标明的轴线及平水线，安装柱头模板。422按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线控制。当梁底板跨度大于及等于4m时，梁底应按跨度的3起拱。主次梁底交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。423梁侧斜撑为450，间距为300mm，各梁侧模均要通线安装，确保顺直及梁侧垂直，梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。43楼面模板431模板下的木枋间距为300mm，支架的排列要整齐顺直。432模板面要平整，当跨度大于4m的板，要求板跨中起拱L/400。并严格按照图纸要求确定板面高度，注意标高不同的位置。433楼面模板安装完后，把梁模内及板面木糠和碎物清扫干净。44 钢门式架的搭设441 门式架的搭设必须根据门架搭设平面布置图进行。(见附图)4. 4. 2 基础上应先弹出门架立杆位置线，垫板安装位置。4. 4. 3 门式脚手架底层脚底部铺设20厚木垫块，垫块面积不少于0.1m2。4.4.4门式架之间（即门式架两侧）用斜拉杆固定，门式架架脚在同一竖向中心线上，保证垂直度符合要求。4.4.5 上下层门式架接头采用锁销驳接牢固。4.4.6 顶层门式架与支承模板的木枋中间及周边用散板钉牢固，使铺设的支承木枋连成一体，铺设木枋与顶层门式架用12#铁线绑扎牢固，防止木枋倾覆或滑脱移位。4. 4. 7 不配套的门架与配件不得混合使用于同一门式架。4. 4. 8 门架安装应自一端向另一端伸延，并逐层改变搭设方向，不得相对进行。搭设每一层门架后应按要求检查并调整水平度于垂直度。对于本工程门架的搭设，要求垂直度偏差不大于6mm。水平度偏差不大于20mm。45 门式架支撑系统的使用451 在楼面模板上卸钢筋或其它物料时，应防止对模板支撑产生偏心或过大冲击，严禁超负荷堆物。452 水平交叉撑不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。453 捣楼面砼时，应进行动态跟踪，安排专职管理人员和木工对模板支撑系统进行监控，以及时排除安全隐患。5、质量标准 51、保证项目511、模板及支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。512、模板、支架等材料必须符合有关规定。52、基本项目521、模板接缝宽度应符合以下规定： 合格：不大于2.5mm 522、模板与砼的接触面应清理干净，并采取防粘结措施。53、允许偏差项 目轴线位移（柱梁）标高截面尺寸每层垂直度相邻两板面高低差表面平整度预埋管预留孔中心位移预 留 洞中心线位移截面内部尺寸允许偏差（mm）5+2-5+4-5325310+10-06 施工注意事项 61 避免工程质量通病611 模板安装前，先检查模板质量，不符合质量标准的不得投入使用，应剔除并作标识。612 梁模板要防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧跑模、局部模板嵌入柱内，拆除困难等现象。613 柱模板要防止跑模、段面尺寸鼓出，漏浆、偏斜、柱身扭曲的现象。614 板模板要防止板中部下挠，板底砼面不平的现象。62 主要安全技术措施621 在模板施工期间，要认真贯彻“安全第一、预防为主”，遵守国家和企业的规章制度，并按安全警报系统运行操作。622 对施工人员要进行“三级安全教育”，同时做好书面签证记录，使用统一符合国家标准的安全帽。623 门式架摆放和安装严格按照方案进行。624 楼面安装前，先检查模板、木枋的质量，有腐朽的、木节过大或弯曲变形过大的不予使用。在安装期间，施工人员要注意木枋钉固后才在上面走动和操作。625 在安装门式架和楼面安装期间遇到悬空时要施工人员戴好安全带。626 支模过程中遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶模板联结稳固，不得空架浮搁。627 支模安装完成后，项目部要严格进行检查。628 模板安装不准架设探头板。629 模板安装时材料不准过于集中堆放。63 楼面砼浇筑安全措施6.3.1 本工程楼面混凝土浇筑采用斗车拉送，混凝土在模板面的堆筑范围不要过大和超高。6.3.2 混凝土浇筑时，下料位置必须均匀布置，对较高构件（高度700），应均匀分层浇筑，分层厚度不宜大于500mm。6.3.3 混凝土浇筑时，必须有木工人员跟班，发现模板及其支撑体系出现异常变化时，应立即停止浇筑，待模板及其支撑整改加固后，才能继续进行。64 成品保护641 坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。642 按楼板部份层层复安，减少损耗。643 材料分类堆放。7 文明施工 71 安排专人专管文明施工，签定包干责任书。72 专人负责维护和整改，文明施工直接负责人带一杂工班专门负责楼面上材料的堆放，杂物的清理，同时各施工人员要积极配合搞好现场文明施工。73 每班下班前要清净场地，不得在施工场地吸烟。74 模板、支架拆除后，把所有材料分类运走，并把楼面清理干净。75 所有洞口及有安全隐患的地方马上密封。8柱模板计算 8.1 柱（600×1400）模板支撑设置 柱模板采用胶合板，柱模板根据各柱的尺寸分别制作，用单木枋管作柱箍，有用步步紧收紧，每隔200mm设一道。然后用钢管在四周用上、中两道斜支撑分别固定牢固。以柱一次捣制至楼面主梁底下10cm为计算高度。 柱模板的截面宽度 B=600mm， 柱模板的截面高度 H=1400mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 4000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 250mm。 柱箍采用80×80mm木方 柱模板竖楞截面宽度80mm，高度80mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞8根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×45.056=40.550kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.444=4.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.25m。 荷载计算值 q = 1.2×40.550×0.250+1.40×4.000×0.250=13.565kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.00×1.80×1.80/6 = 13.50cm3； I = 25.00×1.80×1.80×1.80/12 = 12.15cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×10.137+1.4×1.000)×0.189×0.189=0.048kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.048×1000×1000/13500=3.573N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×10.137+1.4×1.000)×0.189=1.535kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1535.0/(2×250.000×18.000)=0.512N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×10.137×1894/(100×6000×121500)=0.119mm 面板的最大挠度小于188.6/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.189m。 荷载计算值 q = 1.2×40.550×0.189+1.40×4.000×0.189=10.232kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.558/0.250=10.232kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×10.232×0.25×0.25=0.064kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.250×10.232=1.535kN 最大支座力 N=1.1×0.250×10.232=2.814kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.90×7.90×7.90/6 = 82.17cm3； I = 7.90×7.90×7.90×7.90/12 = 324.58cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.064×106/82173.2=0.78N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×1535/(2×79×79)=0.369N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.677×7.647×250.04/(100×9000.00×3245840.0)=0.007mm 最大挠度小于250.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.2×40.55+1.40×4.00)×0.173 × 0.250 = 2.35kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.936kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.527kN 经过计算得到最大变形 V= 1.566mm B 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)B柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.936×106/85333.3=10.97N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×3526/(2×80×80)=0.826N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 B柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)B柱箍挠度计算 最大变形 v =1.566mm B柱箍的最大挠度小于820.0/250,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.527 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.2×40.55+1.40×4.00)×0.189 × 0.250 = 2.56kN H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.355kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.347kN 经过计算得到最大变形 V= 0.210mm H 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)H柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.355×106/85333.3=4.16N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×4789/(2×80×80)=1.122N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 H柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)H柱箍挠度计算 最大变形 v =0.210mm H柱箍的最大挠度小于576.7/250,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.347 对拉螺栓强度验算满足要求! 9顶架、托梁、小楞验算：9.1 门式脚手架搭设施工顺序为：主梁次梁楼板，顶架搭设时沿梁方向以间距900mm搭设，门架侧向间距按实际调整。9.2 门架上部节点构造 顶架上部顶托横放一层木枋，然后对应门式架竖管上面放置纵向二层木枋作为主龙骨（托梁），最后在主龙骨木枋上横向铺设间距为150250mm的木枋（小楞）用来支承梁楼面模板，木枋规格80×80mm，详见板、梁模板节点大样图。9.3 计算单元 顶架搭设平面布置见附图，我们选取梁截面为350×800（单元）的主框架梁进行验算，见附后图。计算部位是主框梁300×800交板（板厚100mm）进行验算。脚手架搭设高度为4.0m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.90m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。 门架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。 门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用26.8×2.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离150mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用160×80mm木方。 模板自重0.34kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.40m，梁两侧的楼板计算长度0.60m。 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2×25.500×0.400×0.600×0.150=1.102kN。 一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.500×0.800×0.150=3.060kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.340×0.150×(2×0.800+0.350)/0.350=0.284kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.150=0.300kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q=1.2×(3.060+0.284)+1.40×0.300=4.433kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.877kN N2=1.877kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.865kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.877kN 经过计算得到最大变形 V= 3.021mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.865×106/85333.3=10.14N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×1.877/(2×80×80)=0.440N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =3.021mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 二、梁底托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.123kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.037kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.528kN 经过计算得到最大变形 V= 0.712mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 16.00×8.00×8.00/6 = 170.67cm3； I = 16.00×8.00×8.00×8.00/12 = 682.67cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.037×106/170666.7=6.08N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×6840/(2×160×80)=0.802N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.712mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN 锁臂 2副 2×0.009=0.017kN 合计 0.465kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066 2×0.038×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.105kN/m 水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.419kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力4.534kN，4.534kN 第2榀门架两端点力12.528kN，12.528kN 第3榀门架两端点力12.528kN，12.528kN 第4榀门架两端点力4.534kN，4.534kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 25.056kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.419kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 25.056kN； H 脚手架的搭设高度，H = 4.0m。 经计算得到，N = 1.2×0.419×3.950+25.056=27.044kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 27.04kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.401； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.65cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=13.34cm4； h0 门架的高度，h0=1.90m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=4.89cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=9.78cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为0.8。 经计算得到，Nd= 0.8×80.396=64.317kN。 立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!10梁模板计算 梁模板支撑见附图，我们同样选取梁截面为350×800的主框架梁作计算依据。 一、梁侧模板基本参数 梁截面宽度 B=350mm， 梁截面高度 H=800mm H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。 梁模板使用的木方截面80×80mm， 梁模板截面侧面木方距离250mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×21.333=19.200kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.444=4.000kN/m2。 三、梁模板底模计算 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35.00×1.80×1.80/6 = 18.90cm3； I = 35.00×1.80×1.80×1.80/12 = 17.01cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W < f 其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.9×1.2×0.34×0.35+24.00×0.35×0.80+1.50×0.35×0.80+1.40×2.50×0.35=9.94kN/m 最大弯矩计算公式如下: M=-0.10×9.936×0.1502=-0.022kN.m f=0.022×106/18900.0=1.183N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6×0.150×9.936=0.894kN 截面抗剪强度计算值 T=3×894/(2×350×18)=0.213N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9×(0.34×0.35+24.00×0.35×0.80+1.50×0.35×0.80)=7.259N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.677×7.259×150.04/(100×6000.00×170100.0)=0.024mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.024mm小于 v = 150/250,满足要求! 四、梁模板底木方计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 五、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×19.20+1.40×4.00)×0.80=22.912N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×15.360+1.4×3.200)×0.250×0.250=0.143kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.143×1000×1000/43200=3.315N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×15.360+1.4×3.200)×0.250=3.437kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3437.0/(2×800.000×18.000)=0.358N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大挠度计算值 v