模板工程施工方案（完整版）

越剑大厦工程模板搭拆专项施工方案浙江鼎元建设有限公司二一一年三月 模板工程专项施工方案一、工程概况绍兴越剑大厦工程位于钱陶公路和绍齐公路交叉口， 总建筑面积 23176，地下室一层 3178，地上部分 19998。为框架 -核心筒结构，主楼 19层，裙房 3层，地下 1层，总高度 76.35米。本工程绍兴越剑置业有限公司投资建设，浙江中和建筑设计有限公司设计，核工业金华工程勘察院地质勘察，绍兴市东城工程建设监理有限公司监理，浙江鼎元建设有限公司组织施工。工程抗震设防烈度等级为六级 ,结构使用年限为 50年。地基基础设计等级为甲级，建筑结构的安全等级为二级，框架抗震等级为三级，剪力墙抗震等级为二级，建筑物耐火等级为一级，地下室防水等级为二级，屋面防水等级为二级。二、编制依据1、GB50300-2001建筑工程施工质量验收统一标准。2、GB50204-2002混凝土结构工程施工质量验收规范。3、浙江中和建筑设计有限公司出具的工程施工图纸。4、绍兴市有关模板工程的要求。三、材料选择及要求1、本工程采用483.0钢管排架支承体系、所用板材均采用 18厚复合夹板、梁底侧模采用 18厚夹板加肋（肋为 4060或80方木）；现浇板采用钢管排架支承系统， 6080方木作为搁栅与 18厚夹板连成整体共同作用；柱侧模为 18厚夹板竖向加劲木楞，钢管柱箍。2、模架支架搭设材料采用483.0脚手架，搭设钢管、材料必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JCJ130 2001、J84 2001的规定，并须有合格证明。3、扣件式钢管脚手架（支架）应采用可锻铸铁制作的扣件、其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，应经试验证明其质量符合标准的规定后方可使用。4、脚手架必须采用标准扣件，在螺栓拧紧拉力矩达65Nm时，不得发生破坏。5、木模板及支架所用木材应选用质地坚硬、无腐朽的松木和杉木，不低于材质标准应符合木结构工程施工质量验收规范（GB50206-2002）规定。a等材， 6、金属模板、钢管支架及其配件所用钢材应符合碳素结构钢（GB/T13793）Q235-A钢标准，钢管扣件应达到钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。7、钢管和扣件使用前必须按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）对钢管、扣件质量进行抽样检测，合格后方可使用。四、主要机具设备电锯、电钻、电动扳手、力矩扳手、电焊机、斧、锯、钉锤、铁水平尺、钢卷尺、线锤、手电钻、手电锯、墨斗、撬杠等。五、作业条件1、施工图纸及有关资料齐全，专项方案已经批准并已组织学习和交底。2、施工机具、材料已按计划进场，作业需要的脚手架已搭设完毕。3、测量控制及轴线、标高等符合施工图要求。六、制模的一般要求1、保证结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确性。2、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇砼的自重和侧压力，以及在施工过程中产生的荷载。3、构造简单，装拆方便并便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等工艺要求。4、模板拼缝严密，不应漏浆。七、施工准备1、认真及时做好工程轴线、标高的技术复核测量工程，提供正确的支设依据。2、项目经理应按施工组织设计中有关支架的要求，向搭设和使用人员进行技术交底。3、搭设前应按规范规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、底脚板等进行检查验收，不合格产品不得使用。4、经验收合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放不得有积水，以便再次使用。5、搭设前应清除搭设现场杂物，平整室内地坪基层，采用人工夯实，垫好底脚板，不得有积水现象。八、模板支架地基与楼面支承1、模板支架地基基础的施工，根据施工图要求，搭设场地土质必须打夯密实与现行国家标准地基与基础工程施工及验收规范（GB50202-2002）的有关规定进行。2、底层模板支架底座 (部分)采用 C10混凝土 100厚浇捣和 70厚碎石垫层，并标高测 量标准，以后可作地坪基层的要求。底座表面标高宜高出自然地坪 50mm，并要求表面平整。楼面支承支架立杆时，必须上下基础对准或加垫8cm见方木垫块，避免现浇砼板强度未达到设计强度的 100%砼板受损。3、模板支架基础验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。九、模板的做法1、基础模板承台和集水井、止水带均采用 18厚胶合板，每 400间距设 8060方木一根，方木外用钢管夹住，并用12螺栓“伞”型卡拉紧。位置采用钢管校正，并保持边模的垂直度和平直度。2、柱模板（1）、组成： 18厚夹板侧板、钢筋、柱箍、方木。为便于施工管理及提高工作效率，所有柱子侧板应同时配制成形，弹出相应轴线（与所处实际轴线，在同一平面垂直）并注写位置、柱网图、编号，并按编号专柱专用。（2）、支设做法及注意要点：A、各侧模用 60*80方木拼接成形，方木与平侧模板，上下拼模对齐，接缝严密，方木伸头至梁侧板外 3cm处以便容易拆模。B、按照边线立柱侧模（内模板先放置好后外模板再夹紧）用钢管先扣件底部扣紧牢固，上端口边临时固定，然后校准设支撑固定。C、设竖向加劲木楞并沿高度方向设钢管柱箍为 500MM，由于靠近柱的侧压力较大，柱箍间距应适当加密。注意要点：、柱模根部要用水泥砂浆严堵，防止跑浆，柱模的浇口、清扫，在配模板时须考虑留置；采用复合板做柱侧板时，柱每一侧模板是整块的，当截面较大，模板刚度不能满足要求时，在模板上 500圆钢12对拉螺栓（外套 PVC管）并用双竖钢管楞作支点与“伞”型卡拉紧扣牢。3、梁模板（1）、组成： 18厚夹板侧板、底板加肋、夹木、撑木、扣件（水平加劲木楞、钢管纵楞、对拉螺栓梁截面大时增设）（2）、支设做法及注意要点： 梁底板预先加肋制作，并注明编号、位置（底板拼装接头与加肋方木楞须错开设置）A、放置底板模板于排架水平钢管承托上，吊线锤引轴线在承托上，现出梁的边线及相应轴线，与柱两者校核无误后用扣件扣牢两端部，拉线固定中部梁底板模。B、钉设侧板上下中夹板、应平直，沿底板外立侧板模时，用扣件夹紧排加水平托架上，拼缝空隙尽可能减少，以防漏浆。C、用线锤吊直（与底板成 90度角），利用排架立杆为支点设侧板上口水平撑木。同时埋设中部平撑以提高侧压力承受值。D、当梁高 H700时，浇砼时产生的侧压力随之增大，一般支法不能满足有效工作要求，须加强，其做法： 1、在侧模上加设（ 6080）水平加劲木楞，并计算出竖向木楞间距和规范标准； 2、立双排钢管纵楞支点，纵横设12对拉螺栓（外套 PVC管）“伞”型卡扣拉紧扣紧，以防止模板下口向外爆模及局部膨胀。注意要点：、次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正无误后才能进行。、为了便于深梁扎筋，在梁底模板与侧模板支好后进行钢管绑扎，后装另一侧模板。更深的梁模，可参照砼墙模板进行侧模的支撑设立。、对拉螺孔应平直相对设置，外套 PVC管应在钢筋入模后安装，穿插时不得猛拉硬顶，钻孔严禁用电气焊灼孔。、梁模板安装后，要检查、复核各梁模中心、位置是否对正，待平板模安装后，检查并调整标高。、梁的跨度 4M时，在梁模的跨中须起拱，起拱高度为梁跨度的4、平板模板1-3。（1）、组成： 18厚夹板、 6080松木骨、钢管搁栅。（2）、支设做法及注意要点：A、设钢管搁栅，其顶标高为减砼板厚、夹板厚度和龙骨截面高度；B、在搁栅平行短边排设（ 6080）松木直龙骨， 400-500MM；C、铺设平模板，模板外沿压梁侧模，在平侧模内边。注意要点：、为便于拆模，只在模板端部或接点处接牢，中间尽量少钉或不钉。、平模板拼制力求简洁，尽可能使板材原有边作边铺设，提高平直度。、平板与柱、梁拼缝须平直紧密，尺寸、角度正确。 5、楼梯模板（1）、板式楼梯模板的组成及说明：平台梁、平台板的构造与肋形楼盖板基本相同、梯模板由：底模、搁栅、边侧模、反扶梯基、吊木、踢脚板、反三角木、斜撑等组成。楼梯侧板为等高梯板，采用方木，长度接梯段长度确定；反三角木块两直角边分别等于蹋步的高和宽，板厚为 5CM，相领卧在侧板木条上，踢脚板直接钉在反三角木上。（2）、支设做法及注意点：A、先在支承架上立台板、梁的模板及放置（ 6080）方木搁栅 400-500MM，在上铺设梯段底板，底板枞向应与搁栅相垂直；B、在底板上弹梯须宽度线，依线立边侧板，钉设反三角木；C、反三角木竖面逐块钉踢脚板，上压小方条与反三角平面钉紧踢脚板。踢脚板中间设反扶梯基用吊木与脚板钉紧以加强刚度。注意要点：（1）、梯步高度须均匀一致，最下一步及最上一步的高度须考虑到楼面（地面）的装修厚度，防止由于装修厚度不同而形成梯步高度不协调。（2）、踢脚板模板在休息平台处的设置要对齐（使浇筑后形成错口），防止装修后出现较大偏值。十、模板安装安全要求：1、模板安装须符合下列安全要求：（1）模板上架设的电线和使用的电动工具应用胶皮防水电缆线且装触电保护器，设闸刀。（2）登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，不得掉落；（3）装模板时，上下应有人接应，随装随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁木料超载堆放在脚手片上；（4）装模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过2M以上时，必须搭设脚手架；装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时，操作人员应挂上安全带；（5）安装墙、柱模板时，应随时支撑牢固，防止倾覆；（6）预拼装模板的安装，应边就位边校正，边安设连结件，并加临时支撑稳固；（7）预拼装模板的垂直吊运时，应采取两个以上吊点，水平吊运应采取四个吊点，吊点应作受力计算，合理布置；（8）预拼装模板应整体拆除，拆除时先挂好吊索，然后拆支撑及拼装体，待模板撬离 结构表面后再起吊。十一、模板拆除安全要求1、结构的模板及其支架拆除时，相应部分的砼试块强度须符合设计及规范要求，先留一组砼拆模试块参考），具体如下表：（预结构类型结构跨度 2按设计的砼强度标准值的百分率（ %）5075板2, 8810075梁、板、壳悬臂构件 821002、侧模在保证混凝土强度其表面及棱角不因拆模而损坏后，方可拆除。3、拆除时应严格遵守“拆模作业”相应规范，规程。4、工作前应事先检查所使用工具是否牢固，板手等工具须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。5、遇强风时，应暂停室外的高处作业，有雨雪霜时，应先清扫施工现场，满足立足稳定时再进行施工。6、拆除模板时，严禁操作人员站在正拆除的模板上操作。7、已拆物应及时运走或妥善堆放，防止操作人员因扶空，踏空而坠落，作业层的施工荷载应符合要求，不得超载。8、严禁酒后上班，作业时戴好安全帽、扣紧帽带，高空作业系好安全带。9、拆下的模板应及时清理，涂刷脱模油，并分类堆放整齐，扣件等及时集中统一管理。十二、质量验收标准1、一般规定（1）模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类型、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板安装及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。（2）在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收。（3）模板安装和混凝土浇筑时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时进行处理。2、主控项目 （1）安装现浇结构的上层模板极其支架时 ,下层模板应具有上层荷载的承载能力，上、下层支架应对准，并铺设垫板。（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂， 但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。3、一般项目（1）模板内侧面要平整，接缝严密，不漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。（2）模板在梁与柱、梁与梁、梁与板的交接处，应妥善处理，不得用小木条镶嵌，以免产生混凝土夹渣。（3）现浇结构模板安装检查数量为同一检验批内，对梁、柱、独立基础应抽查构件数量的 10%且不少于 3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10%且不少于 3间。4、允许偏差项目（1）固定在模板上的预埋件、预留孔不得遗漏，安装必须牢固，检查数量为同一检验批内，应抽查构件数量的 10%且不少于 3件，其偏差应符合的下表规定。序号项目允许偏差（ mm）12预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3中心线位置外露长度中心线位置外露长度中心线位置尺寸4345插筋+10，02预埋螺栓预留洞+10，010+10，0（2）现浇结构模板安装的允许偏差和检验方法应符合下表规定。允许偏差项次项目检验方法（mm）12轴线位置4用钢尺检查用水准仪或拉线和钢尺检底模上表面标高3查截面内部尺寸基础5用钢尺检查用钢尺检查用经纬仪或吊线和钢尺检查34柱、墙、梁+3，-3不大于 5m57层高垂直度用经纬仪或吊线和钢尺检查大于 5m67相邻两板表面高低差表面平整度1.53用钢尺检查用钢尺检查 十三、成品保护措施1、预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。2、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。3、拆除模板时，不得用锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。十四、后浇带模板制作梁板后浇砼宽度均为 0.8m，梁板分三块浇筑共设 2条后浇带。后浇带梁板厚度为 13mm。后浇带留设部位和构造根据原设计要求，后浇带支模与同部位跨度的梁板同步进行（具体搭设方法与总模板方案相同无异），但独立搭设承重支模架。同一块相应部位的梁板拆模前必须对后浇带独立承重支模架加固后方可拆模，绝对保证后浇带的支模承重架不移位松动。后浇带留缝施工中侧壁应设置模板，一般用 3mm厚钢丝网，网外侧用8100钢筋网加强，再用18钢筋作对撑支撑支护牢固，以抵抗浇筑砼时产生的侧压力。原底模应平整，特别是新老砼交接处要有密封性（包括梁在内），隔离剂不得玷污钢筋，浇筑时应浇水湿润，但不得有水渍存在。禁止在留缝接口处不支模而留斜槎，造成此处砼浇捣不密实而达不到设计的强度等级。 十五、计算书（一）柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度 B(mm):800.00；柱截面高度 H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度 :H =4.80m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度 B方向对拉螺栓数目 :1；柱截面宽度 B方向竖楞数目 :5；柱截面高度 H方向对拉螺栓数目 :1；柱截面高度 H方向竖楞数目 :6；对拉螺栓直径 (mm):M12； 2.柱箍信息柱箍材料 :圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚 (mm):3.00；柱箍的间距 (mm):450；柱箍合并根数 :2；3.竖楞信息竖楞材料 :木方；竖楞合并根数 :1；宽度(mm):60.00；高度 (mm):80.00；4.面板参数面板类型 :胶合面板；面板厚度 (mm):18.00；22面板弹性模量 (N/mm ):6000.00；面板抗弯强度设计值 f (N/mm ):13.00；c2面板抗剪强度设计值 (N/mm ):1.50；5.木方和钢楞22方木抗弯强度设计值 f (N/mm ):13.00；方木弹性模量 E(N/mm ):9000.00；c2方木抗剪强度设计值 ft(N/mm ):1.50；22钢楞弹性模量 E(N/mm ):210000.00；钢楞抗弯强度设计值 fc(N/mm ):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值 :F=0.22F=t V1/21 23其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m；t -新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h；混凝土的入模温度，取 20.000；混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；模板计算高度，取 4.800m；T -V -H -外加剂影响修正系数，取 1.200；12-混凝土坍落度影响修正系数，取 1.000。222分别计算得 20.036 kN/m、115.200 kN/m，取较小值 20.036 kN/m作为本工程计算荷载。 2计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m；2倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q = 2 kN/m。2三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度方向和 H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。B由前述参数信息可知，柱截面高度 H方向竖楞间距最大，为l= 188 mm，且竖楞数为 6，因此柱截面高度 H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度 H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql 2其中， M-面板计算最大弯矩 (Nmm)；l-计算跨度 (竖楞间距 ): l =188.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括 :新浇混凝土侧压力设计值 q : 1.2 20.040.450.90=9.737kN/m；12倾倒混凝土侧压力设计值 q：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q + q =9.737+1.134=10.871 kN/m；1 24面板的最大弯矩： M =0.110.871188188= 3.8410 N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf 2其中，-面板承受的应力 (N/mm )；M -面板计算最大弯矩 (Nmm)；W -面板的截面抵抗矩 :2W=bh /6b:面板截面宽度， h:面板截面厚度；43W= 45018.018.0/6=2.43 10 mm；22f -面板的抗弯强度设计值 (N/mm )； f=13.000N/mm；442面板的最大应力计算值： = M/W = 3.8410/ 2.43 10= 1.581N/mm；22面板的最大应力计算值 =1.581N/mm小于面板的抗弯强度设计值 =13N/mm，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下V=0.6ql:其中， V-面板计算最大剪力 (N)；l-计算跨度 (竖楞间距 ): l =188.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括 :新浇混凝土侧压力设计值 q : 1.2 20.040.450.90=9.737kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值 q：1.42.000.450.90=1.134kN/m；2式中， 0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q + q =9.737+1.134=10.871 kN/m；12面板的最大剪力： V = 0.610.871188.0 = 1226.305N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bh) fvn2其中， -面板承受的剪应力 (N/mm )；V-面板计算最大剪力 (N)：V = 1226.305N；b-构件的截面宽度 (mm)：b = 450mm；h -面板厚度 (mm)：hn n= 18.0mm；22fv-面板抗剪强度设计值 (N/mm )：fv= 13.000 N/mm；2面板截面受剪应力计算值 : =31226.305/(245018.0)=0.227N/mm；2面板截面抗剪强度设计值 : f =1.500N/mm；v 2面板截面的受剪应力 =0.227N/mm 小于面板截面抗剪强度设计值2fv=1.5N/mm，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:4=0.677ql/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载 (kN/m)： q = 20.04 0.459.02 kN/m；-面板最大挠度 (mm)；l-计算跨度 (竖楞间距 ): l =188.0mm；22E-面板弹性模量（ N/mm）：E = 6000.00 N/mm；4I-面板截面的惯性矩 (mm )；3I=bh /12I= 45018.018.018.0/12 = 2.19 10mm；54面板最大容许挠度 : = 188 / 250 = 0.752 mm；45面板的最大挠度计算值 := 0.6779.02188.0/(1006000.02.1910 ) = 0.058 mm；面板的最大挠度计算值 =0.058mm小于面板最大容许挠度设计值 = 0.752mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为 4.800m,柱箍间距为 450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度 60mm，高度 80mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:3W = 608080/61 = 64cm；4I = 60 808080/121 = 256cm； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql 2其中， M-竖楞计算最大弯矩 (Nmm)；l-计算跨度 (柱箍间距 ): l =450.0mm；q-作用在竖楞上的线荷载，它包括 :新浇混凝土侧压力设计值 q : 1.2 20.0360.1880.900=4.068kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值 q2：1.42.0000.1880.900=0.474kN/m；q = 4.068+0.474=4.542 kN/m；4竖楞的最大弯距： M =0.14.542450.0450.0= 9.20 10 Nmm； =M/Wf2其中，-竖楞承受的应力 (N/mm )；M -竖楞计算最大弯矩 (Nmm)；34W -竖楞的截面抵抗矩 (mm )，W=6.4010；22f -竖楞的抗弯强度设计值 (N/mm )； f=13.000N/mm；442竖楞的最大应力计算值 : = M/W= 9.20 10 /6.4010 = 1.437N/mm；22竖楞的最大应力计算值 =1.437N/mm小于竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下V=0.6ql:其中， V-竖楞计算最大剪力 (N)；l-计算跨度 (柱箍间距 ): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括 :新浇混凝土侧压力设计值 q : 1.2 20.0360.1880.900=4.068kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值 q2：1.42.0000.1880.900=0.474kN/m；q = 4.068+0.474=4.542 kN/m；竖楞的最大剪力： V = 0.64.542450.0 = 1226.305N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bh) fvn2其中， -竖楞截面最大受剪应力 (N/mm )；V -竖楞计算最大剪力 (N)：V=0.6ql= 0.6 4.542450=1226.305N；b -竖楞的截面宽度 (mm)：b = 60.0mm；h -竖楞的截面高度 (mm)：hn n= 80.0mm；22fv-竖楞的抗剪强度设计值 (N/mm )：fv= 1.500 N/mm；2竖楞截面最大受剪应力计算值 : =31226.305/(260.080.01)=0.383N/mm；2竖楞截面抗剪强度设计值 : f =1.500N/mm；v2竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.383N/mm 小于竖楞截面抗剪强度设计值2f =1.5N/mm，满足要求！v3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下 :4max=0.677ql /(100EI) =l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载 (kN/m)： q =20.040.19 = 4.54 kN/m；max -竖楞最大挠度 (mm)；l-计算跨度 (柱箍间距 ): l =450.0mm；2E-竖楞弹性模量（ N/mm），E = 9000.00 N/mm2；46I-竖楞截面的惯性矩 (mm )，I=2.5610；竖楞最大容许挠度 : = 450/250 = 1.8mm；46竖楞的最大挠度计算值 := 0.6774.54450.0/(1009000.02.5610 ) = 0.055 mm；竖楞的最大挠度计算值=0.055mm小于竖楞最大容许挠度 =1.8mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径 48mm，壁厚3mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分 别为:3W = 4.4932=8.99cm；4I = 10.783 2=21.57cm；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载 (kN)；P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.1850.45 = 2.01 kN；B方向柱箍剪力图 (kN)最大支座力 : N = 6.143 kN； B方向柱箍弯矩图 (kNm)最大弯矩 : M = 0.259 kN m；B方向柱箍变形图 (mm)最大变形 : =00.64 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/( W)fx其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值 : M = 259291.97 N mm；3弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩 : W = 8986 mm；2B边柱箍的最大应力计算值 : = 27.48 N/mm；2柱箍的抗弯强度设计值 : f = 205 N/mm；862B边柱箍的最大应力计算值 =2.59/10(1.05 8.9910 )=27.48N/mm 小于柱箍的2抗弯强度设计值 f=205N/mm，满足要求 !2.柱箍挠度验算经过计算得到 := 0.064 mm；柱箍最大容许挠度 : = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度=0.064mm小于柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求 !六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下 :NN=fA其中 N -对拉螺栓所受的拉力；2A -对拉螺栓有效面积 (mm )；2f -对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm；查表得： 对拉螺栓的型号 : M12；对拉螺栓的有效直径 : 9.85 mm；2对拉螺栓的有效面积 : A= 76 mm；对拉螺栓所受的最大拉力 : N = 6.143 kN。5-5对拉螺栓最大容许拉力值 : N = 1.70 107.6010 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.143kN小于对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求 !七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径 48mm，壁厚3mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:3W = 4.4932=8.99cm；4I = 10.783 2=21.57cm；按计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P -竖楞传递到柱箍的集中荷载 (kN)；P = (1.2 20.040.9+1.4 20.9)0.188 0.45 = 2.04 kN；H方向柱箍剪力图 (kN)最大支座力 : N = 7.620 kN； H方向柱箍弯矩图 (kNm)最大弯矩 : M = 0.456 kN m；H方向柱箍变形图 (mm)最大变形 : = 0.144 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 : =M/( W)fx其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值 : M = 456037.92 N mm；3弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩 : W = 8986 mm；2H边柱箍的最大应力计算值 : = 48.333 N/mm；2柱箍的抗弯强度设计值 : f = 205 N/mm；862H边柱箍的最大应力计算值 =4.56/10(1.05 8.9910 )=48.333N/mm 小于柱箍的2抗弯强度设计值 f=205N/mm，满足要求 !2.柱箍挠度验算经过计算得到 : = 0.144 mm；柱箍最大容许挠度 : = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.144mm小于柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求 !八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下 : NN=fA其中 N -对拉螺栓所受的拉力；2A -对拉螺栓有效面积 (mm )；2f -对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm；查表得：对拉螺栓的直径 : M12；对拉螺栓有效直径 : 9.85 mm；2对拉螺栓有效面积 : A= 76 mm；5-5对拉螺栓最大容许拉力值 : N = 1.70 107.6010 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 : N = 7.62 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 : N=7.62kN小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（二）墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。3根据建筑施工手册，当采用容量为 0.20.8m的运输器具时，倾倒混凝土产生的2荷载标准值为 3.00kN/m；一、参数信息1.基本参数次楞间距 (mm):300；穿墙螺栓水平间距 (mm):600；主楞间距 (mm):500；穿墙螺栓竖向间距 (mm):500；对拉螺栓直径 (mm):M12；2.主楞信息主楞材料 :木方；主楞合并根数 :2；宽度(mm):60.00；高度 (mm):80.00；3.次楞信息次楞材料 :木方；次楞合并根数 :1；宽度(mm):60.00；高度 (mm):80.00； 4.面板参数面板类型 :胶合面板；面板厚度 (mm):18.00；22面板弹性模量 (N/mm ):6000.00；面板抗弯强度设计值 fc(N/mm ):13.00；2面板抗剪强度设计值 (N/mm ):1.50；5.木方参数22方木抗弯强度设计值 f (N/mm ):13.00；方木弹性模量 E(N/mm ):9000.00；c2方木抗剪强度设计值 ft(N/mm ):1.50；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值 :F=0.22F=t V1/21 23其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m；t -新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h；混凝土的入模温度，取 20.000；混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；模板计算高度，取 5.000m；T -V -H -外加剂影响修正系数，取 1.200；1 2-混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。222分别计算得 17.031 kN/m、120.000 kN/m，取较小值 17.031 kN/m作为本工程计算荷载。2计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m；2倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F = 3 kN/m。2三、墙模板面板的计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小 ,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下 :M=0.1q1 2l 2+0.117q l2其中， M-面板计算最大弯矩 (Nmm)；l-计算跨度 (次楞间距 ): l =300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值 q : 1.2 17.0310.5000.900=9.197kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值 q : 1.4 3.000.500.90=1.890kN/m；2其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。225面板的最大弯矩： M =0.19.197300.0 +0.1171.890300.0 = 1.03 10 Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f2其中，-面板承受的应力 (N/mm )；M -面板计算最大弯矩 (Nmm)；W -面板的截面抵抗矩 : 243W = bh /6 = 500 18.018.0/6=2.70 10 mm；22f -面板截面的抗弯强度设计值 (N/mm )； f=13.000N/mm；542面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.0310/ 2.70 10= 3.8N/mm；2面板截面的最大应力计算值 =3.8N/mm 小于面板截面的抗弯强度设计值2f=13N/mm，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下 :V=0.6q l+0.617q2l1其中，V-面板计算最大剪力 (N)；l-计算跨度 (次楞间距 ): l =300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值 q : 1.2 17.0310.5000.900=9.197kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值 q : 1.4 3.000.500.90=1.890kN/m；2面板的最大剪力： V = 0.69.197300.0 + 0.617 1.890300.0 = 2005.3N；截面抗剪强度必须满足 := 3V/(2bh) fvn2其中，-面板截面的最大受剪应力 (N/mm )；V-面板计算最大剪力 (N)：V = 2005.3N；b-构件的截面宽度 (mm)：b = 500mm；h -面板厚度 (mm)：hn n= 18.0mm；22fv-面板抗剪强度设计值 (N/mm )：f = 1.500 N/mm；v2面板截面的最大受剪应力计算值 : =32005.3/(250018.0)=0.334N/mm；2面板截面抗剪强度设计值 : f =1.500N/mm；v2面板截面的最大受剪应力计算值 =0.334N/mm 小于面板截面抗剪强度设计值=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下 :4=0.677ql/(100EI) =l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载 : q = 17.03 0.5 = 8.516N/mm；l-计算跨度 (次楞间距 ): l = 300mm； 2E-面板的弹性模量 : E = 6000N/mm；4I-面板的截面惯性矩 : I = 50 1.81.81.8/12=24.3cm；面板的最大允许挠度值 : = 1.2mm；45面板的最大挠度计算值 := 0.6778.52/(130060002.4310 ) = 0.32 mm；面板的最大挠度计算值 :=0.32mm小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度 60mm，高度 80mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:3W = 688/61= 64cm；4I = 6 888/121= 256cm；次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：22M = 0.1q l +0.117q2l1其中， M-次楞计算最大弯矩 (Nmm)；l-计算跨度 (主楞间距 ): l =500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值 q : 1.2 17.0310.3000.900=5.518kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值 q : 1.4 3.000.300.90=1.134kN/m，其中，0.90为折2减系数。225次楞的最大弯矩： M =0.15.518500.0 +0.1171.134500.0 = 1.71 10 Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f 2其中，-次楞承受的应力 (N/mm )；M -次楞计算最大弯矩 (Nmm)；43W -次楞的截面抵抗矩， W=6.4010 mm；2f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm；542次楞的最大应力计算值： = 1.71/106.40 10 = 2.7 N/mm；2次楞的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm；22次楞的最大应力计算值 = 2.7 N/mm小于次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q l+0.617q2l1其中， V次楞承受的最大剪力；l-计算跨度 (主楞间距 ): l =500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值 q : 1.2 17.0310.3000.900/1=5.518kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值 q : 1.4 3.000.300.90/1=1.134kN/m，其中， 0.90为2折减系数。次楞的最大剪力： V = 0.65.518500.0+ 0.617 1.134500.0 = 2005.3N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)2其中，-次楞的截面的最大受剪应力 (N/mm )；V-次楞计算最大剪力 (N)：V = 2005.3N；b-次楞的截面宽度 (mm)：b = 60.0mm；h -次楞的截面高度 (mm)：hn 0= 80.0mm；22fv-次楞的抗剪强度设计值 (N/mm )：f = 1.500 N/mm；v次楞截面的受剪应力计算值 :2 =32005.3/(260.080.01)=0.627N/mm；2次楞截面的受剪应力计算值 =0.627N/mm 小于次楞截面的抗剪强度设计值2fv=1.5N/mm，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：4=0.677ql/(100EI) =l/250其中，-次楞的最大挠度 (mm)；q-作用在次楞上的线荷载 (kN/m)： q = 17.03 0.30=5.11 kN/m；l-计算跨度 (主楞间距 ): l =500.0mm；22E-次楞弹性模量（ N/mm）：E = 9000.00 N/mm；464I-次楞截面惯性矩 (mm )，I=2.5610 mm；46次楞的最大挠度计算值 := 0.6775.11/1/(15000090002.5610 ) = 0.094 mm；次楞的最大容许挠度值 : = 2mm；次楞的最大挠度计算值=0.094mm小于次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续