精馏塔设计毕业设计

前言石油是发展国民经济和建设的主要物质，产品种类繁多，用途极广。精细化工 的产生和发展与人们的生活和生产活动紧密相关，近十几年来，随着生产和科学技 术的不断提高，发展精细化工已成为趋势。我国的有机化工原料工业起步较晚，全国解放前除有少量炼焦苯和发酵 酒精外，大量有机原料依靠进口。在解放初期的有机化工原料工业，只能在 煤炭和农副产品基础上起步，随着新油田的相继幵发和新炼油厂的陆续建设， 与此同时，对天然气资源的利用，也取得了长足进展。以石油为原料生产化工产品，并非起源于近代，在第二次世界大战以后， 石油化学工业发展非常迅速，以石油为原料可以得到三烯、一炔、一萘及其 他化工基础有机原料，进而制得醛、酮、酸、酐等基本有机产品和原料，再 制得合成纤维、合成塑料、合成橡胶、合成洗涤剂、涂料、炸药、农药、染 料、化学肥料等重要的化工产品。目前，全世界每年生产的石油虽然仅有5%左右用于化学工业，但石油 化工的总产值却占化学工业总产值的60%左右，某些国家甚至达到80%，由 此可见，石油在化工领域中占有重要的地位。丙烯是重要的化工原料，美国将生产量的二分之一用于制造化工产品，余下的大部分则与异丁烷反应制造汽油中所需要的烷化物。由丙烯可以得到大量的化工产品， 如聚丙烯、丙烯酸、丙烯腈、环氧丙烷、丙酮等。当前各炼厂的气体分离装置大部分仍然采用精馏分离。化工生产中所处理的原料中间产物和粗产品等几乎都是由若干组分组成的混合物，蒸馏是分离液体混合物的典型单元操作。低沸点烃类混合物是利用精馏方法使混合物得到分离的，其基本原理是利用被分离的各组分具有不同的挥发度，即各组分在同一压力下具有不同的沸点将其分离的。其实质是不平衡的汽液两相在塔盘上多次逆向接触，多次进行部分汽化和部分冷凝，传质、传热，使气相中轻组分浓度不断提高，液相中重组分浓度不断提高，从而使混合物得到分离。塔设备是能够实现蒸馏的气液传质设备，广泛应用于化工、石油化工、 石油等工业中，其结构形式基本上可以分为板式塔和填料塔两大类。板式塔 用途较广，它是逐级接触式的气液传质设备。浮阀塔于50年代初期在工业上 开始推广使用，由于它兼有泡罩塔和筛板塔的优点，已成为国内应用最广泛 的塔型，特别是在石油、化学工业中使用最普遍，对其性能研究也较充分。 浮阀塔板的结构特点是在塔板上幵有若干大孔，每个孔上装有一个可以上、 下浮动的阀片，浮阀的型式很多，目前国内最常用型式的为h型和V-4型。 Fi型浮阀的结构简单、制造方便、节省材料、性能良好，广泛用于化工及炼 油生产中，现已列入部颁标准（JB1118-68)。操作时，由阀孔上升的气流， 经过阀片与塔板的间隙与塔板上横流的液体接触，浮阀开度随气体负荷而变， 当气量很小时，气体仍能通过静止开度的缝隙而鼓泡。我国石油工业具有一定的水平，但还是一个发展中的国家，摆在我们石油 工作者面前的任务是繁重的。炼油工业要对现有的炼油厂进行技术改造，继 续坚持“自力更生，革新挖潜，全面提髙，综合利用，大搞化工原料，赶超 世界先进水平”的发展方针。要立足现有基础，搞好一、二次加工和系统工 程的配套，扩大综合生产能力;要革新工艺，革新技术，革新设备，把老装置 开出新水平;要发展加氢技术，发展新型催化剂和添加剂，全面提高产品质量， 增加品种;要开展综合利用，大搞三次加工，增产有机化工原料;要充分利用 热能，大力降低消耗，各项经济技术指标要创出新水平;要治理“三废”，保 护环境，为实现赶超世界先进水平而奋斗。35目录1.0精馏塔工艺计算11.1 全塔物料平衡计算11.2 确定塔的操作条件21.2.1回流罐压力的确定21.2.3确定塔顶温度31.2.4塔底温度的求定41.2.5进料温度的求定41.3回流比及理论塔板数的求定51.3.1求取相对挥发度51.3.2求最小回流比Rmin51.3.3求定最少理论塔板数Nmin71.3.4 计算实际回流比R及理论塔板数71.3.5确定实际塔板数及进料的位置81.4 热量衡算91.4.1冷凝器91.4.2 再沸器101.4.3 全塔101.5 塔径的确定111.5.1 液体密度111.5.2 气体的密度121.5.3 体积流量142.5.4 初选板间距及塔径计算151.5.5 塔板浮阀数及开孔率的确定181.5.6 溢流堰的设计及降液管的计算191.3 水力学计算211.3.1塔板总压力211.3.2 上液层压力降221.3.3雾沫夹带221.3.4 浮阀塔的性能操作图261.3.5 附属设备的选择30参考文献32主要符号说明33设计心得35摘要：石油是发展国民经济和建设的主要物质，产品种类繁多，用途极广。精细化工的产生和发展与人们的生活和生产活动紧密相关。我国的有机化工原料工业起步较晚，随着新油田的相继开发和新炼油厂的陆续建设，与此同时，对天然气资源的利用，也取得了长足进展。丙烯是重要的化工原料，美国将生产量的二分之一用于制造化工产品，余下的大部分则与异丁烷反应制造汽油中所需的烷化物。由丙烯可以得到大量的化工产品，如聚丙烯、丙烯酸、丙烯腈、环氧丙烷、丙酮等。当前各炼厂的气体分离装置大部分仍然采用精馏分离。蒸馏是 分离液体混合物的典型单元操作，其基本原理是利用 被分离的各组分的挥发度不同，即各组分在同一压力下具有不同的 沸点将其分离的。塔设备是能够实现蒸馏的气液传质设备，广泛应用于化工、石油化工、石油等工业中，其结构形式基本上可以分为板式塔和填料塔两大类。板式气液传质设备。浮阀塔的优点是：生产能力大、操作弹性大、塔板效率高、气体压强降及液面落差较小、塔的造价低。浮阀塔已成为国内应用最广泛的塔型。我国石油工业具有一定的水平，但还是一个发展中的国家，摆在我们石油工作者面前的任务是繁重的。因此必须坚持独立自主、自力更生，革新挖潜，全面提高，综合利用，大搞化工原料，赶超世界先进水平。关键词：塔板 浮阀 丙烯 开空率 雾沫夹带精馏塔设计1.0精馏塔工艺计算1.1 全塔物料平衡计算根据进料量F=170Kmol/h，进料组成XF=0.5582 (为丙烯摩尔分率）及 两轻重关键组分的摩尔分率在塔顶塔底中分配情况，既Xd=0.83，Xw=0.10列 方程组 F = D + W FXf=DXd + WXw 170=D + W 1700.55=0.83D+0.10W解得 d=106.7041 kmol/h w=63.2959 kmol/h式中：XF丙烯的进料组成。XD塔顶产品中丙烯的组成。Xw塔底产品中的丙烯组成。D、W 塔顶、塔底产品流量。而 进料摩尔流量=摩尔百分数进料量。 馏出液的摩尔流量=摩尔百分数馏出液流量。 釜液摩尔流量=摩尔百分数釜液流量。例如： 甲烷进料摩尔流量=0.05% 170=0.085Kmol/h 甲烷进料质量流量=0.0816=1.360Kmol/h 甲烷馏出液摩尔百分数=0.085/106.7041=0.0796% 其它各组分依此类推。 对全塔的物料平衡进行计算，其结果列于下表。表-1精馏塔物料衡算结果汇总表进料塔顶馏出液塔釜残液组分摩尔分数%质量分数%摩尔流量Kmol/h质量流量Kg/h摩尔分数%质量分数%摩尔流量Kmol/h质量流量Kg/h摩尔分数%质量分数%摩尔流量Kmol/h质量流量Kg/h丙烯70.3372162.997199.7399.499.1171.5347184.750.5910.540.3714.85丙烷25.726.559.582649.900.60.91.03565.2598.2940.162584.65正丁烷3.961.59.15149.991.195.460.74150.13合计100100231.759999.62100100172.569725010010062.272749.63由表一1计算数据可知本塔物料是平衡的。1.2 确定塔的操作条件1.2.1回流罐压力的确定由已知回流液温度为t=40C,根据泡点方程Yi=kixi，利用试差法来确定回流罐的压力。在t=40C时，设P回=1.7MPa由石油炼制设计数据 图表集下册482页，图12-1-1烃类相平衡常数图查得h值及计算数据列于 下表。表-2试差法确定回流罐压力数据表回流液组成t=40 设P回 =1700KPaKi Yi=kixi丙烯0.99410.994丙烷0.006520.90.005868合计10.9998所以假设的P 回值即为所求压力值。由工艺条件知 P 顶=P 回101.325=1801.325kPao 1.2.3确定塔顶温度因为P顶=1.7MPa，利用露点方程全Xi =Yi/Ki ，应用试差法确定塔顶温度。设塔顶温度t顶=42.5C。由石油炼制设计数据图表集下册 482页，图12-1-1烃类相平衡常数图查得ki值及计算数据列于下表。表-3试差法确定塔顶温度数据表组成 密度回流液组成t=40 设P回 =1700KPaKi Yi=kixi丙烯0.9941.060.99940.994丙烷0.006520.960.0058680.00652合计10.99981.00052从表-3中最终所得数据Xi =Yi/Ki=1.00052所假定的温度t 顶=40C即为所求定的塔顶温度。 1.2.4塔底温度的求定根据已知工艺条件全塔总压降为0.5x101.33KPa，则塔底压力P底=P 回+0.10133=1.7+0.10133=1.801335MPa,再根据泡点方程全 Yi = KiXi ,应用试差法确定塔底温度，设塔底温度为t=50C。由石油炼制设计数据图表集 下册482页，图12-1-1烃类相平衡常数图查得ki值及计算数值列于表-4。表-4试差法确定塔底温度数据表F1型重阀P=1851.95 Kpa 设t=50组分釜残液Ki Yi=kixi丙烯0.0059111.110.00656丙烷0.982191.010.9920丁烷0.011890.350.004165合计0.9999911.00272由表-4中数据可知最终求得h=l.00272,所以假设之t底= 50C即为所求的塔底温度。 1.2.5进料温度的求定根据有关资料进料压力可近似用塔顶及塔底压力的算术平均值表示， 即：P进料=(P顶+P底）/2= (1.801325+1.7) /2=1.7506625MPa,根据工艺条件已知进料热状态为泡点进料，因此利用泡点方程Yi=kixi，仍采用试差法求定进料温度。设进料温度为t=47C，由石油炼制设计数据图表集下册482页，图12-1-1烃类相平衡常数图查得ki值，并将Xi、KiXi值一并列入下表。试差法确定进料温度数据表进料组成P=1826.625KPa设t=47CKi Yi=kixi丙烯0.70331.060.7455丙烷0.25710.930.2391丁烷0.03960.330.0131合计10.9977由表-5中数据求得最后0.99771所以假设进料温度t=47C即为所求值。 1.3回流比及理论塔板数的求定 1.3.1求取相对挥发度根据塔顶、塔底的温度和压力，由石油炼制设计数据图表集下册 482页，图12-1-1烃类相平衡常数图查得各组分的相平衡常数，然后以重关 键组分丙烷为基准，求出各组分的相对挥发度i=ki/kj计算结果列于下表。 表-6相对挥发度计算结果汇总表组分塔顶Ki塔釜KiKi=ij丙烯11.111.05363.0103丙烷0.91.010.95812.73743丁烷00.350.351.05361.3.2求最小回流比Rmin根据恩德伍德公式求取最小回流比Rmin，恩德伍德公式如下：，其中ij为i组分对重关键组分的相对挥发度，为的根，且其值介于轻重关键组分的相对挥发度之间，由于本设计所选取的轻重关键组分为两个相邻的组分，因此仅有一个值。下面就运用试差法求取，再求出Rmin的值，计算结果得出=2.8056因为是泡点进料，所以q=l，即。 =1-q=0 当=2.8056 =即可以满足工艺要求，因此值可以作为计算值使用。Rmin=-1= R=13.376x1.09=14.5861.3.3求定最少理论塔板数Nmin最少理论塔板数Nmin利用芬斯克方程求取，因为塔顶采用全凝器，芬斯克 方程式表示如下： 其中L表示轻关键组分，W表示重关键组分=102.87LW表示轻关键组分对重关键组分的相对挥发度，取塔顶塔底的几何平均值，即LW= ：塔顶条件下轻关键组分对重关键组分的相对挥发度：塔底条件下轻关键组分对重关键组分的相对挥发度。1.3.4 计算实际回流比R及理论塔板数根据经验公式R= (1.12.0) Rmin来选择R，首先在1.12.0之间选取 若干个不同的R值，然后根据R、Rmin及Nmin，求出NT值。由吉利兰图或 李德公式求NT值，为了避免由吉利兰图读数据引起的误差，采用李德公式求NTY=0.545827-0.591422x+0.00274/X式中、 =1.1048=0.528 求出几个不同的Nt值，因R增大时，所需NT值应随之减少，当R增 加至某一值，NT减少的趋势变得很缓慢时，此时的R值即为所求的R值。当R=13.376时，再增大R值相应的理论板数NT下 降的较少，所以取回流比R=13.26，相应的理论板数为248块。1.3.5确定实际塔板数及进料的位置 1.3.5.1计算全塔平均板效ET利用奥康奈尔关联式计算Et，其表达式是Et=0.49 (LwL) -0.245,其中 =2.871L为时进料的液相平均粘度,并且由石油炼制设计数据图表集下册419页，图11-1-5烃类液体粘度图、常压及中压）查得t=65C时进料中个组分的粘度Li最终求得L。那么 Et=0.49(LmL) -0.245 100 %=0.49(20.058) -0.245=95 % 1.3.5.2计算实际塔板数因为 Et=Nt/N，N=Nt/Et=58/0.95=61 块，不包括再沸器。 m+n=N=146解得m=88,n=58Nnp= = Nnp+1既得进料位置为61+1=62 1.4 热量衡算 1.4.1冷凝器QP=VHVD-(LHLL+DHLD)V=L+DR=L/D 得下式：QP =(R+1)(HVD- HLD) D =(14.586+1) (747.68-383.47) 172.57 =979606.9KJ/h由石油化工图表手册得HVi=(0.994179+0.005868110) 4.187=747.68KJ/kmol =(0.99492+0.00623) 4.187 =383.47KJ/kmol 1.4.2 再沸器Qw=VHVW+WHLW-LHLWV=VR=L/D V=V=(q-1)F=VL=V+W 得下式：QW =V(HVW-HLD)=(R+1)(HVW-HLW)D =（14.586+1）（480.39-119.39）172.57 =970979.01KJ/h =(0.00656181+0.992114+0.00416110) 4.187 =480.39KJ/Kmol =(0.0065696+0.99228+0.0041626) 4.187 =119.39KJ/Kmol1.4.3 全塔 =(940.7033+260.2571+0.0396108) 41.187 =322.70KJ/Kmol QW+FHF=DHLD+WHLW+Qp+Q损左边=970979.01+231.753322.70=1074808.7KJ/h右边=172.57383.47+62.27119.39+979606.9=1053216.73KJ/h + Q损得：Q损=2x104KJ/h 左边右边，即能量守恒 1.5 塔径的确定 1.5.1 液体密度 查石油化工图表手册烷烃液体比重图得组分 密度塔顶温度进料温度塔釜温度丙烯0.4730.4650.4576丙烷0.4670.4500.4483丁烷0.5450.5435注：表中各组分的密度单位为Kg/m3 （为液体的平均密度） 塔顶：0.991m3进料：塔底： 1.5.2 气体的密度 1.5.2.1 查石油化工图表手册丙烯、丙烷、丁烷机构化数据得塔顶参数，如下表所示组分摩尔分数临界温度临界压力x106X106W丙烯0.994364.64.61362.414.5841.760.1477丙烷0.00586369.674.262.170.0250.2470.1454丁烷425.013.7970.1928合计0.99981159.2812.66364.584.6042.0070.4589 =0.994+440.005868=42.0172 =1.5.2.2查石油化工图表手册丙烯、丙烷、丁烷机构化数据得塔釜参数，如下表所示组分摩尔分数临界温度临界压力x106X106W丙烯0.00656364.64.612.390.030.290.1477丙烷0.9920369.674.25366.714.21643.80.1454丁烷0.00416425.013.7971.7710.0160.180.1928合计1.002721159.2812.66370.874.26244.270.4589 = = = = =1.5.3 体积流量q=1v=v=(R+1)D =（14.586+1）x7250=112998.5Kg/hL=RD =14.586x7250=108.5Kg/hL=V+W=(R+1)D+W =112998.5+105748.5=115748.13 Kg/hR、D、W代质量流率得V、v L 、L转换成体积流量，并得两端流速2.5.4 初选板间距及塔径计算查化工数据手册丙烯、丙烷、丁烷液体表面张力，如下表所示组分（42.5）（50）丙烯5.053.939丙烷5.0394.173丁烷9.195由 ，mN/m 可得精馏段：提馏段：精馏段塔径的确定在史密斯关联图中查横坐标取板间距HT=0.45m；取板上液层高度hL=0.07m则图中参数值 HT-hL=0.45-0.007=0.38m由此在史密斯关联图上读取C20为0.085HT-hlCUmaxUVS=DD泛点气速：取安全系数为0.6，则空塔气速塔径按标准圆整为D=3m塔截面积：实际的空塔气速： 0 =0.1344m/s提馏段塔径的确定 同理：取板间距HT=0.45m；取板上液层高度hL=0.07m则图中参数值 HT-hL=0.45-0.007=0.38m由此在史密斯关联图上读取C20为0.087泛点气速：取安全系数为0.6，则空塔气速塔径按标准圆整为D=3m塔截面积：实际的空塔气速： 2.2时，一般采用双溢流，采用三角排列。1.5.5 塔板浮阀数及开孔率的确定圆孔气速：气体通过圆孔时，动能因数一般为912。：圆孔气速。：气体密度。取=10则=/精馏段：提馏段：塔板浮阀数及开孔率的确定：圆孔气速。：圆孔直径，=0.039m精馏段：=提馏段：则 取边缘区密度=0.06m塔上的鼓泡区宽度=0.10m塔上的鼓泡区面积：精馏段：提馏段：塔板截面积：开孔率：精馏段：提馏段：1.5.6 溢流堰的设计及降液管的计算选双溢流，塔板为（单、双溢流）；溢流堰为弓形，降液管我弓形。1.5.6.1 计算停留时间:降液管截面积：塔板间距L：液体流量查表有 =0.45m=0.0721x7.065=0.51=0.0721x7.065=0.51= 降液管流速（一般0.1 m/s）精馏段：提馏段：1.5.6.2降液管底隙高度的确定精馏段：提馏段：1.5.6.3 溢流堰上液层高度采用平直堰精馏段：=0.071m提馏段：m常减、加压塔中堰高一般取40-50mm，取=45mm精馏段：提馏段：1.3 水力学计算1.3.1塔板总压力干板压力降计算气孔阀全开前精馏段：提馏段：两者取较大值，则=0.031m气孔阀全开后精馏段：提馏段：两者取较大值，则=1.3.2 上液层压力降精馏段：提馏段：忽略表面张力的压力降，即精馏段：提馏段: 1.3.3雾沫夹带泛点率= 或泛点率= 式中：Vs、Ls分别为气、液负荷m3/s; 、分别为塔内气、液密度kg/m3; 为板上液体流经长度m，对单溢流塔板Zt=D-2Ws=2.2-2X 0.44=1.32m; Ab为板 上液体流经面积m2,对单溢流塔板 Ab=AT-2Af=3.7994-2X0.5509=2.69762m2; CF 为泛点负荷系数，可根据气相密度及板距HT查得，Ab、AT (塔截面积)、Af (降 液管截面积)。由化工原理下册167页，表3-4取K=1.0，在根据A =60.92、HT=0.6, 由化工原理下册176页，图3-16查得泛点负荷系数Cf=0.118。精馏段：泛点率一： 泛点率二：提馏段：泛点率一：泛点率二：对于D0.9m的大塔，泛点率都应小于80%，实际求得的泛点率均小于 80%,符合要求，所以雾沫夹带量能满足eV0. lkg (液）/kg (气）。1.3.3.1 雾沫夹带量丙烯0.00870.0089丙烷0.00820.0083丁烯0.00750.0076塔顶：塔釜：列表如下：气体粘度/泊x10-3Kg/m2x107T18.78.87T28.298.45即 塔顶：塔釜：1.3.3.2 鼓泡区面积 取泡沫区宽度 边缘区 1.3.3.3 雾沫夹带量 取 精馏段：0提馏段：2.3.3.4 淹塔情况假设塔不设内堰 公式 无进口堰 经验证 6mm) E=1 （8）由（1）由（8）式分别做出塔板负荷性能图上的五条线，做附图；塔板负荷性能图可看出任务规定的气液负荷下的操作点P（设计点）处在适宜操作区的适中位置。精馏段：提馏段：塔板气相负荷上限由雾沫夹带控制操作下限为漏液控制。按固定液气比，附图查出塔板气相负荷：上限:下限: 精馏段操作弹性：提馏段操作弹性：1.3.4.6 塔高1.3.5 附属设备的选择1.3.5.1 全凝器的选择 设冷却水入口温度20，出口温度为30。查表： 20水热焓为83.47 30水热焓为125.60 代数得： 1.3.5.2 再沸器 K=1000 出料温度T2T1 选择100沸水 =100-T2 1.3.5.3 塔体接管及材料的确定塔顶蒸汽管 取 m/s 查得: 选公称直径 Dg=450mm 外径=480mm 壁厚=8mm内流管 一般液体 取 m/s 查得: 选公称直径 Dg=250mm 外径=273mm 壁厚=6mm参考文献塔的工艺计算，石油化工工业部石油化工规划设计院编写，1981年，石油工业出版社出版。姚玉英主编，化工原理上、下册，天津大学化工原理教研室编，1995年8版，天津 科学技术出版社出版。化学工程手册第13篇，气液传质设备，化学工程手册编辑委员会编写，1984年, 化学工业出版社出版。石油炼制设计数据图表集上、下册，1978年，上海化工学院炼油教研室编。苏E.H朱达柯夫等著，黄文瀛译，石油加工主要过程和设备的计算，1984年12月， 石油工业出版社出版。张锡鹏主编，炼油工艺学，1986年3月，石油工业出版社出版。程侣柏、胡家振、姚蒙正、高昆玉编译，精细化工产品的合成及应用，1992年5月， 大连理工大学出版社出版。石油炼制上册，华东石油学院炼油工程教研室编，1979年9月，石油工业出版社出版。物理化学，天津大学物理化学教研室编，1985年5月，高等教育出版社出版。 侯祥麟主编，中国炼油技术，1991年2月，中国石化出版社出版。主要符号说明 -分别为丙烯、丙烷、丁烷的摩尔分数 - 分别为丙烯、丙烷、丁烷的质量分数 -分别为丙烯、丙烷、丁烷的相对分子质量F、D、W -分别为原料液、塔顶产品(馏出液)和塌地产品（残液）的流量，kg/h(kmol/h)-相对挥发度-进料的摩尔分数-方程的解(介于1、2之间)q-液相分率-塔顶塔釜平均温度下的相对挥发度UL-塔顶塔釜平均温度下的黏度值ULi-液相任意组分粘度值Qp-冷凝器热负荷 ，KJ/hHVD-塔顶上升蒸汽的焓HLD-塔顶馏出液的焓HVi-气相纯组分的焓HLi-液相纯组分的焓H-混合热Af-降液管截面积,m2-停留时间,suL-降液管中液体流速u0-液体通过降液管底隙时流速LW-堰长,mE-液体收缩系数hL-上液层高度,mhW-堰高,mh0w-堰上液层高度,mhp-塔板总压力降,mhc-干塔压力降,mhl-塔上液层阻力,m-表面张力压力降,mCF-泛点负荷系数K-物性系数ZL-板上液体流经长度,mAb-板上液体流经面积,m2AT-塔横截面积,m2Wd-弓形降液管宽度,mQW-再沸器的热负荷,KJ/hV-提馏段上升蒸汽量L -提馏段下降液体量HVW-每千克上升的蒸汽焓HLW-每千克塔釜液焓HF-每千克进料焓mL-液体的平均密度,kg/m3i-纯组分密度,kg/m3D-塔径,mVV-塔内气体的体积流量, m3/sVL-塔内液体的体积流量, m3/su-气体空塔速度,m/sc-负荷因子HT-踏板间距,mL-塔内液体密度,kg/m3v-塔内气体密度,kg/m3F0-气体通过阀孔时的动能因数u0-阀孔气速,m/sd0-阀孔直径,m设计心得通过本次设计，让自己进一步对精馏塔的认识加深，体会到课程设计是我们所学专业课程知识的综合应用的实践训练，也深深感受到做一件事，要做好是那么的不容易。在本次设计中，我结合书本与网上的一些知识来完成了自己的课程设计。其中的设计评述、塔板结构与选型参考课本上的模板。在此次设计中 虽然自己做了近两周时间,深深体会到计算时的繁锁。首先是对塔的操作压强认识不足，在老师的帮助下自己很快的解决了。其次是再计算时有许多是根据老师指定数据来算的如：塔板间距、上液层高度、加热蒸汽压强、质量流量等，这些对于我们这些只学了一些简单的理论知识的学生来说简 直是难上加难，以至于自己再算到这些时，算了一次又一次，才满足了工艺要求。再次，虽然，自己经过很长时间来完成自己的设计内容的计算，一遍又遍，但还是觉得不算苦，必定有一句“千里之行，始于足下” 。再完成设计内容后那就是选择工艺流程图， 然而自己对工艺流程图的绘制却不知无从下手。最后，工艺流程是自己在结合书本上和老师给的参考图形，根据我们的设计要求选择了这个工艺流程。短短的两周课程设计，使我发现了自己所掌握的知识是真正如此的缺乏， 自己综合应用所学的专业知识能力是如此的不足，几年来的学习了那么多的课程，今天才知道自己并不会灵活综合应用，在今后一定要不断加强。并庆幸自己能有此次的工程设计训练，虽然是有点苦，但让我学习到了很多知识，也进一步的强化了自己所学的专业知识。相信此次课程 设计训练对自己的今后工作都会有一定的帮助。 最后，也感谢老师给我们 的帮助，给予我们这次锻炼的宝贵机会。