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长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院第三章第三章变压器变压器3.1分类、基本结构、额定值分类、基本结构、额定值3.2空载运行空载运行3.3负载运行负载运行3.4等效电路等效电路3.5参数测定参数测定3.6标幺值标幺值3.7运行特性运行特性3.8三相变的磁路、连接组别、电动势波形三相变的磁路、连接组别、电动势波形3.9并联运行并联运行3.10不对称运行不对称运行3.11瞬变过程瞬变过程3.12三绕组变、自耦变、互感器三绕组变、自耦变、互感器第三章变压器3.1分类、基本结构、额定值1长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院3.1分类、基本结构、额定值分类、基本结构、额定值 变压器可以按用途、绕组数目、相数、冷却方式变压器可以按用途、绕组数目、相数、冷却方式分别进行分类。分别进行分类。按用途分类按用途分类：电力变压器、互感器、特殊用途变压器：电力变压器、互感器、特殊用途变压器按绕组数目分类按绕组数目分类：双绕组变压器、三绕组变压器、自：双绕组变压器、三绕组变压器、自耦变压器；耦变压器；按相数分类按相数分类：单相变压器、三相变压器；：单相变压器、三相变压器；按铁心结构形式分：窗式和壳式；按铁心结构形式分：窗式和壳式；按冷却方式分类按冷却方式分类：以空气为冷却介质的干式变压器、：以空气为冷却介质的干式变压器、以油为冷却介质的油浸变压器。以油为冷却介质的油浸变压器。1.变压器的分类变压器的分类3.1分类、基本结构、额定值变压器可以按用途、绕2长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院变压器的基本结构变压器的基本结构2.变压器的基本结构变压器的基本结构(1)铁心铁心铁心是变压器的磁铁心是变压器的磁路，为了减少交变路，为了减少交变磁通在铁心中产生磁通在铁心中产生磁滞损耗和涡流损磁滞损耗和涡流损耗，变压器铁心由耗，变压器铁心由厚度为厚度为0.27mm、0.3mm、0.35mm的冷轧高硅钢片叠的冷轧高硅钢片叠装而成。装而成。变压器的基本结构可分为：铁心、绕组、油箱、套管。变压器的基本结构可分为：铁心、绕组、油箱、套管。变压器的基本结构2.变压器的基本结构(1)铁心3长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院铁轭与心柱截面铁轭与心柱截面心柱截面是内接于圆的多级矩形，铁轭与心柱截面相等。心柱截面是内接于圆的多级矩形，铁轭与心柱截面相等。铁轭与心柱截面心柱截面是内接于圆的多级矩形，铁轭与心柱截面相4长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院绕组绕组(2)绕组绕组绕组是变压器的电路部绕组是变压器的电路部分，由包有绝缘材料的铜分，由包有绝缘材料的铜(或或铝铝)导线绕制而成。装配时低导线绕制而成。装配时低压绕组靠着铁心，高压绕组压绕组靠着铁心，高压绕组套在低压绕组外面，高低压套在低压绕组外面，高低压绕组间设置有油道绕组间设置有油道(或气道或气道)，以加强绝缘和散热。将绕组以加强绝缘和散热。将绕组装配到铁心上成为器身。装配到铁心上成为器身。绕组(2)绕组5长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院油箱、套管油箱、套管(3)油箱油箱除了干式变压器以外，电力变压器的器身都放在除了干式变压器以外，电力变压器的器身都放在油箱中，箱内充满变压器油，其目的是提高绝缘强度油箱中，箱内充满变压器油，其目的是提高绝缘强度(因变压器油绝缘性能比空气好因变压器油绝缘性能比空气好)、加强散热。、加强散热。(4)套管套管变压器的引线从油箱内穿过油变压器的引线从油箱内穿过油箱盖时，必须经过绝缘套管，以箱盖时，必须经过绝缘套管，以使高压引线和接地的油箱绝缘。使高压引线和接地的油箱绝缘。绝缘套管一般是瓷质的，为了增绝缘套管一般是瓷质的，为了增加爬电距离，套管外形做成加爬电距离，套管外形做成多级伞形，多级伞形，10kV35kV套管采用套管采用充油结构，如图示。充油结构，如图示。油箱、套管(3)油箱(4)套管6长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院变压器的额定值变压器的额定值3.3.3.3.变压器的额定值变压器的额定值变压器的额定值变压器的额定值额定值是选用变压器的依据，主要有：额定值是选用变压器的依据，主要有：(1)额定容量额定容量SN：是变压器的视在功率。由于变压器：是变压器的视在功率。由于变压器效率高，设计规定一次侧、二次侧额定容量相等。效率高，设计规定一次侧、二次侧额定容量相等。(2)一次侧、二次侧额定电压一次侧、二次侧额定电压U1N、U2N。二次侧额定电。二次侧额定电压压U2N是当变压器一次侧外加额定电压是当变压器一次侧外加额定电压U1N时二次侧的空时二次侧的空载电压。对于三相变压器，额定电压指线电压。载电压。对于三相变压器，额定电压指线电压。(3)一次侧、二次侧额定额定电流一次侧、二次侧额定额定电流I1N、I2N。对于三相。对于三相变压器，额定电流指线电流。变压器，额定电流指线电流。变压器的额定值3.变压器的额定值额定值是选用变压器的依7长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院3.2变压器的空载运行变压器的空载运行变压器的一次侧绕组变压器的一次侧绕组AX接在电源上、二次侧绕组接在电源上、二次侧绕组ax开路，此运行状态称为空载运行。开路，此运行状态称为空载运行。3.2变压器的空载运行变压器的一次侧绕组AX接在电源上、8长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院主磁通和漏磁通主磁通和漏磁通主磁通主磁通：其磁力线沿铁心闭合，同时与一次侧绕组：其磁力线沿铁心闭合，同时与一次侧绕组、二次侧绕组相交链的磁通。、二次侧绕组相交链的磁通。一次侧绕组的漏磁通一次侧绕组的漏磁通11：其磁力线主要沿非铁磁材料：其磁力线主要沿非铁磁材料(油、空气油、空气)闭合，仅为一次侧绕组相交链的磁通。闭合，仅为一次侧绕组相交链的磁通。主磁通和漏磁通的区别：主磁通和漏磁通的区别：所经磁路的磁阻不同：主磁通沿铁心闭合，磁阻为非常数，所经磁路的磁阻不同：主磁通沿铁心闭合，磁阻为非常数，存在饱和现象，存在饱和现象，与与i0呈非线性关系；漏磁通主要沿非铁磁呈非线性关系；漏磁通主要沿非铁磁材料材料(油、空气油、空气)闭合，磁阻为常数，闭合，磁阻为常数，1与与i0呈非线性关系。呈非线性关系。所起的作用不同：主磁通同时与一次侧绕组、二次侧绕组相所起的作用不同：主磁通同时与一次侧绕组、二次侧绕组相交链，起能量传递媒介的作用；漏磁通交链，起能量传递媒介的作用；漏磁通1仅与一次侧绕组仅与一次侧绕组相交链，不能传递能量，仅起电压降的作用。相交链，不能传递能量，仅起电压降的作用。大小不同：主磁通占总磁通的绝大部分；漏磁通只占很小的大小不同：主磁通占总磁通的绝大部分；漏磁通只占很小的一部分，约为总磁通的一部分，约为总磁通的0.10.2。主磁通和漏磁通主磁通：其磁力线沿铁心闭合，同时与一次侧绕组9长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院感应电动势感应电动势假定正向：假定正向：与与i呈右手螺旋关系；呈右手螺旋关系；e与与呈右手螺旋关系呈右手螺旋关系.主磁通在一次绕组（匝数主磁通在一次绕组（匝数N1）,二次绕组（匝数二次绕组（匝数N2）中感）中感应电动势的瞬时值为：应电动势的瞬时值为：感应电动势有效值感应电动势有效值设空载电流设空载电流的频率为的频率为，表示主磁通的最大值，则正弦稳态下感应电动势有效值为：表示主磁通的最大值，则正弦稳态下感应电动势有效值为：感应电动势假定正向：与i呈右手螺旋关系；e与呈右手螺旋10长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院漏电动势漏电动势一次绕组漏磁通漏磁通一次绕组漏磁通漏磁通在一次侧绕组中感应漏电在一次侧绕组中感应漏电动势为动势为在正弦稳态下：在正弦稳态下：一次侧绕组的漏电感一次侧绕组的漏电感为漏磁通为漏磁通所经路径的磁导所经路径的磁导漏电动势一次侧绕组的漏电感11长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院电压方程式和变比电压方程式和变比在假定正向下，根据基尔霍夫第二定律可得一、二次侧在假定正向下，根据基尔霍夫第二定律可得一、二次侧电压平衡方程式电压平衡方程式在正弦稳态下，写成复数形式在正弦稳态下，写成复数形式式中，式中，为一次绕组漏阻抗。为一次绕组漏阻抗。电压方程式和变比在假定正向下，根据基尔霍夫第二定律可得一、12长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院变比变比变比变比：一次绕组的电动势：一次绕组的电动势E1与二次绕组的电动势与二次绕组的电动势E2之比，之比，用用k表示：表示：k=E1E2注意注意：1)变比变比k=E1E2U1U20，U20为二次绕组的空载为二次绕组的空载电压。电压。2)在三相变压器中，在三相变压器中，k指相电动势之比；指相电动势之比；3)变比变比k常用下式计算：常用下式计算：单相变压器：单相变压器：k=U1NU2N三相变压器：三相变压器：k=U1NU2N变比变比：一次绕组的电动势E1与二次绕组的电动势E2之比，用13长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院空载电流空载电流(1)空载电流的波形空载电流的波形电网电压为正弦波，电网电压为正弦波，铁心中主磁通亦为正弦波。铁心中主磁通亦为正弦波。若铁心不饱和若铁心不饱和（BmZ1，可忽略，可忽略Z1，则有：，则有：励磁阻抗励磁阻抗Zm=U1I0励磁电阻励磁电阻Rm=P0I02励磁电抗励磁电抗Xm=(Zm2-Rm2)1/2应注意，上面的计算是对单相变压器进行的，如求三相变应注意，上面的计算是对单相变压器进行的，如求三相变压器的参数，必须根据一相的空载损耗、相电压、相电流压器的参数，必须根据一相的空载损耗、相电压、相电流来计算。来计算。空载试验可以在任何一方做，若空载试验在一次侧进空载试验可以在任何一方做，若空载试验在一次侧进行，则测得的励磁阻抗行，则测得的励磁阻抗，为了安全和，为了安全和方便，一般空载实验在低压方进行。方便，一般空载实验在低压方进行。在高压方、低压方施加额定电压做空载试验时，空载在高压方、低压方施加额定电压做空载试验时，空载损耗相等。损耗相等。空载试验由于ZmZ1，可忽略Z1，则有：应注意，上面29长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院短路试验短路试验2短路试验短路试验 根据变压器的短路试验可以求得变压器的负载损耗、根据变压器的短路试验可以求得变压器的负载损耗、短路阻抗短路阻抗Zk。下图是一台单相变压器的接线图和等效电路图下图是一台单相变压器的接线图和等效电路图 将变压器二次侧短路，一次侧施加一很低的电压，以使将变压器二次侧短路，一次侧施加一很低的电压，以使一次侧电流接近额定值。测得一次侧电压一次侧电流接近额定值。测得一次侧电压U Uk k，电流，电流I Ik k，输，输入功率入功率P Pk k。短路试验2短路试验根据变压器的短路试验可以求得变压器30长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院短路试验短路试验 短路试验时，短路试验时，短路试验时，短路试验时，U Uk k很低（很低（很低（很低（4%4%4%4%10%10%10%10%U U1N1N），所以，铁心中主磁），所以，铁心中主磁），所以，铁心中主磁），所以，铁心中主磁通很小，励磁电流完全可以忽略，铁心中的损耗也可以忽略。通很小，励磁电流完全可以忽略，铁心中的损耗也可以忽略。通很小，励磁电流完全可以忽略，铁心中的损耗也可以忽略。通很小，励磁电流完全可以忽略，铁心中的损耗也可以忽略。从电源输入的功率从电源输入的功率从电源输入的功率从电源输入的功率P P P Pk k k k等于铜耗，亦等于负载损耗。等于铜耗，亦等于负载损耗。等于铜耗，亦等于负载损耗。等于铜耗，亦等于负载损耗。根据测量结果，由等效电路可算得下列参数：根据测量结果，由等效电路可算得下列参数：根据测量结果，由等效电路可算得下列参数：根据测量结果，由等效电路可算得下列参数：短路阻抗短路阻抗短路阻抗短路阻抗 Z Zk k=U Uk kI Ik k 短路电阻短路电阻短路电阻短路电阻 短路电抗短路电抗短路电抗短路电抗 X Xk k=(=(Z Zk k2 2-R Rk k2 2)1/21/2求三相变压器的参数时，必须根据一相的负载损耗、相电压、相电流来求三相变压器的参数时，必须根据一相的负载损耗、相电压、相电流来计算。短路试验可以在高压方做也可以在低压方做，所求得的计算。短路试验可以在高压方做也可以在低压方做，所求得的Zk是折算是折算到测量方的。到测量方的。在低压方做短路试验时，负载损耗值不变，但在低压方做短路试验时，负载损耗值不变，但太小，太小，太太大，调节设备难以满足要求，误差也较大。故短路试验通常在高压方进大，调节设备难以满足要求，误差也较大。故短路试验通常在高压方进行。行。短路试验短路试验时，Uk很低（4%10%U1N），所以31长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院3.6标么值标么值在电力工程的计算中，电压、电流、阻抗、功率等通常不在电力工程的计算中，电压、电流、阻抗、功率等通常不用它们的实际值表示，而用其实际值与某一选定的同单位用它们的实际值表示，而用其实际值与某一选定的同单位的基值之比来表示。此选定的值称为基值，此比值称为该的基值之比来表示。此选定的值称为基值，此比值称为该物理量的标幺值或相对值。对于三相变压器一般取额定相物理量的标幺值或相对值。对于三相变压器一般取额定相电压作为电压基值，取额定相电流作为电流基值，额定视电压作为电压基值，取额定相电流作为电流基值，额定视在功率作为功率基值。在功率作为功率基值。一、二次侧相电压、一、二次侧相电压、相电流标么值：相电流标么值：一、二次侧短路阻抗一、二次侧短路阻抗的标么值：的标么值：3.6标么值在电力工程的计算中，电压、电流、阻抗、32长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院标幺值的优点标幺值的优点采用标幺值的优点采用标幺值的优点（1）不论电力变压器容量相差多大，采用标幺值后参数）不论电力变压器容量相差多大，采用标幺值后参数及性能数据变化不大。如：空载电流及性能数据变化不大。如：空载电流约为约为0.5%2.5%，短路阻抗标幺值，短路阻抗标幺值约为约为4%10.5%.（2）二次侧物理量对二次侧基值的标幺值等于该物理量）二次侧物理量对二次侧基值的标幺值等于该物理量的折算值对一次侧基值的标幺值，即的折算值对一次侧基值的标幺值，即因此，采用标幺值后就不需要折算了因此，采用标幺值后就不需要折算了（3）采用标幺值后某些物理量具有相同的标幺值。如）采用标幺值后某些物理量具有相同的标幺值。如标幺值的优点采用标幺值的优点（1）不论电力变压器容量相差多大33长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院3.7变压器的运行特性变压器的运行特性变压器的运行性能有两个重要指标：变压器的运行性能有两个重要指标：电压变化率电压变化率和和效率效率。1电压变化率电压变化率电电电电压压压压变变变变化化化化率率率率定定定定义义义义为为为为：变变变变压压压压器器器器一一一一次次次次侧侧侧侧绕绕绕绕组组组组施施施施加加加加额额额额定定定定电电电电压压压压、负负负负载载载载大大大大小小小小I I2 2及及及及其其其其功功功功率率率率因因因因数数数数coscos2 2一一一一定定定定时时时时，二二二二次次次次侧侧侧侧空空空空载载载载电电电电压压压压U U U U20202020与与与与负负负负载载载载电电电电压压压压U U2 2之之之之差差差差与与与与二二二二次次次次侧侧侧侧额额额额定定定定之之之之比比比比，通通通通常常常常用用用用百百百百分分分分数数数数表表表表示示示示。即即即即3.7变压器的运行特性变压器的运行性能有两个重要指标：34长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院电压变化率电压变化率根据简化向量图推导出电压变化率的简化计算公式如下根据简化向量图推导出电压变化率的简化计算公式如下 U U=(R Rk k*coscos2 2-X Xk k*sinsin2 2)100%)100%式中，式中，式中，式中，=I I2 2I I2N2N=称为负载系数。称为负载系数。称为负载系数。称为负载系数。电压变化率根据简化向量图推导出电压变化率的简化计算公式如下35长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院效率效率2效率效率变压器的效率定义为变压器的效率定义为变压器的效率定义为变压器的效率定义为=(=(P P2 2P P1 1)100%=1-)100%=1-p p(P P2 2+p p)100%)100%其其其其中中中中，P P1 1为为为为一一一一次次次次侧侧侧侧绕绕绕绕组组组组的的的的输输输输入入入入功功功功率率率率；P P2 2为为为为二二二二次次次次侧侧侧侧绕绕绕绕组输出功率；组输出功率；组输出功率；组输出功率；p p为所有损耗之和。为所有损耗之和。为所有损耗之和。为所有损耗之和。假定：假定：（1 1）以额定电压下空载损耗）以额定电压下空载损耗p0作为铁耗，并认为铁耗不作为铁耗，并认为铁耗不随负载而变化随负载而变化（2 2）以额定电流时的负载损耗）以额定电流时的负载损耗pkN作为额定负载电流时的作为额定负载电流时的耗，耗，并认为铜耗与负载系数的平方成正比。并认为铜耗与负载系数的平方成正比。（3 3）计算计算P2时，忽略负载运行时二次侧电压的变化。时，忽略负载运行时二次侧电压的变化。效率2效率变压器的效率定义为假定：36长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院效率效率效率随负载系数而变化的曲线效率随负载系数而变化的曲线效率随负载系数而变化的曲线效率随负载系数而变化的曲线=f f()称为称为称为称为效率特性效率特性效率特性效率特性。在一定的在一定的cos2下下,有一有一值对应的效率达到最大值对应的效率达到最大此此值可用微分法求得，即值可用微分法求得，即可得产生最大效率时的负载系数为可得产生最大效率时的负载系数为m=(p0pkN)1/2即即m2pkN=p0效率效率随负载系数而变化的曲线=f()称为效率特性。在一37长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院3.8三相变压器的磁路、联接组、电动势波形三相变压器的磁路、联接组、电动势波形1三相变压器的磁路系统三相变压器的磁路系统三相变压器按磁路三相变压器按磁路可分为组式变压器可分为组式变压器和心式变压器两类。和心式变压器两类。3.8三相变压器的磁路、联接组、电动势波形1三相变压器的38长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院联接组联接组2三相变压器的电路系统三相变压器的电路系统联接组联接组一、联接法一、联接法为了说明联接方法，首先对绕为了说明联接方法，首先对绕组的首端、末端的标记作如下表组的首端、末端的标记作如下表的规定：的规定：绕组名称绕组名称首端首端末端末端中性中性点点高压绕组高压绕组A,B,C A,B,C X,Y,ZX,Y,ZO O低压绕低压绕组组A,b,cA,b,cX,y,zX,y,zo o 联接组2三相变压器的电路系统联接组一、联接法绕组名称首39长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院联接组联接组二、联接组二、联接组单相变压器的高低压绕组都绕在同一个铁心柱上，它们被同单相变压器的高低压绕组都绕在同一个铁心柱上，它们被同一个主磁通所交链。在高低压绕组中感应电动势的相位关系一个主磁通所交链。在高低压绕组中感应电动势的相位关系两种可能：两种可能：EA(EAX)、Ea(Eax)的相位关系只有两种可能：的相位关系只有两种可能：EA(EAX)和和Ea(Eax)同相位或同相位或EA(EAX)和和Ea(Eax)反相位。反相位。单相变压器（同绕向）单相变压器（同绕向）Ii0单相变压器（反绕向）单相变压器（反绕向）Ii6联接组二、联接组单相变压器（同绕向）Ii0单相变压器（反绕40长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院联接组联接组三相变压器的电路系统三相变压器的电路系统联接组联接组联接组为联接组为Yy0联接组三相变压器的电路系统联接组联接组为Yy041长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院联接组联接组联接组为联接组为Yd11Yy联接组号有联接组号有0、2、4、6、8、10共六个偶共六个偶数联接组号，数联接组号，Yd联接联接法共有法共有1、3、5、7、9、11六个奇数联接组号。六个奇数联接组号。我国国家标准规定对我国国家标准规定对1600kVA以下的配电以下的配电变压器采用变压器采用Yy0、Dy11，而大于，而大于1600kVA的电力变压的电力变压器采用器采用Yd11、y11。联接组联接组为Yd11Yy联接组号有0、2、4、6、8、1042长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院联接法和磁路对空载电动势波形的影响联接法和磁路对空载电动势波形的影响3、三相变压器绕组联接法和磁路系统对、三相变压器绕组联接法和磁路系统对空载电动势波形的影响空载电动势波形的影响图为磁通波形为正弦波图为磁通波形为正弦波时的电流波形时的电流波形图为正弦波电流产生的图为正弦波电流产生的磁通波形磁通波形联接法和磁路对空载电动势波形的影响3、三相变压器绕组联接法和43长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院Yy联接的三相变压器联接的三相变压器在三相系统中，各相电流的三次谐波在时间上同相位，在三相系统中，各相电流的三次谐波在时间上同相位，在一次侧为在一次侧为Y接的三相绕组中，三次谐波不能流通，即励接的三相绕组中，三次谐波不能流通，即励磁电流不含有三次谐波而接近正弦波。磁电流不含有三次谐波而接近正弦波。（1）三相组式变压器）三相组式变压器三相组式变压器磁路是相互独立的。当励磁电流呈正三相组式变压器磁路是相互独立的。当励磁电流呈正弦波、主磁通呈平顶波时，主磁通中的三次谐波和基波一弦波、主磁通呈平顶波时，主磁通中的三次谐波和基波一样，可以沿铁心闭合，在铁心饱和的情况下，其含量较大。样，可以沿铁心闭合，在铁心饱和的情况下，其含量较大。绕组中每相的感应电动势为：绕组中每相的感应电动势为：Yy联接的三相变压器（1）三相组式变压器44长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院图为平顶波磁通产生的图为平顶波磁通产生的电动势波形电动势波形一次侧绕组中感应的基波、一次侧绕组中感应的基波、三次谐波电动势的有效值三次谐波电动势的有效值分别为分别为：E11=4.44fN1m1E13=4.44(3f)N1m3因此三次谐波电动势幅值可因此三次谐波电动势幅值可达基波幅值的达基波幅值的4545至至6060甚至更甚至更大（如图所示）。但在线电动势大（如图所示）。但在线电动势中不存在三次谐波。中不存在三次谐波。三相组式变压器不能采用三相组式变压器不能采用 Yy Yy联接。联接。图为平顶波磁通产生的一次侧绕组中感应的基波、三次谐波电动势的45长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院（2）三相心式变压器）三相心式变压器这种变压器的磁路是各这种变压器的磁路是各相相互关联的。对于三相基相相互关联的。对于三相基波磁通都能沿铁心闭合，但波磁通都能沿铁心闭合，但对于三次谐波，三相同相位，对于三次谐波，三相同相位，它们不能沿铁心闭合，只能它们不能沿铁心闭合，只能借道油箱壁闭合，因此三次借道油箱壁闭合，因此三次谐波被大量削弱，主磁通接谐波被大量削弱，主磁通接近正弦波，相电动势中三次近正弦波，相电动势中三次谐波很小，电势波形接近正谐波很小，电势波形接近正弦波。变压器容量不大于弦波。变压器容量不大于1600kVA才采用这种联接组。才采用这种联接组。图为三相心式铁心中图为三相心式铁心中三次谐波磁通三次谐波磁通（2）三相心式变压器图为三相心式铁心中46长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院Dy及及Yd联接的三相变压器联接的三相变压器对于对于Dy联接的三相变压器，由于在一次侧三角形接法的绕组中，三联接的三相变压器，由于在一次侧三角形接法的绕组中，三相同相位的三次谐波电流可以流通，因此在励磁电流中存在所需要的三相同相位的三次谐波电流可以流通，因此在励磁电流中存在所需要的三次谐波分量，从而使主磁通呈正弦波，使相电动势呈正弦波。因为铁心次谐波分量，从而使主磁通呈正弦波，使相电动势呈正弦波。因为铁心中的主磁通决定于一次侧绕组和二次侧绕组的合成磁动势，所以三角形中的主磁通决定于一次侧绕组和二次侧绕组的合成磁动势，所以三角形接法的绕组在一次侧或二次侧没有区别，故上述结论也适合于接法的绕组在一次侧或二次侧没有区别，故上述结论也适合于Yd联接联接的三相变压器。我国制造的的三相变压器。我国制造的1600kVA以上的变压器，一次侧、二次侧以上的变压器，一次侧、二次侧总有一方是接呈三角形的。总有一方是接呈三角形的。Dy及Yd联接的三相变压器47长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院3.9变压器的并联运行变压器的并联运行将几台变压器并联运行，能提高供电的可靠性。并可随着将几台变压器并联运行，能提高供电的可靠性。并可随着用电量的增加而加装新的变压器。并联的变压器需要满足用电量的增加而加装新的变压器。并联的变压器需要满足下列条件：下列条件：各变压器一、二次侧额定电压对应相等各变压器一、二次侧额定电压对应相等联接组号相同联接组号相同短路阻抗标么值相等短路阻抗标么值相等其中，其中，条件条件2必须严格满足必须严格满足，条件，条件1、3允许有一定误差，允许有一定误差，下面分别讨论上面三个条件。下面分别讨论上面三个条件。变比不等的变压器并联运行变比不等的变压器并联运行联接组号对变压器并联运行的关系联接组号对变压器并联运行的关系短路阻抗不等时变压器的并联运行短路阻抗不等时变压器的并联运行3.9变压器的并联运行将几台变压器并联运行，能提高供电的可48长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院变比不等的变压器并联运行变比不等的变压器并联运行1.变比不等的变压器并联运行变比不等的变压器并联运行设两台变压器连接组号相同，变比不等，将一次侧各物理设两台变压器连接组号相同，变比不等，将一次侧各物理量折算到二次侧，并忽略励磁电流，则得到并联运行时的量折算到二次侧，并忽略励磁电流，则得到并联运行时的简化等效电路，在空载时，两变压器绕组之间的环流为：简化等效电路，在空载时，两变压器绕组之间的环流为：变比不等的变压器并联运行1.变比不等的变压器并联运行设两台49长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院联接组号对变压器并联运行的关系联接组号对变压器并联运行的关系2.联接组号对变压器并联运行的关系联接组号对变压器并联运行的关系联接组号不同的变压器，虽然一次侧、二次侧额定电压相联接组号不同的变压器，虽然一次侧、二次侧额定电压相同，但二次侧电压相量的相位至少相差同，但二次侧电压相量的相位至少相差30，例如，例如Yy0与与Yd11一次侧接入电网，二次侧电压就相差一次侧接入电网，二次侧电压就相差30，相量差，相量差由于短路阻抗很小（如两台变压器由于短路阻抗很小（如两台变压器），将在两变压器绕组中产生很大的空载环流，其值将达），将在两变压器绕组中产生很大的空载环流，其值将达到额定电流的到额定电流的5.2倍，这是绝对不允许的。倍，这是绝对不允许的。联接组号对变压器并联运行的关系2.联接组号对变压器并联运50长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院短路阻抗不等时变压器的并联运行短路阻抗不等时变压器的并联运行3.短路阻抗不等时变压器的并联运行短路阻抗不等时变压器的并联运行设两台变压器一次、二次额定电压对应相等，联接组设两台变压器一次、二次额定电压对应相等，联接组号相同。满足了上面两个条件，可以把变压器并联在一起。号相同。满足了上面两个条件，可以把变压器并联在一起。略去励磁电流，得如图所示的等效电路。略去励磁电流，得如图所示的等效电路。短路阻抗不等时变压器的并联运行3.短路阻抗不等时变压器的并51长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院由于两并联的变压器容量不等，故应从标么值来判断由于两并联的变压器容量不等，故应从标么值来判断负载电流的分配是否合理。负载电流的分配是否合理。对于容量相差不太大的两台变压器，其短路阻抗的阻抗对于容量相差不太大的两台变压器，其短路阻抗的阻抗角差异不大，故负载系数仅仅取决于短路阻抗的模：角差异不大，故负载系数仅仅取决于短路阻抗的模：并联运行的变压器其负载系数与其短路阻抗的标么值并联运行的变压器其负载系数与其短路阻抗的标么值成反比，标么值小的变压器先达到满载。成反比，标么值小的变压器先达到满载。由于两并联的变压器容量不等，故应从标么值来判断负载电流的分配52长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院设设n台变压器并联运行时台变压器并联运行时ab即有即有实用公式实用公式设总负荷为设总负荷为S，则，则即即设n台变压器并联运行时ab即有实用公式设总负荷为53长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院3.10三相变压器的不对称运行三相变压器的不对称运行1.1.对称分量法对称分量法对称分量法的原理是把一组不对称的三相电压或电流看成对称分量法的原理是把一组不对称的三相电压或电流看成三组同频率的对称的电压或电流的叠加，后者称为前者的三组同频率的对称的电压或电流的叠加，后者称为前者的对称分量。以电流为例，说明如下：对称分量。以电流为例，说明如下：3.10三相变压器的不对称运行1.对称分量法对称分量法的54长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院对称分量对称分量一组不对称的三相电流一组不对称的三相电流任何一组不对称的三相电流任何一组不对称的三相电流也可以分解出唯一的三组对也可以分解出唯一的三组对称分量称分量对称分量一组不对称的三相电流任何一组不对称的三相电流也可以分55长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院对称分量对称分量正序电流只会产生正序压降，负序电流只会产生负序压降，正序电流只会产生正序压降，负序电流只会产生负序压降，零序电流只会产生零序压降，所以三个分量可以单独计算。零序电流只会产生零序压降，所以三个分量可以单独计算。因为每一组分量都是对称的，可以用前面所讨论的分析一因为每一组分量都是对称的，可以用前面所讨论的分析一相的方法，这就是对称分量法的优点相的方法，这就是对称分量法的优点对称分量正序电流只会产生正序压降，负序电流只会产生负序压降，56长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院三相变压器各相序的等效电路三相变压器各相序的等效电路2三相变压器各相序的等效电路三相变压器各相序的等效电路(1)对负序分量而言，其等效电路与正序没有什么不同，对负序分量而言，其等效电路与正序没有什么不同，因为各相序电流在相位上也是彼此相差因为各相序电流在相位上也是彼此相差120，至于是，至于是B相相超前超前C相，还是相，还是C相超前相超前B相，变压器内部的电磁过程都相，变压器内部的电磁过程都是一样的。是一样的。零序等效电路与磁路结构和三相绕组的联接有关零序等效电路与磁路结构和三相绕组的联接有关三相变压器各相序的等效电路2三相变压器各相序的等效电路(57长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院磁路结构对零序励磁阻抗的影响磁路结构对零序励磁阻抗的影响(2)磁路结构对零序励磁阻磁路结构对零序励磁阻抗的影响抗的影响对于变压器对于变压器Yy联接变压联接变压器中零序电压、电流而言，器中零序电压、电流而言，它们仍然满足电压平衡方程它们仍然满足电压平衡方程组，其等效电路必然也是组，其等效电路必然也是T型等效电路。型等效电路。三相心式变压器三相心式变压器在这种心式变压器铁心中，三相同相在这种心式变压器铁心中，三相同相位的零序磁通不可能在铁心内构成闭位的零序磁通不可能在铁心内构成闭合回路，只有从铁轭处散射出去，穿合回路，只有从铁轭处散射出去，穿过间隙，借道油箱壁构成闭合回路，过间隙，借道油箱壁构成闭合回路，其路径与其路径与3次谐波所经路径一样。故次谐波所经路径一样。故，对于一般电力变压器，对于一般电力变压器=0.31.0。三相组式变压器三相组式变压器这种变压器铁心的特这种变压器铁心的特点是磁路互相独立，点是磁路互相独立，每一相产生磁通所需每一相产生磁通所需要的励磁电流和正序要的励磁电流和正序一样一样磁路结构对零序励磁阻抗的影响(2)磁路结构对零序励磁阻抗的58长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院Yyn联接组联接组零序阻零序阻抗的大抗的大小决定小决定于它的于它的磁路是磁路是组式还组式还是心式是心式YNd联接组联接组Yyn联接组零序阻抗的大小决定于它的磁路是组式还是心式59长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院Yyn联接三相变压器带单相负载运行联接三相变压器带单相负载运行3.Yyn联接三相变压器带单相负载运行联接三相变压器带单相负载运行二次侧电流为二次侧电流为二次侧电流的对称分量为二次侧电流的对称分量为Yyn联接三相变压器带单相负载运行3.Yyn联接三相变60长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院电压平衡方程式电压平衡方程式（1）负序分量的等效电路负序分量的等效电路（2 2）零序分量等效电路零序分量等效电路（3 3）电压平衡方程式（1）负序分量的等效电路（2）零序分量等效电路61长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院在负载在负载ZL上各相序电压叠加，得到其两端实际电压上各相序电压叠加，得到其两端实际电压将（将（1）、（）、（2）、（）、（3）式相加得到）式相加得到两式联立求解得两式联立求解得在负载ZL上各相序电压叠加，得到其两端实际电压将（1）、（262长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院考虑到考虑到并忽略相对较小的绕组漏阻抗有并忽略相对较小的绕组漏阻抗有三相变压器组三相变压器组由由负载电流负载电流只是空载电流的三倍，所以三只是空载电流的三倍，所以三相组式变压器在相组式变压器在Yyn联接时不联接时不能带单相能带单相中线的不对称负载中线的不对称负载三相心式变压器三相心式变压器普通电力变压器零序阻抗普通电力变压器零序阻抗标幺值在标幺值在0.31.0之间，因之间，因此负载电流主要由负载阻抗此负载电流主要由负载阻抗ZL来决定。所以来决定。所以Yyn联接的三联接的三相心式变压器可以带单相负相心式变压器可以带单相负载，但变压器运行规程规定，载，但变压器运行规程规定，中线电流不得超过额定电流中线电流不得超过额定电流的的25%。考虑到并忽略相对较小的绕组漏阻抗有三相变压器组由负载电63长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院中心点移动现象中心点移动现象4.中心点移动现象中心点移动现象5.若忽略漏阻抗压降，则若忽略漏阻抗压降，则6.式（式（1）（3）可写为）可写为可得可得Yyn连接三相变压器单相负载的中心点位移连接三相变压器单相负载的中心点位移中心点移动现象中心点移动现象可得Yyn连接三相变压器单相负载64长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院变压器的一次绕组接入电网，其相电势变压器的一次绕组接入电网，其相电势完全对称，见图完全对称，见图ABC。当零序电动势。当零序电动势时，时，也对称，也对称，abc与与ABC重合。重合。（1）对于三相变压器组，由于对于三相变压器组，由于很大，而对应的很大，而对应的也很大，造成二次侧相电势严重不对称，致使一也很大，造成二次侧相电势严重不对称，致使一相（相（a相）的端电压急剧下降，使负载电流大不起来。相）的端电压急剧下降，使负载电流大不起来。同时其他两相电压升高，各线电压仍保持不变，但原中同时其他两相电压升高，各线电压仍保持不变，但原中心点心点O已对已对abc产生了严重偏移。产生了严重偏移。（2）对三相心式变压器，）对三相心式变压器，不大，因而零序电势不大，因而零序电势不会很大，不会产生严重的中心点位移，所以可以负担不会很大，不会产生严重的中心点位移，所以可以负担一定的单相负载。一定的单相负载。变压器的一次绕组接入电网，其相电势65长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院3.11变压器的瞬变过程变压器的瞬变过程由初始条件决定，考虑由初始条件决定，考虑合闸前磁链为合闸前磁链为0，据磁链，据磁链守恒，有守恒，有1.空载合闸到电网空载合闸到电网变压器空载合闸到电网变压器空载合闸到电网当当时，时，在在时，有时，有当忽略当忽略时，有时，有3.11变压器的瞬变过程由初始条件决定，考虑1.66长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院空载合闸到电网空载合闸到电网（1）当）当时，时，此时，此时到达最大值。有到达最大值。有此情况与稳态运行一样，不发生瞬变过程，此情况与稳态运行一样，不发生瞬变过程，也是正常的也是正常的稳态空载电流稳态空载电流（2）当）当时，时，此时，此时到达最大值。有到达最大值。有由于三相变压器彼此相差，合闸由于三相变压器彼此相差，合闸时总有一相电压的初相角接近于时总有一相电压的初相角接近于零，因此总有一相的空载合闸电零，因此总有一相的空载合闸电流较大。流较大。空载合闸到电网（1）当时，此时67长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院过电流的影响过电流的影响在整个瞬变过程中，大部分时间内的在整个瞬变过程中，大部分时间内的冲击电流都在额定电流值以下。因此，冲击电流都在额定电流值以下。因此，无论从电磁力或温升来考虑，对变压无论从电磁力或温升来考虑，对变压器本身没有多大危害。但在最初几个器本身没有多大危害。但在最初几个周期内，冲击电流可能使过电流保护周期内，冲击电流可能使过电流保护装置误动作。为了防止这种现象发生，装置误动作。为了防止这种现象发生，加快合闸电流的衰减，可在变压器原加快合闸电流的衰减，可在变压器原边串入一个合闸电阻，合闸完后再将边串入一个合闸电阻，合闸完后再将该电阻切除。该电阻切除。过电流的影响68长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院二次侧突然短路二次侧突然短路2.二次侧突然短路二次侧突然短路当当时，发生短路时电压为时，发生短路时电压为列出列出的微分方程，有的微分方程，有其中其中解此微分方程，有解此微分方程，有忽略负载电流，有忽略负载电流，有于是有于是有表明突然短路电流与表明突然短路电流与有关有关二次侧突然短路2.二次侧突然短路当时，发生短路69长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院（1）当）当时，时，直接进入稳态短路，此时短路电流为直接进入稳态短路，此时短路电流为，相对而言不是最严重的，相对而言不是最严重的（2）当）当时，时，一般取一般取突然短路时的电磁力突然短路时的电磁力（1）当时，直接进入稳态短路，此时短路电流为70长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院3.12三绕组变压器三绕组变压器假定绕组假定绕组2、3的匝数已折算到一次侧绕组的匝数已折算到一次侧绕组1的匝数的匝数N1，且，且将各物理量均已折算到一次侧，并忽略激磁电流，则将各物理量均已折算到一次侧，并忽略激磁电流，则利用自感、互感列出电压方程利用自感、互感列出电压方程令令3.12三绕组变压器假定绕组2、3的匝数已折算到一次侧绕71长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院第一次，绕组第一次，绕组2短路，短路，绕组绕组3开路，测得开路，测得第二次，绕组第二次，绕组3短路，短路，绕组绕组2开路，测得开路，测得第三次，绕组第三次，绕组3短路，短路，绕组绕组1开路，测得开路，测得由此可得：由此可得：第一次，绕组2短路，第二次，绕组3短路，第三次，绕组3短路，72长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院3.13自耦变压器自耦变压器自耦变压器的结构、原理如图所示，它的一次、二次共自耦变压器的结构、原理如图所示，它的一次、二次共用一部分绕组。用一部分绕组。3.13自耦变压器自耦变压器的结构、原理如图所示，它的一次、73长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院1.电压、电流、容量关系电压、电流、容量关系当一次侧施加额定电压当一次侧施加额定电压U1aN时，则时，则其中其中ka为自耦变压器的变比。对于降压变压器，为自耦变压器的变比。对于降压变压器，ka1在忽略励磁电流时，铁心柱内磁动势平衡，即在忽略励磁电流时，铁心柱内磁动势平衡，即表示表示与与反相位反相位对于对于a点，电流平衡方程式为点，电流平衡方程式为该式表明该式表明与与同相位且同相位且1.电压、电流、容量关系当一次侧施加额定电压U1aN时，74长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院自耦变压器的额定容量自耦变压器的额定容量自耦变压器的额定容量为自耦变压器的额定容量为SaN可分为两部分，第一部分可分为两部分，第一部分SN=U1NI1N=U2NI2N,它对应它对应于以串联绕组（于以串联绕组（N1）为一次侧，以公共绕组（）为一次侧，以公共绕组（N2）为二）为二次侧的一个双绕组变压器通过电磁感应而传递给二次侧次侧的一个双绕组变压器通过电磁感应而传递给二次侧 负载的容量，称为电磁容量，第二部分负载的容量，称为电磁容量，第二部分SN=U2NI2N,与此与此容量相对应的是一次侧电流容量相对应的是一次侧电流I1N直接传导给负载，称为传直接传导给负载，称为传导容量导容量自耦变压器的额定容量自耦变压器的额定容量为SaN可分为两部分75长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院自耦变压器容量自耦变压器容量SN与额定容量之间的关系，为与额定容量之间的关系，为自耦变压器计算容量比额定容量小，当自耦变压器计算容量比额定容量小，当ka越接近越接近1，自，自耦变压器就越显著耦变压器就越显著自耦变压器容量SN与额定容量之间的关系，为自耦变压器计算容量76长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院短路阻抗、电压平衡方程式短路阻抗、电压平衡方程式2短路阻抗、电压平衡方程式短路阻抗、电压平衡方程式以以Aa为一次侧绕组、为一次侧绕组、ax为二次侧绕组的双绕组变压器为二次侧绕组的双绕组变压器在进行短路试验，假设测得短路阻抗为在进行短路试验，假设测得短路阻抗为Zk，将，将Zk对对Aa/ax变压器的一次侧基值标幺值，得变压器的一次侧基值标幺值，得自耦变压器的高压方做短路试验自耦变压器的高压方做短路试验短路阻抗、电压平衡方程式2短路阻抗、电压平衡方程式以Aa77长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院自耦变压器正常运行时，以自耦变压器正常运行时，以Ax为一次侧、为一次侧、ax为二次侧将为二次侧将Zk对一次侧对一次侧Ax阻抗基值标幺值，得阻抗基值标幺值，得自耦变压器正常运行时，以Ax为一次侧、ax为二次侧将Zk对一78长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院自耦变压器的特点自耦变压器的特点3.自耦变压器的特点自耦变压器的特点自耦变压器有如下特点：自耦变压器有如下特点：（1）自耦变压器的计算容量小于额定容量。与相同）自耦变压器的计算容量小于额定容量。与相同容量的双绕组变压器相比，自耦变压器体积小、材容量的双绕组变压器相比，自耦变压器体积小、材料少。料少。（2）由于自耦变压器）由于自耦变压器Ax/ax短路阻抗的标玄值比构短路阻抗的标玄值比构成它的双绕组变压器成它的双绕组变压器Ax/ax短路阻抗的标玄值小，故短路阻抗的标玄值小，故短路电流大，突然短路时电动力大，必须加强机械短路电流大，突然短路时电动力大，必须加强机械结构。结构。（3）由于自耦变压器一、二侧之间有电的联系，高）由于自耦变压器一、二侧之间有电的联系，高压方的过电压会串入低压方绕组。压方的过电压会串入低压方绕组。自耦变压器的特点3.自耦变压器的特点自耦变压器有如下特点：79长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院3.14电流互感器和电压互感器电流互感器和电压互感器1.电流互感器电流互感器电流互感器工作原理电流互感器工作原理由于设计磁密很低，由于设计磁密很低，Bm0.2T.励磁电流很小，励磁电流很小，近似认为励磁支路开路，由磁势平衡关系有近似认为励磁支路开路，由磁势平衡关系有电流互感器的原理图电流互感器的原理图电流互感器的等电流互感器的等效电路效电路3.14电流互感器和电压互感器1.电流互感器电流80长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院误差分析误差分析2.误差分析误差分析根据等效电路可画出根据等效电路可画出电流互感器的相量图电流互感器的相量图（2）相角差。一次侧电流）相角差。一次侧电流与二次侧电流折算值的反相与二次侧电流折算值的反相位电流位电流的相位差称为的相位差称为相相角差。相角差角差。相角差应小于应小于30。（3）二次侧不能开路。）二次侧不能开路。（1）比值误差。一次侧电流）比值误差。一次侧电流I1与与实际测量得二次侧仪表电流折算实际测量得二次侧仪表电流折算值值I2的相对误差称比值误差。我的相对误差称比值误差。我国规定测量用互感器比值误差有国规定测量用互感器比值误差有0.2级、级、0.5级两种。级两种。误差分析2.误差分析（2）相角差。一次侧电流与二次侧81长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院电压互感器电压互感器2.电压互感器电压互感器Bm1.0T1.2T,让磁让磁路不饱和，并忽略漏路不饱和，并忽略漏阻阻抗压降，则有阻阻抗压降，则有电压互感器接线图电压互感器接线图电压互感器2.电压互感器Bm1.0T1.2T,让磁路82长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院分析电压互感器的误差分析电压互感器的误差分析电压互感器的误差分析电压互感器的误差电压互感器相量图电压互感器相量图分析电压互感器的误差分析电压互感器的误差电压互感器相量图83长沙理工大学电气工程学院长沙理工大学电气工程学院1）比值误差。）比值误差。对于对于的相对误差是比值误差，的相对误差是比值误差，它主要决定于一次、二次侧的漏抗压降。我国对测量用它主要决定于一次、二次侧的漏抗压降。我国对测量用电压互感器规定有电压互感器规定有0.2、0.5两个级别。两个级别。（2）相角差。二次侧电压折算到一次侧并反相位得）相角差。二次侧电压折算到一次侧并反相位得到到,相对于一次侧电压相对于一次侧电压,有一个角差有一个角差,称为称为相角差。相角差。由于电压互感器准确级要求高，铁心截面选择相对较大，由于电压互感器准确级要求高，铁心截面选择相对较大，短路阻抗很小（短路阻抗很小（U*k1），稳态短路电流为额定电流），稳态短路电流为额定电流100倍以上，由此引起的电动力、损耗可在极短的时间内损坏倍以上，由此引起的电动力、损耗可在极短的时间内损坏互感器，故电压互感器运行时二次侧不能短路互感器，故电压互感器运行时二次侧不能短路1）比值误差。对于的相对误差是比值误差84
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