不锈钢之热处理课件

不不锈钢之之热处理理2024/5/1821.随着冶金技着冶金技术的的发展，各展，各类优质不不锈钢不不断出出现。尽管冶管冶金行金行业可以不可以不断研发优质钢种，但是需要正确的，但是需要正确的热处理才理才能更好的能更好的发挥不不锈钢的功能。的功能。2.不同不同钢种的不的不锈钢加加热冷却冷却过程中，基体程中，基体组织转变不同，不同，碳、氮化物以及金化物以及金属间化合物生成化合物生成转变不同，不同，对不不锈钢的的性能影性能影响不同。因此，在不不同。因此，在不锈钢热处理理过程中程中应根据根据钢种和使用目的和使用目的选择合适的合适的热处理工理工艺。前言、不前言、不锈钢热处理理2024/5/183一、一、奥氏体不氏体不锈钢热处理理二、二、铁素体不素体不锈钢热处理理三、三、马氏体不氏体不锈钢热处理理四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理目目 录2024/5/1841.奥氏体不氏体不锈钢热处理目的理目的(1)奥氏体不氏体不锈钢基体基体组织为奥氏体，在加氏体，在加热和冷却和冷却过程中不程中不发生生马氏体相氏体相变，没有淬硬性。有淬硬性。(2)奥氏体氏体热处理的目的是提理的目的是提高耐高耐蚀性，消除第二相性，消除第二相带来的不利影的不利影响，消除，消除应力，力，或使已或使已经加工硬化的材料加工硬化的材料得到得到软化。化。一、一、奥氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/185(1)析出物生成析出物生成温度度2.热处理的理理的理论基基础1000800600400200Cr23C6析出析出温度范度范围(约450870)相析出相析出温度范度范围(约620840)Ti安定化安定化处理理温度范度范围(约870950)固溶化固溶化热处理理温度范度范围(约9501100)-Fe生成生成温度范度范围(约1100 以上以上)一、一、奥氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/186(2)合金合金碳化物的析出化物的析出与溶解溶解2.热处理的理理的理论基基础18Cr-8Ni1)碳溶解度溶解度304(18Cr-8Ni)，1200碳的的溶解度溶解度0.34%，1000 碳的溶的溶解度解度0.18%。600 碳的溶解的溶解度度0.03%。304碳含量不大于含量不大于0.08%，1000 以上以上碳固溶于固溶于奥氏体中，氏体中，由于由于碳原子半原子半径小，所以小，所以温度度降低降低时碳原子沿着晶界析出。原子沿着晶界析出。0.34%0.18%0.03%一、一、奥氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/187(2)合金合金碳化物的析出化物的析出与溶解溶解2)晶晶间贫铬碳溶解度：溶解度：温度降低，溶度降低，溶解度降低。解度降低。碳原子半原子半径：原子半：原子半径小，小，溶解度降低，沿晶界析出。溶解度降低，沿晶界析出。稳定性：析出定性：析出碳原子不原子不稳定，定，与Cr、Fe生生产稳定的定的Cr23C6或或(FeCr)23C6。原子原子扩散速率散速率：碳原子半原子半径小，小，扩散速率散速率较大。大。铬原子半原子半径大，大，扩散速率散速率较小。小。贫铬区固溶化固溶化处理理一、一、奥氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/188(3)相相2.热处理的理理的理论基基础相相1）产生生条件件620840 温区，长时间加加热加入加入铁素体形成元素，如素体形成元素，如Ti、Nd等。等。采用形成采用形成铁素体形成元素高的素体形成元素高的焊条焊缝中。中。以以Mn、N代代Ni的的奥氏体中。氏体中。2）不利影）不利影响1）产生生条件件降低塑性，特降低塑性，特别是冲是冲击韧性。性。相是富金相是富金属间化合物，形成化合物，形成时易易导致致晶晶间腐腐蚀，Cl-介介质中点中点蚀。一、一、奥氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/189(4)-铁素体素体2.热处理的理理的理论基基础-铁素体素体1）产生生条件件铸造的造的铬-镍奥氏体不氏体不锈钢，铸态化化学成成份不均不均匀，铁素体形成元素偏聚素体形成元素偏聚区。一些一些奥氏体不氏体不锈钢的的焊缝组织中。中。2）有利影）有利影响1）产生生条件件含含5-20%-铁素体，素体，减少晶少晶间腐腐蚀。提高屈服强度。提高屈服强度。在低在低应力力条件下可降低件下可降低应力腐力腐蚀的敏感的敏感性。性。焊接接时，减少少焊接接热裂裂纹形成的可能性形成的可能性3）不利影）不利影响压力加工力加工时易形成裂易形成裂纹(两种组织变形能力不同形能力不同)。一、一、奥氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/18103.热处理工理工艺(1)固溶化固溶化处理理1)固溶化固溶化处理理温度：度：950-11502)保保温时间：比一般合金：比一般合金钢长20-30%。3)冷却：冷却：碳化物形成化物形成温度度区间(450-850)需快冷，冷却方式有以下原需快冷，冷却方式有以下原则铬含量大于含量大于22%，且，且镍含量含量较高；高；碳含量大于含量大于0.08%；碳含量不含量不大于大于0.08%但有效尺寸大于但有效尺寸大于3mm的不的不锈钢，选用水冷。用水冷。碳含量不大于含量不大于0.08%，有效尺寸小于，有效尺寸小于3mm的不的不锈钢，选用用风冷。冷。有效尺寸小于有效尺寸小于0.5mm的薄件可空冷。的薄件可空冷。一、一、奥氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/1811(1)固溶化固溶化处理理一、一、奥氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/18123.热处理工理工艺(2)安定化安定化处理理1)安定化安定化处理理温度：高于度：高于铬的的碳化物溶解化物溶解温度度(450-870)低于或略高于低于或略高于TiC和和NbC的的溶解溶解温度（度（750-1120）。一般推荐）。一般推荐为870-950。2)保保温时间：2-4小小时(依工件形依工件形状，合金元，合金元素等）。厚度或直素等）。厚度或直径为25mm的保的保温时间2小小时，超，超过的加的加计1小小时。1.3)冷却：冷却：较小的冷却速度，如空冷或小的冷却速度，如空冷或炉冷。冷。安定化安定化处理是含理是含Nd或或Ti的的奥氏体不氏体不锈钢采用采用的的热处理方法。理方法。一、一、奥氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/18133.热处理工理工艺(3)去去应力退火力退火1)奥氏体不氏体不锈钢的去的去应力退火工力退火工艺，应根据根据奥氏体不氏体不锈钢的材的材质、使用、使用环境、消除境、消除应力的目的及工件形力的目的及工件形状尺寸等情尺寸等情况选择。2)去去应力退火的目的力退火的目的去除去除残余余应力，降低力，降低应力腐力腐蚀破裂。破裂。保保证工件最工件最终尺寸的尺寸的稳定性。定性。一、一、奥氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/18143)应力腐力腐蚀破坏破坏一、一、奥氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/18福欣特殊鋼專案組組內教育訓練福欣特殊鋼專案組組內教育訓練15(3)去去应力退火方法力退火方法说明：表中方法明：表中方法顺序序为优先先选择顺序序 A：1010-1120加加热保保温后后缓慢冷却。慢冷却。B：850-900加加热保保温后后缓慢冷却。慢冷却。C：1010-1120加加热保保温后快速冷却。后快速冷却。D：480-650 加加热保保温后后缓慢冷却。慢冷却。E：430-480 加加热保保温后后缓慢冷却。慢冷却。F：200-480 加加热保保温后后缓慢冷却慢冷却 保保温时间：按每：按每25mm，保，保温1-4h，较低低温度度时采用采用较长保保温时间。注：注：在在较强强应力腐力腐蚀环境工作，最好境工作，最好选用用 类钢A处理，或理，或类钢B处理。理。工件在制作工件在制作过程中，程中，产生敏化情生敏化情况下下应用。用。如果工件在最如果工件在最终加工后加工后进行行C处理理时，此此时可采用可采用A或或B处理。理。一、一、奥氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/18161.铁素体不素体不锈钢热处理目的理目的(1)铁素体不素体不锈钢一般情一般情况下是下是稳定的定的单相相铁素体素体 组织，加，加热冷却冷却过程中不程中不发生生马氏体相氏体相变，不能淬硬化。，不能淬硬化。(2)铁素体不素体不锈钢热处理的目的是消除或理的目的是消除或减弱在生弱在生产工序中工序中可能可能产生的第二相及其生的第二相及其带来的不利影的不利影响。1)相脆性：相脆性：540-815长期停留，期停留，相硬而脆的，降低相硬而脆的，降低钢的塑性和的塑性和耐耐蚀性。性。2)475脆性：脆性：400-500 长期停留，形成富期停留，形成富Cr相相与母相共格引起点母相共格引起点阵畸畸变和和内应力。强度升高，力。强度升高，韧性降低、耐性降低、耐蚀性降低。性降低。3)高高温脆性：含有一定量的脆性：含有一定量的C、N等等间隙元素，加隙元素，加热到到950 以上再以上再冷却下冷却下来时，形成，形成 铬的的碳、氮化物，降低化物，降低钢的的韧性和耐性和耐蚀性。性。二、二、铁素体不素体不锈钢热处理理2024/5/18172.铁素体不素体不锈钢热处理工理工艺(1)退火退火1)退火退火温度：度：700-8002)保保温时间：30min+厚度厚度1min/mm405650-815空冷或水冷空冷或水冷430705-790 815-900 空冷或空冷或炉冷冷炉冷到冷到600（5-10/h）然后空冷）然后空冷430F705-790 空冷或水冷空冷或水冷442760-830 空冷或水冷空冷或水冷446760-830 空冷或水冷空冷或水冷备注：保注：保温时间一般一般为1-2h 薄薄物（厚度物（厚度2-3mm）3-5min二、二、铁素体不素体不锈钢热处理理2024/5/1818二、二、铁素体不素体不锈钢热处理理2.铁素体不素体不锈钢热处理工理工艺(2)去去应力退火力退火1)退火退火温度：度：700-760或者或者230-370 2)保保温时间：1.5-2h3)冷却：先以冷却：先以50/min冷却到冷却到600，然后空冷。，然后空冷。2024/5/18192.铁素体不素体不锈钢热处理工理工艺(2)去去应力退火力退火1)退火退火温度：度：700-760或者或者230-370 2)保保温时间：1.5-2h3)冷却：先以冷却：先以50/min冷却到冷却到600，然后空冷。，然后空冷。(3)高高纯铁素体退火素体退火1)退火退火温度：度：900-10502)保保温时间：1-2h。3)冷却：快冷。冷却：快冷。二、二、铁素体不素体不锈钢热处理理2024/5/18201.马氏体不氏体不锈钢热处理目的理目的 马氏体不氏体不锈钢加加热冷冷却却过程中程中发生生马氏氏体相体相变，具有淬，具有淬 硬硬性，通性，通过调整整碳、铬、钼等合金元素等合金元素的含量和的含量和应用用热处理的方法理的方法获得所需得所需要的力要的力学性能，性能，满足不同的使用要求。足不同的使用要求。三、三、马氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/18212.马氏体不氏体不锈钢热处理理理理论基基础(1)加加热转变1)通通过淬火可以硬化的淬火可以硬化的钢，钢的的奥氏体体化是一氏体体化是一个重要的重要的过程。程。2)奥氏体化氏体化过程中程中碳原子的原子的扩散散是是关键。3)合金元素的含量和合金元素的含量和种类对碳原原子的影子的影响，使，使奥氏体形成和均氏体形成和均匀化化过程程复杂化。如，化。如，Cr使共使共析点左移、析点左移、与C形成形成碳化物影化物影响扩散，影散，影响奥氏体的形成。氏体的形成。三、三、马氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/18222.马氏体不氏体不锈钢热处理理理理论基基础(2)冷却转变钢在冷却时，发生珠光体型转变、贝氏体型转变和马氏体体转变。1)合金元素对Ms点的影响，Cr、Ni等降低Ms点，增强奥氏体稳定性，为其获得马氏体组织提供有利条件。2)淬火马氏体高强度原因：碳和合金元素固溶强化、马氏体条片周界及马氏体内位错密度的综合影响。3)马氏体较低韧性的原因：碳对马氏体形态（板条状和针状为主）以及亚结构（位错和孪晶）的影响。三、三、马氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/18232.马氏体不氏体不锈钢热处理理理理论基基础(3)淬火回火淬火回火转变淬火淬火钢脆性脆性较大，一般需大，一般需经过回火后才能回火后才能应用于工程中。用于工程中。马氏体不氏体不锈钢回火也遵循四回火也遵循四个阶段的段的规律。但是要律。但是要获得得与碳含量相同的含量相同的碳钢同同样的强度和硬度，需提高回火的强度和硬度，需提高回火温度和延度和延长保保温时间。1)淬火淬火马氏体分解氏体分解：(0-250)钢中中过饱和和碳析出，析出，结构大致大致为FeXC。钢的基体的基体组织为回火回火马氏体氏体+FeXC。2)残留留奥氏体的氏体的转变：(230-280),分解分解产物物为低低碳马氏体氏体和和型型碳化物。出化物。出现明明显的硬化相像。的硬化相像。(Cr、Ni等合金元素等合金元素会抑制抑制残留留奥氏体的氏体的转变)3)、碳化物形成：化物形成：碳化物化物(Fe5C2)在在260-360析出，析出，随着加着加热温度升高度升高转化成化成碳化物化物(Fe3C)，同，同时型型碳化物也化物也转变成成碳化物。此化物。此阶段易段易导致第一致第一类回火脆性，合金元回火脆性，合金元素素会抑制抑制碳化物的析出和化物的析出和转变。4)碳化物的聚集化物的聚集长大：大大：大约从300 开始。始。研究表明究表明550 以上以上获得得颗粒粒状碳化物，加化物，加热温度提高，度提高，碳化物化物颗粒粗化粒粗化变大。合金元素在大。合金元素在铁素体和素体和碳化物化物间进行重分配。行重分配。三、三、马氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/18242.马氏体不氏体不锈钢热处理理理理论基基础(4)回火脆性回火脆性1)第一第一类回火脆性：回火脆性：250-400，更高，更高温度加度加热可消除之后再在脆性可消除之后再在脆性温区回火回火时不再不再产生脆性，生脆性，为不可逆回火脆性。不可逆回火脆性。2)第二第二类回火脆性：回火脆性：450-700，更高，更高温度加度加热可消除，但是再次在可消除，但是再次在该脆性脆性温区回火人回回火人回产生脆性，生脆性，为可逆回火脆性。可逆回火脆性。3)回火脆性的原因：回火脆性的原因：析出理析出理论：碳化物、化物、氮化物、固溶体中的溶化物、固溶体中的溶质沿晶界析出，促沿晶界析出，促进裂裂纹的生的生产。碳化物化物转变理理论：温度升高合金元素度升高合金元素扩散增强，散增强，碳化物的成分和分化物的成分和分布形布形态改改变而引起脆性。而引起脆性。杂志元素晶界偏析理志元素晶界偏析理论：杂志元素晶界偏聚，降低晶面志元素晶界偏聚，降低晶面间的的结合力，合力，为裂裂纹提供成核和提供成核和扩展的机展的机会。三、三、马氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/18253.马氏体不氏体不锈钢热处理工理工艺马氏体不氏体不锈钢热处理方法主要是退化或退火后再淬火、回火。理方法主要是退化或退火后再淬火、回火。(1)退火退火三、三、马氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/18263.马氏体不氏体不锈钢热处理工理工艺马氏体不氏体不锈钢热处理方法主要是退化或退火后再淬火、回火。理方法主要是退化或退火后再淬火、回火。(2)淬火、回火淬火、回火三、三、马氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/18273.马氏体不氏体不锈钢热处理工理工艺(3)预热马氏体在氏体在925-1065加加热后快冷可得到所需硬度，但是易后快冷可得到所需硬度，但是易导致破裂，因致破裂，因此需要此需要预热处理。理。1)预热场合合 薄物、薄物和厚物同薄物、薄物和厚物同时存在、存在、锐角或有陷入角度、大的物件有角或有陷入角度、大的物件有较深深的刻入的机械部位、硬化的的刻入的机械部位、硬化的试样再再热处理，理，这些需要些需要预热处理。理。2)预热工工艺3)加加热温度度760-790。重量物。重量物时预热温度度760 时500-760 需要需要缓慢加慢加热。而且高。而且高碳含量的含量的马氏体氏体414、431、420等也需要等也需要预热处理。理。三、三、马氏体不氏体不锈钢热处理理2024/5/18281.析出硬化不析出硬化不锈钢热处理目的理目的析出硬化不析出硬化不锈钢具有近似具有近似奥氏体体不氏体体不锈钢的耐腐的耐腐蚀性，又具有性，又具有类同于同于马氏体不氏体不锈钢可通可通过热处理方法理方法调整机械性能的特征。整机械性能的特征。析出硬化不析出硬化不锈钢强度适量的添加元素强度适量的添加元素(Al、Cu、Mo、W、Co、Ti、Nb、N、B等等)，这些元素的化合物的析出的些元素的化合物的析出的热处理因元素理因元素的的种类和含量有所差和含量有所差别。四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理2024/5/18292.析出硬化不析出硬化不锈钢热处理理理理论基基础(1)分分类常用的析出硬化不常用的析出硬化不锈钢常冠以常冠以“PH”标志，析出硬化不志，析出硬化不锈钢四四个种类：1)马氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢：0Cr17Ni4Cu4Nb(PH17-4，630)是典型是典型钢号，主要的析出硬化元素是，主要的析出硬化元素是铜、铌、铝等。等。2)半半奥氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢：0Cr17Ni7Al是典型是典型钢号，以，以Al或或Mo作作为析出硬化元素。析出硬化元素。3)奥氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢：主要依靠第二相析出使材料得到硬化，含：主要依靠第二相析出使材料得到硬化，含有大量的有大量的铝、铌、磷、磷、钼等析出硬化元素。无磁性，强化效果低于等析出硬化元素。无磁性，强化效果低于马氏体型和半氏体型和半奥氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢。4)奥氏体氏体-铁素体型析出硬化不素体型析出硬化不锈钢：较多的加入了硅、多的加入了硅、钼元素。元素。四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理2024/5/18302.析出硬化不析出硬化不锈钢热处理理理理论基基础(2)析出硬化析出硬化1)析出硬化不析出硬化不锈钢强化主要是依靠第二相强化主要是依靠第二相从基体基体组织中沉淀析中沉淀析出出实现的，强化是依靠沉沉相在基体中造成的的，强化是依靠沉沉相在基体中造成的应力力场，应力力场和和运动位位错之之间的交互作用。的交互作用。2)析出硬化不析出硬化不锈钢热处理主要理主要两个过程：程：获得得稳定的基体定的基体组织和第二相析出。和第二相析出。3)析出硬化不析出硬化不锈钢热处理方式：固溶理方式：固溶处理理(A处理理)、调整整处理理(T处理理)、冷、冷变形形处理（理（C处理）、冷理）、冷处理（理（R处理）、理）、时效效处理理(H处理理)和均和均匀化化处理以及理以及焊后后热处理。理。四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理2024/5/18313.析出硬化不析出硬化不锈钢热处理工理工艺(1)马氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢热处理理马氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢热处理一般含有理一般含有固溶固溶处理理和和时效效处理理。以。以PH17-4为例子例子PH17-4四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理2024/5/18323.析出硬化不析出硬化不锈钢热处理工理工艺(1)马氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢热处理理PH17-4四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理2024/5/18333.析出硬化不析出硬化不锈钢热处理工理工艺(1)马氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢热处理理四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理2024/5/18343.析出硬化不析出硬化不锈钢热处理工理工艺(1)马氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢热处理理四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理2024/5/18353.析出硬化不析出硬化不锈钢热处理工理工艺(1)马氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢热处理理四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理2024/5/18363.析出硬化不析出硬化不锈钢热处理工理工艺(1)马氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢热处理理四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理2024/5/18373.析出硬化不析出硬化不锈钢热处理工理工艺(2)半半奥氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢热处理理半半奥氏体析出硬化不氏体析出硬化不锈钢热处理常包含理常包含调整整处理、冷理、冷变形形处理理和和冷冷处理理。以。以PH17-7为例。例。四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理2024/5/18383.析出硬化不析出硬化不锈钢热处理工理工艺(2)半半奥氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢热处理理四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理2024/5/18393.析出硬化不析出硬化不锈钢热处理工理工艺(2)半半奥氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢热处理理处理理条件件机械性机械性质ATTH950TH1050CCH900 RH950抗拉强度抗拉强度kgf/mm291.4101.9141.6140.6151175.7161.8降伏强度降伏强度kgf/mm22870.3140.6130130168.7152.0伸伸长率率%39.09.06.09.0-7.2洛氏硬度洛氏硬度B85C31C43C43C43C49C46PH17-7常温机械性质四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理2024/5/1840(2)半半奥氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢热处理理处理理条件件机械性机械性质20150 260 320 370 430 480 TH950TH1050CH900抗拉强度抗拉强度 kgf/mm213912718413712117412811416012110136117105-14589.5152.0128TH950TH1050CH9000.2%降伏强度降伏强度kgf/mm212610517212010216412096.315011493.014210789.0-12378.571.7100TH950TH1050CH900伸伸长率率%11.511.55.05.08.54.04.06.03.05.06.03.06.0-6.05.06.06.0TH950TH1050CH900破坏强度破坏强度1000hkgf/mm2-11311111597.085.812670.363.351.340.036.625.3TH950TH1050CH900破坏伸破坏伸长率率1000h%-7.017.08.03.024.09.05.023.09.021.040.012.0TH950TH1050CH900潜潜变强度强度1%1000hkgf/mm2-10194.914494.973.810535.242.2-16.2-PH17-7高高温性性质四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理2024/5/18413.析出硬化不析出硬化不锈钢热处理工理工艺(2)半半奥氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢热处理理四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理2024/5/18423.析出硬化不析出硬化不锈钢热处理工理工艺(3)奥氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢热处理理奥氏体型析出硬化不氏体型析出硬化不锈钢热处理主要是理主要是固溶固溶处理理并冷加工后冷加工后时效效处理理，以以PH7-14CuMo为例。例。固溶加固溶加热温度：度：1120-1220，水冷。，水冷。冷拔冷拔丝后后时效效温度：度：730，水冷。，水冷。四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理2024/5/18433.析出硬化不析出硬化不锈钢热处理工理工艺(4)奥氏体氏体-铁素体型析出硬化不素体型析出硬化不锈钢热处理理奥氏体氏体-铁素体型析出硬化不素体型析出硬化不锈钢中，析出硬化元素充分溶解于其中的中，析出硬化元素充分溶解于其中的铁素体，素体，时效效时从铁素体相中析出使材料强化。以素体相中析出使材料强化。以V2B为例。例。固溶加固溶加热温度：度：1100左右，水冷。左右，水冷。时效效温度：度：500左右。左右。四、析出硬化不四、析出硬化不锈钢热处理理汇报结束谢谢大家!请各位批评指正