风力发电及双馈电机控制系统

风力发电及双馈电机控制系统Revised at 2 pm on December 25, 2020.风力发电及双馈电机控制系统摘要：文章首先指出了风力发电技术的巨大潜能。然后分析了风力发电的发展现状和趋势，由分析可知风力发 电在未来具有广阔的前景，但是同样存在较大的技术挑战。接着根据风力发电系统技术向变速恒频发展的趋势比较 了现有的鼠笼型感应电机、电励磁同步电机、永磁同步电机、双馈感应电机和无刷双馈电机几种变速恒频风力发电 机组，从比较中总结了双馈发电机的优势。之后将重点放在目前应用较广的双馈感应电机主要控制问题研究现状分 析。对双馈风力发电机组的最大风能跟踪问题、同步并网控制问题、转矩和功率控制问题以及低电压穿越问题研究 情况进行了详细分析。最后分析了比双馈感应电机更加可靠但是目前技术尚未成熟的无刷双馈电机的控制方法的国 内外研究现状。关键词：风力发电；变速恒频；双馈感应电机；无刷双馈电机0引言全球的可利用的风能约为2X107MW，比地球上可开发的水能总量大10倍，相当于 1000一10000座100万瓦量级的原子能发电站。我国的风能资源比较丰富，全国可利用 的风能资源为亿kW,风能丰富地区的风能密度为200300W/m2，有效风力出现时间 概率为70%左右，风速大于而s的全年累计时数在50007000h1 。风能作为一种清洁 的新能源,已经成为了具有广阔应用前景的发电方式之。与其它些新能源相比, 风能的投资建设回报周期相对较短。与核能相比风能更加安全,与水力发电相比风力 发电具有更大的开发潜能,与光伏发电相比风力发电的成本更低。经过多年的发展随 着风力发电技术的进步产业化水平的提高风力发电产业已经逐渐成熟,使得风力发电 技术有了大规模和商业化发展的巨大潜能2。1风力发电的发展现状和趋势持续增长的能源需求和化石能源消耗对环境的恶劣影响引起了全球范围内风能发 电迅速增长。据全球风能理事会(GWEC )统计数据显示世界累计安装的风电机组容量 从2001年的24GW增加到2014年的370GW，到2018年估计会正增长到596GW。亚 洲连续17年成为全球最大的风电市场，2014年新增容量26GW。其中中国始终引领亚洲的发展，2014年新增容量23GW，累计安装容量达到114GW，风电装机容量为世 界之最2。但是由于风能来源于空气的流动，空气密度小，导致风能量密度较低，另一方面 气流变化频繁，风的脉动、日变化、季节变化等都十分明显，波动很大，具有季节 性、随机性等特点存在，仍有待研究先进的风力发电机技术使得未来的风力发电系统 比需要目前的技术更有效率，更健壮且成本更低3。为提高风力发电效率、降低成本、改善电能质量、减少噪声、实现稳定可靠运 行，风电技术正朝着大容量、低成本、高效率、长寿命、变转速、直驱化、无刷化、 智能化以及微风发电等方向发展。风电系统的主要发展趋势为：风电机组由定桨矩 失速型向变桨矩和变速恒频型发展；电机馈型由单馈型向双馈型发展；传动技术 由有齿轮箱向无齿轮箱(直驱型、半直驱型)发展；电机电刷由有刷型向无刷型发 展；励磁方式由电励磁向永磁方向发展；新型电机在风电系统中的应用由少品种 向多品种发展；单机容量由小向大发展；(电机品种由单一型向大、中、小型风机 系统并列发展；运行方式由独立运行向并网大型化与离网分散化互补运行发展；(10) 风电成本由高向低发展；(11)电机控制算法由传统控制向智能控制发展；02电机控制算 法由传统控制向智能控制发展4。2变速恒频风力发电及双馈电机的优势早期的并网风力发电机组输出电压和频率受电网约束，其转速基本不变，属于恒 速恒频发电方式。恒速恒频风力发电机组只有在某一特定风速下才能达到最高运行效 率，当风速改变时风力机就会偏离最佳运行点，导致风能转换效率下降，而且由于转 速固定，风速的波动将会对叶片、齿轮箱和传动轴等机械设备造成冲击应力，缩短机 械设备的寿命。另外，鼠笼式感应电机输出的电能质量比较差，功率因数比较低，而 且当无穷大电网的假定不存在时，每一台风力机的运行状态调整都会对局部电网产生 很大的影响，风速和风向的随机性和不稳定性都会导致发电机的输出电压、频率和功 率发生变化。鉴于恒速恒频风力发电机组存在的各种问题，变速恒频风力发电机组越 来越受到广泛的重视。变速恒频风力发电机组可以提高风能转换效率，消除传动链中 的机械应力，改善输出电能质量和功率因数，而且在必要时能向电网提供电压和频率 支撑，这对于电网中风电所占比重日益增加的发展趋势而言，显得非常重要5-8。目前变速恒频风力发电机组主要有以下几种类型：基于笼型感应电机的采用全功 率变换器的齿轮箱增速型；基于永磁同步电机的采用全功率变换器的直驱型；基于双 馈感应电机的采用滑差功率变换器的齿轮箱增速型；基于无刷双馈电机的采用滑差功 率变换器的齿轮箱增速型9。基于笼型感应电机的风力发电机组基于笼型感应电机的变速恒频风力发电机组由风力机、齿轮箱、发电机、整流器 和逆变器构成，如图 1所示。风力机经过齿轮箱增速后与笼型感应电机的转子联接， 发电机的定子绕组通过全功率的交直交变换器接入电网。整流器将发电机输出的变频 变压的交流电转换为直流电，再经逆变器转换为与电网同频同压的交流电，从而实现 变速恒频发电。通过调节逆变器输出电流的幅值和相位，可以控制风力发电机组输出 的有功功率和无功功率，并调节发电机的转速，使风力机在不同风速下始终处于最佳 运行点。这类风力发电机组的功率变换器安装在主电路中，其容量必须大于等于发电 机的容量，因此称为全功率变换器。由于大功率电力电子器件的价格较为昂贵，全功 率变换器增加了风力发电机组的成本。另外，为了实现低速的风力机与高速的发电机 的机械联接，需要使用增速齿轮箱。齿轮箱的存在也增加了风力发电机组的成本，并 且降低了可靠性与机械传动效率图1 基于笼型感应电机的变速恒频风力发电机组 基于电励磁的同步发电机组电励磁同步发电机变速恒频直驱风力发电系统如图2所示，电压源型逆变器的直流侧 提供电机转子绕组的励磁电流，发电机发出的是电压和频率都在变化的交流电，经整 流逆变后变成恒压恒频的电能输网。通过调节逆变装置的控制信号可以改变系统输出 的有功功率和无功功率，实时满足电网的功率需要。在变速恒频直驱风力发电机组 中，整流逆变装置的容量需要与发电机容量相等。图2 电励磁同步发电机直驱风力发电系统采取直驱方式，发电机运行在低速状态，其电磁转矩相对较大，同时发电机极对 数较多，意味着发电机的体积也较大。但由于省去了齿轮箱，系统的效率和可靠性都 得到了提高。变换器为全功率变换器，在整个调速范围能使并网电流平滑，具有噪声 低、电网电压闪变小及功率因数高等优点。该系统主要缺点是系统成本较高，功率变 换器损耗较大。基于永磁同步电机的风力发电机组永磁同步发电机变速恒频直驱风力发电系统结构如图3所示，它采用的电机是永磁 发电机，无需外加励磁装置，减少了励磁损耗；同时它无需电刷与滑环，因此具有效 率高、寿命长、免维护等优点。在定子侧采用全功率变换器，实现变速恒频控制。系 统省去了齿轮箱，这样可大大减小系统运行噪声，提高效率和可靠性，降低维护成 本。所以，尽管直接驱动会使永磁发电机的转速很低，导致发电机体积很大，成本较 高，但其运行维护成本却得到了降低。采用直接驱动永磁发电机具有传动系统简单、 效率高以及控制鲁棒性好等优点，因此具有越来越大的吸引力。目前已有多家公司可 以提供商业化的多极永磁风力发电机系统，如Enercon, WinWind等公司。该系统的主 要缺点是永磁材料价格较高，且在高温下易被去磁，功率变换器容量与发电机容量相 同，变换器成本较高。图3 永磁同步发电机直驱风力发电系统 基于双馈感应电机的风力发电机组由双馈异步发电机(Doubly fed induction generator, DFIG)构成的变速恒频控制 方案是在转子电路实现的，如图4所示。流过转子回路的功率是双馈发电机的转速运行 范围所决定的转差功率，该转差功率仅为定子额定功率的一小部分。一般来说，转差 率为同步速附近30左右，因此，与转子绕组相连的励磁变换器的容量也仅为发电机 容量的30左右，这大大降低了变换器的体积和重量。采用双馈发电方式，突破了机 电系统必须严格同步运行的传统观念，使原动机转速不受发电机输出频率限制，而发 电机输出电压和电流的频率、幅值和相位也不受转子速度和瞬时位置的影响，变机电 系统之间的刚性连接为柔性连接。图4 双馈式变速恒频风力发电机系统相对于绕线式发电机，双馈发电机的转子能量没有被消耗掉，而是可以通过变换 器在发电机转子与电网之间双向流通。变换器可以提供无功补偿，平滑并网电流。正 是DFIG具有上述优点，目前大多数大可变速风力发电系统都采用这种方式，例如Ves 一tas，Gamesa，GE，Nordex等公司都有此类产品。但其控制系统也相对复杂，尤其 是双向变换器的DFIG励磁控制技术和双向并网发电控制技术，对于DFIG系统而言， 是至关重要的难点之一。双馈发电机系统具有的缺点：存在多级齿轮箱及滑环、电刷，不可避免地带来摩 擦损耗，增大了维护量及噪声等10。基于无刷双馈电机的风力发电机组上述双馈感应电机实际上是一种交流励磁的绕线式感应电机，其转子绕组需通过 电刷和滑环与功率变换器连接，为了解决电刷和滑环的磨损问题，国内外学者开始致 力于无刷双馈电机的研究。基于无刷双馈电机的变速恒频风力发电机组在整体框架上 与基于双馈感应电机的变速恒频风力发电机组非常相似，其区别主要在于发电机本身 的结构。无刷双馈电机的定子上有极对数不同且正交的两套绕组，分别称为功率绕组 和控制绕组，转子采用特殊设计的类鼠笼型结构或磁阻结构。无刷双馈电机的功率绕 组直接接入电网，用于传递大部分功率，其作用相当于双馈感应电机的定子绕组，控 制绕组由功率变换器励磁，只传递滑差功率，其作用相当于双馈感应电机的转子绕 组。与双馈感应电机不同的是，无刷双馈电机的功率绕组和控制绕组在理论上没有直 接的电磁联系，它们需通过转子实现耦合。无刷双馈电机具有双馈感应电机的所有优点，而且消除了滑环和电刷，可靠性更 高，在理论上具有更好的应用前景。然而，为了在定子上同时嵌套两套绕组且相互间 不能有直接的电磁耦合，使电机设计和加工制作的难度大大增加。此外，由于控制绕 组、功率绕组和转子绕组的电流频率各不相同，因而存在效率与谐波等问题。由于无 刷双馈电机目前尚处于实验室研究阶段，功率等级较低，且未实现产品化和规模化生 产，目前的主流大功率变速恒频风力发电机组主要使用双馈感应电机。 3双馈感应风力发电机组主要控制问题研究现状基于双馈电机的变速恒频风力发电机组，具有以下优点：可独立调节电磁转矩和 无功功率、可实现最大风能捕获、传动链机械应力小、输出电能质量高、能向电网提 供必要的电压和频率支撑。与其他变速恒频风力发电机组相比，其功率变换器只需传 递滑差功率，从而降低了风力发电机组的成本。因此，双馈电机在风力发电领域得到 了广泛的应用11。国内外许多学者对双馈感应风力发电机组的控制进行了多方面的深入研究，主要 包括：最大风能捕获控制；额定风速以上的恒功率控制；同步并网控制；功率解耦、 直接转矩和直接功率控制；低电压穿越控制；电网电压不平衡工况下的控制等。 最大风能捕获与恒功率控制由于风能的能量密度低，是否能最大程度地将风能转换为电能的问题也就是系统 是否能实现对风力发电机组的最大功率点进行跟踪控制的问题是我们需要重点研究的 问题。如图5所示变速恒频风力发电机组在正常运行时根据风速的不同有三种典型的运行 状态，即恒功率系数、恒转速和恒功率12。当风速高于切入风速时，风力发电机组 开始启动，首先进入恒功率系数运行状态，即图5中的区域I。风力机的转速跟随风速 变化，以维持运行于最佳功率系数，从而实现最大风能捕获。在这个区域内，风力机 的转速与风速呈线性关系，其输出功率随风速的增大而增大。图5风力发电机组的三个运行状态由于机械结构的强度限制，风力发电机组存在转速极限。当风速增加到一定程度 时，风力机的转速达到极限，便进入恒转速运行状态，即图5所示的区域II。在这个区 域内，由于风力机的转速恒定，其功率系数随风速的增大而减小，但风力发电机组的 输出功率仍然随风速的增大而增大。由于电气负荷的容量限制，风力发电机组存在功 率极限。当风速超过额定风速时，风力机输出功率达到极限，进入恒功率运行状态， 即图5中的区域III。在这个区域内，通过调节桨距角或者转子速度，以限制风力机捕获 的风能，使其输出功率维持在额定值如图6所示，在不同的风速下风力机捕获最大功率时所对应的转速不同。因此，在 区域I中风力发电机组的控制目标是根据风速调节风力机转速，使风力机始终运行于图6中由不同风速下的最大功率点连成的虚线上，以实现最大风能捕获13，14。图6 不同风速下风力机捕获功率与转子速度的关系为了提高风力发电机组的运行效率，国内外学者对最大风能捕获控制进行了深入 的研究，提出了多种控制方法。文献15， 16采用基于叶尖速比的控制方法，根据当 前测量的风速调整风力机的转速，使其维持在最佳叶尖速比。在实际的风力发电机组 中，测风仪不是安装在风力机叶片的旋转平面上，而是安装在旋转平面后面的机舱 上，因此无法准确的测得流过叶片旋转平面的风速，影响了最大风能捕获控制的效 果。文献17一19将爬山法应用于最大风能捕获控制。爬山法是基于实时测量的风力机转速和输出功率进行控制的。控制器对风力机转速控制指令施加某一方向的转速扰动，观测风力机输出功率的变化趋势，若输出功率增加，则维持转速扰动的方向不 变，反之，若输出功率减小，则改变转速扰动的方向，从而自动寻找到最大功率点。 爬山法的优点是不需测量风速，但是其所施加的转速扰动会导致风力机转速产生较大 的波动，此外，在风速快速变化时，控制步长的选择会对跟踪精度产生影响。文献20一22提出基于最佳功率给定的最大风能捕获控制方法。假定当前风速为10米/秒，风力机初始转速等于图6中B点的转速，控制器根据风力机最佳功率曲线和转 速，计算出发电机输出电功率的参考值等于B点的功率，此时风力机实际捕获的机械 功率等于C点的功率。由于风力机捕获的机械功率高于发电机输出的电功率，风力机 旋转速度增加，在风力机的转速改变后，控制器根据最佳功率曲线和当前转速计算出 新的输出电功率参考值。按照上面分析，风力机输出的电功率将沿着图6中的虚线BA 变化，而捕获的机械功率将沿着曲线CA变化，最终电功率和机械功率将在A点处取得 平衡，风力机的转速不再改变，运行于最大功率输出点A,从而实现最大风能捕获。 同理也可分析风速为8米/秒，初始状态处于A点时，从A点到B点的逆调节过程。基于最佳功率给定的最大风能捕获控制方法只需测量风力机转速，无需测量风 速，而且在稳态和动态下都可以很好的实现风力机的最大风能跟踪。由于风力发电机组机械结构的强度限制，当风速增加到一定程度时，风力机的运 行状态将进入图5中区域II的恒转速运行。文献23对其进行了专门的研究。文献23指 出当风力机运行在恒速阶段时，叶片划过非均匀的风场会造成传动链转矩振荡，因此 控制器必须能够消除传动链转矩振荡并减小传动链的动态负载和闪变，以减小发电成 本和提高电能质量，并在此基础上设计了双馈感应风力发电机组的双环鲁棒控制算 法，其中内环用于控制电磁转矩，外环采用离散极点配置和灵敏度修正函数的方法， 在将旋转速度维持在额定值的同时减小电磁转矩振荡。由于风力发电机组电气负荷的容量限制，当风速高于额定风速时，风力机的运行 状态将进入图5中区域III的恒功率运行。在区域III中，通过变桨距或失速效应减少风力 机所捕获的风能，主要有三种气动功率调节方式：定桨距失速、变桨距和主动失速。 定桨距失速控制是指风轮的桨叶与轮毅刚性联接，通过翼型自身的失速效应限制风能 捕获；变桨距控制是指根据风速改变风轮叶片的桨距角，通过增大桨距角的方式减少 风能捕获；主动失速是前两种功率调节方式的组合，风速增大时通过减小桨距角使叶 片失速程度加深以减少风能捕获。风力发电机组恒功率控制所面对的是一个大范围扰动的强非线性对象，其工作点 随风速的变化而大范围变化，一般的线性控制器不能满足要求，需要非线性控制方 法。文献24根据恒速变桨距主动失速型风力机仿射非线性模型，基于微分几何理论 设计了恒速风力机的全局精确线性化控制器，在额定功率以上调节桨距角，将输出功 率维持在额定值。文献25从空气动力学角度出发，分析了通过降低风力机转速以实 现变速定桨距风力机额定风速以上恒功率控制的原理，通过微分几何反馈线性化变 换，将风力机的非线性模型全局精确线性化，并在此基础上设计了恒功率控制器。为 了改进恒功率运行区域内的控制效果，文献26基于自抗扰控制理论设计了变速变桨 距风力机的变桨距控制器，通过扩张状态观测器观测外部扰动并加以前馈补偿以提高 系统的鲁棒性，同时配置了非线性状态误差反馈控制率以提高系统的响应速度和改善 动态性能。同步并网控制风电场并网是大规模开发利用风能的最经济有效的方式之一，一般由几十台至上 千台机组构成，容量可达几兆瓦到几百兆瓦。风电场容量的增加及风电的不确定性和 易变性的特点，使得风电接入电网后对电网的供电质量，如电压、谐波与闪变、频率 及稳定性都会产生影响。因此，风电并网技术越来越受到关注和重视。实现风力发电 机组的无冲击并网，不仅能有效的保护发电机、功率变换器和传动机构等部件，而且 对于电力系统的安全稳定运行也具有至关重要的作用。无冲击并网的控制目标是调节 并网前发电机定子电压跟踪电网电压，使其具有相同的幅值、频率和相位，从而避免 并网时刻的电流冲击。目前双馈感应电机的并网控制主要包括空载并网、负载并网和 孤岛并网三种方式。空载并网方式中，发电机定子在并网前不带负载，因此发电机无法参与能量与转 速的控制，转子速度仅仅由风力机决定，这种并网方式的优点是系统结构简单。负载 并网方式中，发电机定子并网前带独立电阻负载，通过改变负载的大小，可以调节发 电机的输出能量，使其与风力机配合实现对能量与转速的控制，这种并网方式降低了 对风力机调速能力的要求，但是增加了系统的复杂性。孤岛并网方式分为三个阶段： 第一阶段为励磁阶段，电网通过预充电回路向交直交变换器的直流电容充电，充电完 成后转子侧变换器向双馈感应电机输出励磁电流，使定子电压达到额定值；第二阶段 为孤岛运行阶段，网侧变换器开始工作，通过调节定子绕组与直流电容之间的能量传 递，将电容电压提升到所需的值，该阶段中能量在转子侧变换器、双馈感应电机和网 侧变换器之间循环流动，形成“孤岛”；第三阶段为并网阶段，在孤岛阶段中通过转子 侧变换器的控制，双馈感应电机的定子电压获得与电网电压相同的幅值、频率和相 位，符合并网条件，因此在该阶段中可实现双馈感应电机的无冲击并网27。上述三种并网方式中，空载并网使用的设备最少，而且并网前发电机定子电流为 零，有利于模型降阶与控制算法简化，因此目前的并网控制研究主要针对空载并网 28，29。为解决传统矢量控制方法依赖电机精确参数的问题，文献30将自抗扰控制与矢 量控制相结合，设计了双馈感应电机并网控制方法，在保留矢量控制优良性能的基础 上，提高了系统的鲁棒性。通过对PI矢量控制和自抗扰控制进行仿真对比，证明提出 的自抗扰控制算法对模型不确定性和外部扰动具有较强的鲁棒性。文献31将直接转矩控制算法的思想应用于双馈感应电机的同步并网控制。如图1-12所示，基于直接转矩控制的同步并网控制器采用与直接转矩控制相同的开关表，但 更换了外部参考指令。转子磁链由滞环控制器调节，滞环控制器外部有两个控制器分 别调节定子电压的幅值和频率，频率控制器的参考指令由外部的相位控制器产生，从 而实现对定子电压幅值、频率和相位的控制，使其满足并网条件。文献32提出直接虚拟转矩控制方法以实现双馈感应电机的同步并网控制，通过 调节发电机的转子磁通和作者自己定义的虚拟转矩，控制双馈感应电机的定子电压跟踪电网电压。该方法的优点在于：控制算法只需要测量电网电压、转子电流和转子位 置，简化了系统结构；由于没有使用PI控制器，解决了控制器参数调节和控制算法依赖电机精确参数的问题；并网控制和转矩控制使用相同的开关表，简化了控制算法。 转矩和功率控制双馈感应风力发电机组的电磁转矩（或有功功率）和无功功率可独立调节。通过对电 磁转矩（或有功功率）的调节，可以控制风力机的转速，使其在风速变化时始终工作于 最佳叶尖速比，以实现最大风能捕获；通过对无功功率的调节，可以满足电网的无功 功率需求，或降低发电机损耗。国内外许多学者对双馈感应电机的功率解耦控制进行了深入的研究，文献33设 计了基于定子磁链定向的功率解耦控制方法，文献 34设计了基于定子电压定向的功 率解耦控制方法，实现了对有功功率和无功功率的独立调节。定子磁链定向控制与定 子电压定向控制的区别主要在于与同步旋转坐标重合的是定子磁链矢量还是定子电压 矢量，其控制思想和控制器结构基本相同。由于矢量控制效果依赖电机的精确参数，文献35将直接转矩控制应用于双馈感 应电机。直接转矩控制具有动态响应快且不依赖电机参数等优点。然而，由于使用了 滞环控制，功率变换器的开关频率是变化的，而且会产生电流畸变，从而影响输出电 能质量。文献36在直接功率控制中引入空间矢量调制技术，提出了开关频率固定的 直接功率控制方法。由于空间矢量调制技术可以通过调制开关时序输出任意幅值和相 位的电压矢量，基于空间矢量调制的直接功率控制方法，不再使用传统直接转矩或直 接功率控制中的查表方式，而是在每个固定的时间周期内，根据定子磁链、转子位 置、功率参考值和实际值的偏差直接计算出功率变换器应输出的转子电压矢量，从而 使开关频率固定，改善了输出电能质量。在此基础上，文献37提出了基于转子磁 链、转子电流和电磁转矩的三种开关频率固定的直接功率控制策略。低电压穿越控制 根据文献38的分析，双馈感应电机对电网扰动非常敏感。当电网发生故障导致双 馈感应电机的定子电压跌落时，发电机定子绕组的电流急剧增加，从而在转子绕组上 感应出很大的电流，同时使直流电容电压快速上升，造成励磁变换器损坏。随着风电 装机容量在电网中所占比重的增加，风力发电机组与局部电网之间的相互影响也越来 越大，大规模的风力发电机组在电网故障时退出电网，将会引发更大的后继故障，危 及电网的安全稳定运行。风电并网新国标中，不仅要求风电机组具有无功电压调节能力，也要求具备低电 压穿越能力。低电压穿越技术是目前风力发电研究的热点问题之一。低电压穿越是指 在系统电压跌落时风电机组保持与电网并网的能力。目前双馈风力发电机组的低电压 穿越控制主要有三种思路：改进励磁控制策略、采用转子短路保护、增加电网侧串联 变换器。改进励磁控制策略的方法是在对双馈感应电机的模型进行深入分析的基础上，有 针对性的设计控制算法以限制电网电压骤降时发电机和变换器的过电压和过电流，在 维持风力发电机组并网运行的同时保护发电机和变换器。该方法不需要增加新的硬 件，但是由于受励磁变换器容量的限制，只适用于电网电压跌落程度不大的情况。文 献39指出电网电压跌落时双馈感应电机转子电流剧增是定子磁链的暂态直流分量造 成的，提出通过调节转子励磁电压，以生成与定子磁链暂态直流分量相反的转子电流 空间矢量及相应的漏磁场分量，利用转子漏磁场抵消定子磁链中的暂态直流分量，从 而实现双馈感应电机在电网故障下的不脱网运行。文献40指出传统的定子磁链定向 或定子电压定向矢量控制策略是基于电网电压幅值恒定的理想情况设计的，忽略了定 子磁链的暂态过程，因此在电网电压跌落时会产生转子电流冲击，提出在传统控制器 的基础上增加计及定子磁链暂态的补偿量，以削弱转子冲击电流的幅值，保护励磁变 换器。转子短路保护方法是在电网电压跌落时采用电阻短接转子绕组，以旁路转子侧变 换器，为转子浪涌电流提供通路，同时消耗多余的能量以加快故障电流的衰减，待电 网恢复后切除短接电阻，使转子侧变换器恢复正常工作，这种方法适用于电网电压跌 落较严重的情况。该方法的缺点是双馈感应电机的转子短路后以笼型感应电机的方式 运行，将从电网吸收大量的无功功率，进一步削弱电网的稳定性。因此，如果电压跌 落时间超过秒，必须断开短路电阻并控制双馈感应电机向电网输出无功功率。文献 41 提出将转子短路保护方法和的抵消暂态定子磁链相结合的方法，以缩短双馈感应电机 运行于笼型异步方式的时间，使其能尽快向电网提供无功支撑。短路保护装置只在电 压跌落瞬间接通，因为此时抵消定子磁链暂态所需的转子电流大大超过了变换器的容 量，当抵消定子磁链暂态所需的转子电流低于变换器容量时，立即切除短路电阻并令 转子侧变换器投入工作，以尽快消除暂态定子磁链的影响，并向电网输出无功功率。文献42提出在双馈感应风力发电机组原有交直交变换器拓扑的基础上，增加一 个额外的电网侧串联变换器以提高低电压穿越能力。新增变换器的主要功能是对故障 电压进行补偿，以维持双馈感应电机的定子磁链稳定，从而减小或消除定子电压突变 引发的暂态问题，并将多余的能量送入电网，防止直流母线过电压。该方法可实现零 电压穿越，其缺点是成本高、控制复杂。4 无刷双馈风力发电机控制方法的国内外研究现状无刷双馈电机取消了电刷和滑环，其可靠性要比双馈感应电机高很多。早期受电 力电子技术和控制技术的限制,使无刷双馈电机应用研究一直未取得较大突破。近二十 年来,伴随着电力电子器件的发展和控制技术的提高,国际上形成了对无刷双馈电机及其 控制系统的研究热潮。其中研究较为深入的高等院校和科研机构有：美国以 Wisconsin 大学、Ohio州立大学、Oregon州立大学为代表；英国以Cambridge大学为代表；澳大 利亚以Aalborg大学为代表。最近的代表性进展是：2009年，英国University of Cambridge 可再生能源实验室研制了世界首台 20kW 笼型转子结构无刷双馈风力发电机 为Whittle实验室供电；2010年，美国Ohio State University设计研制了一台200kW磁阻 转子结构无刷双馈发电机，测得的电机效率为 8898%； 2011 年，英国 University of Cambridge研制了一台250KW中速无刷双馈发电机。我国对无刷双馈电机的研究较 晚，90年代初期沈阳工业大学最早对磁阻式转子无刷双馈电机进行了重点研究，沈阳工 业大学获得了 1995年国家自然科学基金的资助，华中科技大学获得了 2003、 2012年国 家自然科学基金的资助，合肥工业大学获得了 2013年国家自然科学基金的资助。此外 获得省自然科学基金资助的有：西安交通大学，浙江大学，湖南大学，重庆大学等单位。 除了控制绕组在定子上而不是在转子上，无刷双馈发电机的变速恒频的控制方法与双 馈感应发电机相似。但是 BDFG 作为一种新型电机，定子绕组与转子绕组经过特殊设计， 有独特的运行机理。BDFG数学模型比异步电机和双馈电机复杂得多。人们对BDFM 的新型控制策略开展了卓有成效的研究，提出了 BDFM的自抗扰控制、无源性控制和 滑模变结构控制。下面具体介绍上述三种BDFM新型控制策略43。自抗扰控制自抗扰控制技术的核心是把系统的未建模动态和未知外扰作用归结为对系统的“总 扰动”而进行评估并给予补偿。采用的方法是充分运用特殊的“非线性”效应，构造自抗 扰控制器（以下简称ADRC）。ADRC由跟踪-微分器（以下简称TD）、扩张观测器（以 下简称ESO）和非线性状态误差反馈（以下简称NLSEF）三部分组成。其工作原理：首 先，用TD来对系统输入信号v（ t）进行快速无超调地跟踪，并对其给出广义各阶微分信 号；然后通过ESO对系统的状态和总扰动分别进行估计；将上述两种信号分别做差 得到的误差信号；最后，NLSEF根据误差信号获得控制量来补偿扰动分量（ t），进 而达到预期的控制目标。根据以上原理，文献44-45先后对应用于风力发电系统中的 BDFM 自抗扰功率解耦控制进行了研究。文献44将BDFM分为功率绕组子系统和控制绕组子系 统，并分别建立了各自同步坐标系下的数学模型，进而得出了 BDFM的功率解耦数学 模型。在此基础上，设计了 TD、ESO、NLSEF构成ADRC。仿真结果表明，该控制 策略能较好地实现BDFM的功率解耦控制。文献45则着眼整个风力发电机组的稳 态运行情况，对BDFM功率解耦控制进行了研究。仿真结果表明，此控制方法能根据 电网的实际需求调节机组的无功功率输出，成功实现了有功功率与无功功率的解耦控 制。文献46对电流型变频器供电的BD FM转矩、转速的自抗扰控制进行了研 究，通过仿真验证了该方法的有效性，实现了转速环和磁链环的准确解耦。考虑到实 际应用情况，ADRC适合于阶数较低（如小于3）的被控对象，当被控对象的阶数大于 3 时，得到一组满意的非线性函数及相应的参数比较困难； 同时计算量大，实时性变 差，导致控制周期变长，影响电机的控制性能。基于ADRC的BDFM控制策略研究 处于起步阶段，其理论分析和仿真研究尚不深入，尤其在控制器数整定及发电运行时 的并网控制方面需进一步研究。无源性控制无源性控制（以下简称PBC）着眼于系统的能量特性，首先配置系统能量耗散特性 方程中的无功分量，然后设计相应的控制器迫使系统总能量跟踪期望的能量函数，进 而使系统的状态变量渐进收敛至设定值，最终达到预期的控制目标。基于PBC方法， 文献47提出了一种新型转矩和转速控制结构，并设计了相应的非线性控制器。仿 真结果显示，新型控制器可以准确实现 BDFM 转矩、转速的跟踪控制，具有控制结构 简单、动态响应性能优良、鲁棒性好的优点。而且PBC方法比矢量控制方法减少了计 算量； 比直接转矩控制方法减小了转矩脉动。由于PBC基于能量的观点，是本质的非线性控制，能够全局稳定且无奇异点、鲁 棒性强，因此PBC适用范围广泛，例如电机低速或起动、系统参数发生变化及受到外 来扰动等情况48。目前针对感应电机控制策略的研究文献表明，在诸多控制策略 中无源性控制性能是非常好的。鉴于BDFM本身就是一种特殊的交流感应电机，且 PBC策略对机电系统具有广泛的适用性，因此对BDFM的无源性控制策略的研究将是 一个非常有价值的研究方向，值得深入研究。滑模变结构控制文献49对基于滑模变结构控制的BDFM有功功率和无功功率解耦控制进行了 研究。首先根据BDFM电压源dq轴数学模型得到状态方程，然后根据有功功率、无 功功率给定值P*、Q*选取滑模面s1= P-P* , s2 = Q-Q*，利用Lyapunov函数求得 相应有功功率、无功功率滑模控制律，进而对BDFM进行滑模变结构控制。仿真结果 表明，该方法能够成功实现风力发电中BDFM有功功率与无功功率的解耦控制，同时 实现风能的最大功率捕获，证明该控制器具有较强的鲁棒性。文献50针对BDFM 直接转矩控制系统磁链和转矩脉动大的问题，引入滑模变结构控制策略。以转矩和磁 链两个滑模控制器来代替传统直接转矩控制中的两个滞环控制器，进而应用指数趋近 率方法设计滑模控制器并由Lyapunov方法求得相应的滑模变结构控制律。仿真结果表 明，该控制策略能有效减小转矩脉动，改善定子磁链和电流波形，同时仍可保持直接 转矩控制固有的转矩快速响应的优点，提高系统的稳定性和鲁棒性。针对滑模变结构控制 BDFM 调速系统的抖振问题，文献51提出多输入高阶滑 模控制方法实现了 BDFM功率解耦控制，文献52则提出了基于自适应模糊方法的 滑模变结构控制策略。仿真结果表明，上述控制方法都能有效消除滑模变结构控制的 抖振，从而表明该方法的正确性及有效性。滑模变结构控制具有不依赖系统结构和参 数、整个设计过程思路清晰、易于实现等特点，在风力发电系统中已有成功应用 53。但是目前针对BDFM滑模变结构控制的理论分析和仿真研究还不够深入，且 相关实验验证尚未见报道。此外，滑模变结构控制策略本身也有控制律中存在不利抖 振、匹配条件局限等缺点8。因此，对BDFM的滑模变结构控制开展更深入的理 论分析、仿真研究和实验验证，以及如何更好地弥补上述缺点，是值得进一步深入研 究的问题。5 结论 文章首先分析了风力发电的发展现状和趋势，由分析可知风力发电在未来具有广阔 的前景，但是同样存在较大的技术挑战。然后根据风力发电系统技术向变速恒频发展 的趋势比较了现有的几种变速恒频风力发电机组，从比较中总结了双馈发电机的优 势。接着分析了目前应用较广的双馈感应电机主要控制问题研究现状，经过各国研究 者做出的许多努力这些控制问题在理论上和实践中都已经部分得到解决，但是仍然存 在很大的研究发展空间。最后分析了比双馈感应电机更加可靠但是目前技术尚未成熟 的无刷双馈电机的控制方法的国内外研究现状，虽然有许多的学者针对无刷双馈电机的提出了一些先进的非线性控制算法，并且进行了仿真验证，但是对这些控制算法的理论研究还不够深入，将这些应用于实际工程当中还需要更进一步的研究。参考文献1 叶昌林,风力发电的前景探讨,东方电气评论,11(3),1997,(9):181一 1852 Chen L, Ponta F L, Lago L I. 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