塔里木非常规井身结构及套管程序设计

塔里木油田非常规井身结构及套管程序二O O六年十月1. 塔里木现行井身结构及其缺陷1.1. 塔里木现行井身结构塔里木油田目前主要采用的井眼套管程序为：20X13 3/8X9 5/8X7X5这套井身结构在塔里木油田应用17年，能够满足台盆区的钻井生产需 要。这套结构具有套管规格标准、供货渠道通畅、工具及井口配备成熟、 使用方便等优点。1.2. 塔里木现行井身结构存在的缺陷总体来说，塔里木现行井身结构存在以下一些缺陷：（1）不利于应对复杂地层深井、超深井地质变化引发的复杂钻井工程 问题；（1）8 1/2（井眼）X7（套管）、6 （57/8）（井眼）X5（套管）环空间隙窄，固井质量差；（1） 套管强度偏低。1.2.1. 两层、三层井身结构存在的缺陷目前哈得地区普遍采用两层井身结构，这里以任选的哈得19井为例， 图给出了该井的井身结构设计图。三层井身结构主要在塔中地区采用，这里以任选的塔中82井为例，图 给出了该井的井身结构设计图。图哈得19井设计井身结构图塔中82井井身结构设计图上面给出的这种两层和三层的井身结构存在的一个突出问题是：8 1/2 裸眼井段长，一般4000米左右，最长达5200米，经常发生电测、阻卡、 下套管井漏、开泵不通、开泵不返、固井质量差等问题，2004年到现在此 类事故复杂25起，损失时间166天，具体统计情况见表。表2004年到现在塔里木探井d8 1/2井眼钻井复杂问题统计序 号井号完钻井深(m)裸眼段 长度(m)复杂(事故)类型损失 时间 (h)备注1轮南63卡钻2次462轮古39卡钻、钻具落井1665. 53轮古802钻具落井打捞4轮南621卡钻355塔中71下7套管遇阻，开泵不通6塔中122电测卡电缆417塔中621下7套管井漏失返8轮古381电测卡电缆749哈德117电测卡工具-顿钻-侧钻95410塔中70C原井开窗钻具断打捞14811轮古37两次钻具落井打捞10912轮南621传输电测仪器信号中断 卡钻701113轮古376310测井仪器帽落井 电缆磨损312914轮南6315778电测仪器卡，穿心打捞4215轮古3915891连续两次穿心打捞 固井施工井口不返浆7天13 小时16轮南3015496卡钻致使侧钻下套管中途井口不返浆 固井井口不返浆24天钻到井深米 卡钻，在米 处侧钻17轮古7井套管下到底开泵，井口返浆量由 大变小，逐渐不返，一级固井不返浆，二级固井返浆18塔中7746803880下套管中途井口返浆，固井施工 井口不返浆19塔中74下套管与固井过程间断漏失20塔中724918套管下到位，不能建立循环，一、 二级固井井口不返浆21塔中623套管下到位，不能建立循环，一、 二级固井井口不返浆22塔中2614350两次卡电测仪器，穿心打捞43，6223哈得1185200两次卡电测仪器，穿心打捞 卡钻回填侧钻64，42钻至4559 米，短起钻 至米卡钻， 在米处侧钻24哈得18套管下到底，无法建立循环，一、 二级固井井口不反浆25哈得18C5538电测仪器部件落井套管下到位，无法建立循环，一 级固井井口不返浆，二级固井井 口返未打捞1.2.2. 四层井身结构存在的缺陷目前采用的4层套管程序为：13 3/8X9 5/8X7X5英买力地区的井普遍采用这种井身结构。这里以任选的英买36井为例图给出了该井的井身结构设计图。这种井身结构存在的问题是：9 7/8套管封盐层，强度不够，若采用10 3/4套管环空间隙小，下套管风险大。1.2.3. 五层井身结构存在的缺陷目前采用的5层套管程序为：20X13 3/8X9 5/8X7X5 这种井身结构普遍用于山前预探井和评价井，如却勒6井、博孜1井 这里给出却勒6井的井身结构设计图，见图。图却勒6井井身结构设计图这种井身结构存在的问题是：（1）、由于地层岩性、层位、深度及压力预测不准，难以封隔多套复 杂地层，造成在同一裸眼段应对多种复杂情况，钻井事故复杂时效高，甚 至不能钻达地质目的层；（2）、5 7/8井眼钻井窄压力窗口，油气水层环空压耗大，井底压力 平衡极难控制，溢漏严重；（3）、环空间隙小，固井质量差。1.2.4. 六层井身结构存在的缺陷目前采用的6层套管程序为：20X13 3/8X9 5/8X8 1/8X6 1/4X4 1/2这里给出六层套管设计的羊塔克502井的套管程序设计图，见图。 这种井身结构存在的问题是（1）、95/8套管内下81/8套管环空间隙太小，致使下套管速度慢 同时井底作用的回压大，极易压漏地层；（2）、8 1/2井眼需长段扩眼至9 1/2，才能下8 1/8套管，扩眼难 度大，时间长；（3）、环空间隙小，无法加工悬挂器，并且回接筒壁薄易变形。图羊塔克 502井井身结构设计图2. 塔里木新型井身结构及套管程序设计主要针对解决塔里木现有井身结构存在的缺陷，结合塔里木油田地质 情况特点，提出了新的井身结构系列。2.1. 两层套管新的两层套管结构为：井眼：12 1/4X8 1/2套管：9 5/8X5 1/2详细设计数据见表。2.2. 三层套管新的三层套管结构为：井眼：13 1/8X9 1/2X6 1/2套管：10 3/4X7 5/8 X 5详细设计数据见表。2.3. 四层套管新的四层套管结构为： 井眼：17 1/2X13 1/8X9 1/2X6 1/2套管：14 3/8X10 3/4X7 5/8 X 5 详细设计数据见表。2.4. 五层套管新的五层套管结构为：井眼：26X17 1/2 X 13 1/8 X 9 1/2X6 1/2套管：20X14 3/8X10 3/4(11 1/8) X7 3/4 X 5详细设计数据见表。2.5. 山前深井、超深井探井井身结构新的山前深井、超深井探井套管结构为：井眼：26X17 1/2X 13 1/8 X 9 1/2 X 6 5/8-7 1/2 X 5-51/2套管： 20X143/8 X 103/4(11 1/8)X8 X 61/4 X 41/2详细设计数据见表。表两层井身结构及套管程序方案套管 层次井眼(mm)本层预计 最大深度(m)套管规格(mm)钢级ksi接箍 外径 (mm)内径(mm)通径(mm)套管井 眼间隙(mm)套管强抗挤(MPa)内压(MPa)第一层(121/4)1200X(9 5/8)110第二层(8 1/2)5900X(5 1/2)110*对于表中所给5 1/2套管，不考虑钻井液浮力时，按照下深5900米计算，套管的抗拉安全系数为。表三层井身结构及套管程序方案套管 层次井眼(mm)本层预计 最大深度(m)套管规格(mm)钢级ksi接箍 外径 (mm)内径(mm)通径(mm)套管井 眼间隙(mm)抗挤(MPa)套管强内压(MPa)第一层(131/8)1200X(10 3/4)110第二层(9 1/2)5900X(7 5/8)110第三层(6 )6500X(5)110* 对于表中所给7 5/8套管，不考虑钻井液浮力时，按照下深5900米计算，套管的抗拉安全系数为。表四层井身结构及套管程序方案*表中浅绿色底纹对应的套管为非标套管，其强度均按照API公式计算。表五层井身结构及套管程序方案套管 层次井眼 (mm)本层预计 最大深度(m)套管规格(mm)钢级ksi接箍 外径 (mm)内径(mm)通径 (mm)套管井 眼间隙(mm)第一层(26)300508X(20)55抗挤(MPa)套管强内压(MPa)复合管柱计算，则10 3/4套管的抗拉安全系数为。* 这里之所以采用复合套管柱，是因为11 1/8套管的重量太大，单纯采用此套管时套管柱重量太大 *此值为API公式计算值，若按照高抗挤套管考虑，其挤毁强度可高于此值。表山前深井、超深井探井井身结构及套管程序方案套管 层次井眼 (mm)本层预计 最大深度(m)套管规格(mm)钢级ksi接箍 外径 (mm)内径(mm)通径 (mm)套管井 眼间隙(mm)第一层(26)300508X(20)55抗挤(MPa)套管强内压(MPa)第二层(17 1/2)3500X(14 3/8)110X(10 3/4)140第二层(13 1/8)5000X(11 1/8)(下段800m) +X140特殊间隙第四层（盐）(9 1/2)6300X（8）140208(镦粗)第五层(6 5/8 +71/2 )6500X13(6 1/4)140无接箍138141第六层127+(5+5 1/2 ”)7000X(4 1/2 )110无接箍1311273. 新型井身结构及套管程序方案与现行结构的对比图到图给出了新型井身结构与现行结构的对比。14 3/817 1/210 3/413 1/87 5/89 1/256 1/289 1/256 1/2202614 3/817 1/210 3/4(11 1/8)13 1/84. 设计总结 本次设计的非常用新型井身结构及套管程序与原方案相比，具有以下特 点：八、（1）套管尺寸与钻头尺寸做到了经济配合；（2）增加了井眼与套管的环空间隙，提高了下套管可靠性和固井作业效 率；（3）对原先六层井身结构中使用8 1/8套管的井段避免了扩眼作业，提 高了钻井效率；（4）将原先的无接箍8 1/8套管改造成了8镦粗接头套管，提高了下套 管作业效率。总体来说，使钻井成本有所下降。精心搜集整理，请按实际需求再行修改编辑，因文档各种差异排版需调整字体属性及大小