冷弯薄壁型钢结构檩条计算

第一节风荷载最大处檩条计算设计资料采用规范：门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS 102:2002冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002檩条间距为1m ；檩条的跨度为4.38m ；檩条截面采用：C-300*80*25*2.5-Q235 ；以下为截面的基本参数：A(cm 2)=9.73e(cm)=5.11|x(cm4)=703.76ix(cm)=8.5Wx(cm3)=63.98|y(cm 4)=68.66iy(cm)=2.66Wyi(cm3)=33.11Wy2(cm3)=12.65|t(cm4)=0.2028|w(cm6)=6351.05没有布置拉条；屋面的坡度角为36度；净截面折减系数为0.98 ；屋面板不能阻止檩条上翼缘的侧向失稳；能构造保证檩条下翼缘在风吸力下的稳定性；简图如下所示：荷载组合及荷载标准值考虑恒载工况（D）、活载工况（L1）、施工活载工况（L2）、风载工况（W） 强度验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4L11.35D+0.98L1 1.2D+1.4L2稳定验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4L11.2D+1.4L1+0.84W 1.2D+0.98L1+1.4W1.35D+0.98L1D+1.4W挠度验算时考虑以下荷载工况组合：D+L1D+W恒 面板自重：0.2kN/m自动考虑檩条自重；活载：屋面活载：0.5kN/m 2施工活载：作用于跨中点1kN风载：基本风压：5.46kN/m 2体型系数-1，风压高度变化系数1风振系数为1 ；风压综合调整系数1 ；风载标准值：-1 XI X1 X1 5.46=-5.46kN/m 2三. 验算结果一览验算项验算工况结果限值是否通过受弯强度1.2D+1.4L1149.265216.799 通过整稳1.2D+1.4L1153.278216.799 通过挠度D+W 17.305429.2 通过通过2轴长细比164.6622003轴长细比 四.受弯强度验算 最不利工况为:200通过51.52941.2D+1.4L1最不利截面位于，离开首端2190mm绕 3 轴弯矩：M3= 2.001kN m绕 2 轴弯矩：M2= 1.455kN m计算当前受力下有效截面：毛截面应力计算卫=2.001/63.98 沐 000-(1.455)/33.11 1000=-12.655N/mm 2 (上翼缘支 承边)02=2.001/63.98 沐 000+(1.455)/12.65 W00=146.279N/mm 2 (上翼缘卷 边 边)0=-(2.001)/63.98 1000-(1.455)/33.11 1 区 00=-75.217N/mm 2 (下翼缘 支 承边)0=-(2.001)/63.981000+(1.455)/12.65 W00=83.717N/mm 2 (下翼缘卷边边)计算上翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：01=-12.655N/mm 2非支承边应力：02=146.279N/mm 2较大的应力：0max=146.279N/mm 2较小的应力：0min=-12.655N/mm 2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数：书=Oin/ max =-12.655/146.279=-0.08651部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，-1时，k=1.15-0.22 书 +0.045 2 =1.15-0.22 -0.08651+0.045 0.08651 2=1.169计算下翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：01=-75.217N/mm 2非支承边应力：02=83.717N/mm 2荷载组合及荷载标准值较大的应力：。max=83.717N/mm 2较小的应力：omin=-75.217N/mm 2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数：书=M/ max=-75.217/83.717=-0.8985部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，-1时，k=1.15-0.22 书 +0.045 2=1.15-0.22 -0.8985+0.045 -0.89852=1.384 计算腹板板件受压稳定系数k第一点应力：d=-75.217N/mm2第二点应力：o2=-12.655N/mm2全部受拉，不计算板件受压稳定系数计算 (Ti构件受弯上翼缘 ci=146.279N/mm2下翼缘 ci=83.717N/mm2腹板 Oj=-12.655N/mm2计算上翼缘板件有效宽度E =220/75 X (1.169/1)=3.172E 1.1 故 k1=0.11+0.93/(3.172-0.05) 2=0.2054对于部分加劲板件，妇2.4或者邻接板件受拉，取吟=2.4书二 0.086511.1 故 妇=0.11+0.93/(3.451-0.05) 2=0.1904对于部分加劲板件，ki2.4或者邻接板件受拉，取ki=2.4书二 0.89850，故a =1.15 Bc=75/1-(-0.8985)=39.505p =(205 X 2.4 X 1.384/83.717=2.852 B/t=75/2.5=30ap =1.15X 2.852=3.28B/t 三 18a p 有效宽度 Be=39.505全板件有效计算腹板板件有效宽度全部受拉，全部板件有效。扣除失效板件，计算可知Wex=63.978cm 3Wey1=33.11cm 3Wey2=12.65cm3Ae=9.73cm 2考虑净截面折减：Wenx=62.699cm 3Weny1=32.448cm 3Weny2=12.397cm3Aen=9.535cm 231=2.001/62.699 X03-(1.455)/32.4481X3=-12.912N/mm 202=2.001/62.699 103+(1.455)/12.397103=149.265N/mm 2O 3=-(2.001)/62.699103-(1.455)/32.448103=-76.753N/mm 204=-(2.001)/62.699 103+(1.455)/12.397 103=85.424N/mm 2149.265 0.08651 2=1.169 计算下翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：01=-75.217N/mm 2非支承边应力：02=83.717N/mm 2较大的应力：0max=83.717N/mm 2较小的应力：0min=-75.217N/mm 2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数：书=Oin/ max =-75.217/83.717=-0.8985部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，-1时，k=1.15-0.22 书 +0.045 2=1.15-0.22 -0.8985+0.045 -0.8985 2=1.384计算腹板板件受压稳定系数k第一点应力：Oj=-75.217N/mm 2第二点应力：o2=-12.655N/mm 2全部受拉，不计算板件受压稳定系数计算0-1构件受弯上翼缘 0=146.279N/mm2下翼缘 01=83.717N/mm2腹板 0=-12.655N/mm 2计算上翼缘板件有效宽度E =220/75 X (1.169/1)=3.172E 1.1 故 0=0.11+0.93/(3.172-0.05)2=0.2054对于部分加劲板件，k24或者邻接板件受拉，取ki=24 书二 0.086511.1 故、=0.11+0.93/(3.451-0.05) 2=0.1904对于部分加劲板件，k2.4或者邻接板件受拉，取k1=2.4书二 0.8985220/10/164.662/164.662/63.98 1.37A(0.3395 2+0.9471) 0.5+0.3395) X(235/235)=1.001U=1.091-0.274/ 2=0.8172占=2.001/63.978/0.8172 103-(1.455)/33.1110A=-5.656N/mm 202=2.001/63.978/0.8172 103+(1.455)/12.65 103=153.278N/mm 2O 3=-(2.001)/63.978/0.8172103-(1.455)/33.11 10A=-82.216N/mm 2O=-(2.001)/63.978/0.8172 10A+(1.455)/12.65 103=76.718N/mm 2153.278 216.799,合格！六. 2轴挠度验算最不利工况为：D+W最不利截面位于，离开首端2190mm挠度限值为：4380/150=29.2mm 挠度为：17.305mm17.305 29.2，合格！七. 2轴长细比验算2 轴长细比为：4380/26.6=164.662164.662 200，合格!八. 3轴长细比验算3 轴长细比为：4380/85=51.52951.529 0.05709 2=1.138 计算下翼缘 板件受压稳定系数 k支承边应力：c1=-92.035N/mm2非支承边应力：o2=57.999N/mm 2较大的应力：omax=57.999N/mm 2较小的应力：omin=-92.035N/mm 2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数：书=加/ max=-92.035/57.999=-1.587在计算k时，当书+0.045 12=1.415 计算腹板板件受压稳定系数 k第一点应力：o1=-92.035N/mm 2第二点应力：o2=9.084N/mm 2较大的应力：omax=9.084N/mm 2较小的应力：omin=-92.035N/mm 2压应力分布不均匀系数：书=min/ max =-92.035/9.084=-10.132在计算k时，当书-1时，k=7.8-6.29 书 +9.78 2=7.8-6.29 -+9.78 12=23.87计算0*1构件受弯上翼缘 o1=159.117N/mm2下翼缘 01=57.999N/mm2腹板 1=9.084N/mm 2计算上翼缘板件有效宽度E =220/75 (1.138/23.87)=0.6404李 1.1，故 0=1/(0.6404) 0.5=1.25书=0.057090，故a =1.150.15 05709=1.141Bc=75p =(205 X 1.25 X 1.138/159.117=1.353B/t=75/2.5=30ap =1.141 X 1.353=1.54518 ap B/t 38 ,有效宽度 Be=(21.8 X545/30) 0.5-0.1 75=71.961 故扣除宽度为 Bd=75-71.961=3.039对部分加劲板件，书三0同时较大压应力位于非支承边，故扣除板件的中心位于 0.6*71.961+3.039/2=44.696mm 处计算下翼缘板件有效宽度E =220/75 X (1.415/23.87)=0.7142李 1.1，故 0=1/(0.7142)0.5=1.183书=1.5871.1 故、=0.11+0.93/(1.562-0.05) 2=0.517书=10.1320，故a =1.15Bc=220/1-(-10.132)=19.763p =(205X0.517X23.87/9.0804.5)=16.689B/t=220/2.5=88ap =1.15 X 16.689=19.192B/t 三 18 a p 有效宽度 Be=19.763全板件有效扣除失效板件，计算可知Wex=63.18cm3Wey1=32.899cm3Wey2=12.569cm3Ae=9.654cm 2考虑净截面折减:Wenx=61.917cm3Weny1 =32.24 1 cm 3Weny2=12.318cm3Aen=9.461cm2d=3.235/61.917 X03-(1.373)/32.241 1 X3=9.65N/mm 202=3.235/61.917 103+(1.373)/12.318103=163.729N/mm 2O 3=-(3.235)/61.917103-(1.373)/32.241103=-94.838N/mm 204=-(3.235)/61.917 103+(1.373)/12.318 103=59.241N/mm 2163.729 205,合格！五. 整稳验算最不利工况为：1.2D+1.4L1区段内最大内力为：绕 3 轴弯矩：M3= 3.235kN m绕 2 轴弯矩：M2= 1.373kN m计算当前受力下有效截面：毛截面应力计算01=3.235/63.98 X1000-（1.373）/33.11 1X000=9.084N/mm 2（上翼缘支承边）02=3.235/63.98 X1000+(1.373)/12.65 1 X000=159.117N/mm 2 (上翼缘卷边边）品=-(3.235)/63.98 1000-(1.373)/33.11 1 区 00=-92.035N/mm 2 (下翼缘支 承边)o4=-(3.235)/63.98 1000+(1.373)/12.65 W00=57.999N/mm 2 (下翼缘卷边边)计算上翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：c1=9.084N/mm2非支承边应力：o2=159.117N/mm2较大的应力：omax=159.117N/mm2较小的应力：omin=9.084N/mm 2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数：书=0.05709 2=1.138 计算下翼缘 板件受压稳定系数 k支承边应力：o1=-92.035N/mm2非支承边应力：o2=57.999N/mm 2较大的应力：omax=57.999N/mm 2较小的应力：omin=-92.035N/mm 2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数：书=min/ max=-92.035/57.999=-1.587在计算k时，当书+0.045 12=1.415 计算腹板板件受压稳定系数 k第一点应力：d=-92.035N/mm 2第二点应力：o2=9.084N/mm 2较大的应力：omax=9.084N/mm 2较小的应力：omin=-92.035N/mm 2压应力分布不均匀系数：书=min/ max=-92.035/9.084=-10.132在计算k时，当书-1时，k=7.8-6.29 书 +9.78 2=7.8-6.29 -1+9.78 Xi2=23.87计算(Ti构件受弯上翼缘 o1=159.117N/mm2下翼缘 Cr1=57.999N/mm 2腹板(fi=9.084N/mm 2计算上翼缘板件有效宽度E =220/75 X (1.138/23.87)=0.6404李 1.1,故 k1=1/(0.6404) .5=1.25书=0.057090,故a =1.150.15 X.05709=1.141Bc=75p =(205 X 1.25 X 1.138/159.117=1.353B/t=75/2.5=30ap =1.141 X 1.353=1.54518ap B/t 38,有效宽度 Be=(21.8 X545/30) 0.5-0.1 75=71.961 故扣除宽度为 Bd=75-71.961=3.039对部分加劲板件，书三0同时较大压应力位于非支承边，故扣除板件的中心位于 0.6*71.961+3.039/2=44.696mm 处计算下翼缘板件有效宽度E =220/75 X (1.415/23.87)=0.7142李 1.1，故 k1=1/(0.7142) .5=1.183书=1.5871.1 故 妇=0.11+0.93/(1.562-0.05) 2=0.517书=10.132220/10/196.241/196.241/63.98 1.37a(0.3395 2+1.024) 0.5+0.3395) X(235/235)=0.7234U=1.091-0.274/ 2=0.7122=3.235/63.18/0.7122 1 炉-(1.373)/32.899 103=30.146N/mm 202=3.235/63.18/0.7122 1 炉 +(1.373)/12.569 W3=181.143N/mm 2oS=-(3.235)/63.18/0.7122 10 沌(1.373)/32.899 10A=-113.63N/mm 20=-(3.235)/63.18/0.712210A+(1.373)/12.569 W3=37.367N/mm 2181.143 205，合格！六. 2轴挠度验算最不利工况为：D+W最不利截面位于，离开首端2610mm挠度限值为：5220/150=34.8mm挠度为：9.971mm9.971 34.8，合格！七. 2轴长细比验算2 轴长细比为：5220/26.6=196.241196.241 200，合格！八. 3轴长细比验算3 轴长细比为：5220/85=61.41261.412 200，合格！第三节主檩条计算.设计资料采用规范：门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS 102:2002钢结构设计规范GB 50017-2003檩条间距为5.2m；檩条的跨度为4.7m；檩条截面采用：BOX-220*140*4-Q235 ；以下为截面的基本参数：A(cm2)=28.16Ix(cm4)=1941.726ix(cm)=8.304Wx(cm3)=176.521Iy(cm4)=967.39iy(cm)=5.861Wy(cm3)=138.199跨度中等间距的布置4道次檩条可作为拉条；净截面折减系数为0.98 ;屋面板不能阻止檩条上翼缘的侧向失稳；能构造保证檩条下翼缘在风吸力下的 稳定性；简图如下所示：荷载组合及荷载标准值考虑恒载工况(D)、活载工况(L1)、施工活载工况(L2)、风载工况(W)；强 度验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4W1.35D+0.98L1 1.2D+1.4L2挠度验算时考虑以下荷载工)兄组合：D+L1D+W恒载：面板自重：0.3kN/m自动考虑檩条自重；活载：屋面活载：0.5kN/m施工活载：作用于跨中点1kN风载标准值：-1.75kN/m2 ；验算结果一览验算项验算工况结果限值是否通过受弯强度 1.2D+1.4W 140.36215通过挠度D+W 8.923.5通过2轴长细比-15.3553200通过3 轴长细比-54.192200通过四.受弯强度验算最不利工况为：1.2D+1.4W(T = 140.36 N/mm2w215,合格！五. 2轴挠度验算最不利工况为：D+W最不利截面位于，离开首端2250mm挠度限值为：4500/200=22.5mm厂绝时r *击寸于梁最常相对于梁端部小挠度为：8.9 mmDeflectnm (2-diiJ8.897S75rrm at 2235. Z3 mmPoiitive in -2 diiecliort8.9 23.5，合格！六. 2轴长细比验算2 轴长细比为：900/58.612=15.35515.355 200,合格！七. 3轴长细比验算3 轴长细比4500/83.038=54.192为：54.192 200,合格！第四章 墙面檩条系统受力计算第一节墙次檩条计算.设计资料采用规范：门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS 102:2002钢结构设计规范GB 50017-2003墙檩间距为1.15m；简支墙檩的跨度为5.5m截面采用：BOX-200*100*3-Q235 ；以下为截面的基本参数：A(cm2)=17.64Ix(cm 4)=947. 249ix(cm)=7.328Wx(cm3)=94.725Iy(cm4)=323.889iy(cm)=4.285Wy(cm3)=64.778没有布置拉条；净截面折减系数为0.98 ；墙檩截面开口 向上；墙檩不挂压型钢板;简图如下所示:荷载组合及荷载标准值考虑恒载工况(D)、风压力工况(W1)、风吸力工况(W2)强度验算和整稳验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4W1 1.2D+1.4W2 1.35D挠度验算时考虑以下荷载工况组合:D+W1D+W2风载：基本风压：2.7kN/m 2风吸力体型系数-1,风压力体型系数1,风压周度变化系数1风振系数为1;风吸力标准值：风压力标准值：三验算结果一览风压综合调整系数1 ；-1.7kN/m2；2.7kN/m2；验算项验算工况结果限值是否通过受弯强度1.2D+1.4W1 178.057215通过2轴受剪强度1.2D+1.4W2 12.1524125通过3轴受剪强度1.35D 0.945113125通过整稳1.2D+1.4W1183.913215通过2 轴挠度3 轴挠度D+W1 18.9628 36.6667D+W1 2.4717610通过通过2轴长细比140.024200通过3轴长细比-81.8782200通过四. 受弯强度验算最不利工况为: 最不利截面位 于，绕3轴弯矩： 16.437kN绕2轴弯矩： 计算82kN 截面塑性发展系数1.2D+1.4W1离开首端2750nnM3=M2=丫 2=1.05丫 3=1.05验算强度：考虑净截面折减：Wnx=92.83cm3Wny=63.482cm3An=17.287cm2(T 仁 16.437/92.83/1.05 X 103- (0.6282)/63.482/1.05 X 103=159.206N/mn2(T 2=16.437/92.83/1.05 X 103+(0.6282)/63.482/1.05 X 103=178.057N/mn?(T 3=-(16.437)/92.83/1.05 X 103- (0.6282)/63.482/1.05 X 103=-178.057N /nn2(T 4=-(16.437)/92.83/1.05 X 103+(0.6282)/63.482/1.05X 103=-159.206N/nn2178.057 215,合格！五. 2轴受剪强度验算最不利工况为：1.2D+1.4W2最不利截面位于尾端剪力：V= -11.954kNt =-11.954 X 57.777/0.6/947.249/10= -12.152N/mmP12.152 125,合格！六. 3轴受剪强度验算最不利工况为：1.35D最不利截面位于尾端剪力：V= -0.5141kNt =-0.5141 X35.727/0.6/323.889/10=-0.9451N/mm2 0.9451 125,合格！七. 整稳验算最不利工况为：1.2D+1.4W1区段内最大内力为:绕3轴弯矩：M3= 16.437kNm绕2轴弯矩：M2= 0.7068kNm计算u x:计算丫 ：截面塑性发展系数丫 2=1.05丫 3=1.05验算整稳：u b=1丫 y=1.05(T1=(16.437)/94.725/1(T2=(16.437)/94.725/1(T 3=-(16.437)/94.725/1183.913 215,合格!X 100-0(0.7068)/64.778/1.05X 1000+(0.7068)/64.778/1.05X 100-0(0.7068)/64.778/1.05X 1000+(0.7068)/64.778/1.05X 1000=163.131N/m2mX1000=183.913N/2mmX 1000-=183.913N/mm2X 100-01=63.131N/mm2八. 2轴挠度验算最不利工况为：D+W1最不利截面位于，离开首端2750mm挠度限值为:5500/150=36.667mm 挠度为：18.963mm18.963 36.667,合格！九. 3轴挠度验算最不利工况为：D+W1最不利截面位于，离开首端2750mm挠度限值为：5500/200=27.5mm且不大于10mm挠度为：2.472mm2.472 10,合格！十.2轴长细比验算2 轴长细比为：6000/42.85=140.024140.024 200,合格！十一 .3轴长细比验算3 轴长细比为：6000/73.28=81.87881.878 200,合格！筒支单跨梁力学模型第二节墙立柱计算弯矩图(M剪力图(V)1. 荷载计算：(1) 风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算q w：风荷载均布线荷载设计值(kN/m)W:风荷载设计值：2.3kN/m 2B:立柱分格宽：2.75mqw=W B=2.3 2.75 =5.29 kN/m(2) 地震荷载计算qEA：地震作用设计值(KN/m2):Gk：墙构件(包括面板和框)的平均自重：280N/m2垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值：均布水平地震作用标准值(kN/m )2q EAK垂直于墙平面的 q ea=5 a maxX GAk=5 0.040 280.000/1000 =0.056 kN/m/墙地震作用分项系数：1.3qEA=1.3 x qEAk=1.3 x 0.056=0.073 kN/m 2qE水平地震作用均布线作用设计值（矩形分布）qE=qEAX B=0.073 x 2.3=0.168 kN/m(3) 立柱弯矩：立柱的受力如图所示。计算跨度计算立柱Mw：风荷载作用下立柱弯矩(kN.m)qw：风荷载均布线荷载设计值：5.29(kN/m)H沁:立柱计算跨度：4.5mM w=qwX Hsjcg 2/8=5.29 x 4.5 78=13.39 kN mM E：地震作用下立柱弯矩(kNm):M=qX H/=0.168 x 4.5 2/8=0.425kN mM:幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm)采用S+0.5Se组合M=Mw+0.5 X Me=13.39+0.5 X 0.425=13.6kN m2. 选用立柱型材的截面特性:立柱型材号：BOX-220*140*4-Q235型材强度设计值：抗拉、抗压215.000N/mm抗剪125.0N/mn i型材弹性模量：e=2.10 X 105N/mm2X 轴惯性矩：Ix=1941.726cm4Y 轴惯性矩：I =967.39cm4y立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩：Wn=176.521cm3立柱型材净截面积：An=28.16cm2立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：LT=6.000mmx立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩：Ss=130.68cm3塑性发展系数：y =1.053. 墙立柱的强度计算：校核依据：N/A n+M/( yX W) f a=215.0N/mn2(拉弯构件)B：墙分格宽：2.3mG Ak:墙自重：280N/m2墙自重线荷载：G k=280X B/1000=280 X 2.3/1000=0.644kN/mN k：立柱受力：N k=Gk X L =0.644 X 4.5 =2.9kN立柱受力设计值:r G结构自重分项系数：1.2N=1.2 X Nk=1.2 X 2.9=3.48kNc :立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件)N:立柱受力设计值：3.48kNAn：立柱型材净截面面积：28.16cm 2M:立柱弯矩：13.6kN mWn：立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩：176.521cmY :塑性发展系数：1.05c =NX 10/An+MX 103/(1.05 X Wn)=3.48 X 10/28.16+13.6 X 103/(1.05 X 176.521)=74.61N/mm274.61N/mm2 f a=215.0N/mm 2立柱强度可以满足4. 幕墙立柱的刚度计算：校核依据：d f L/250df：立柱最大挠度Du：立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值:L:立柱计算跨度：4.5md f=5X qWX Hsjcg4 X 1000/ (384 X 2.1 X lx)=5X 5.29 X 45004/ (384 X 2.1 X 19417260)=6.93mmDu=U/(L X 1000)=6.93/(4.5 X1000)=0.001540.00154 1/250挠度可以满足要求!5. 立柱抗剪计算：校核依据：T maxW T =125.0N/mm2(1) Qwk:风荷载作用下剪力标准值(kN)Q wk=WA Hsjcg X B/2=2.3 X 4.5 X 2.3/2=11.9kN(2) Qw：风荷载作用下剪力设计值(kN)Q =1.4XQ k=1.4 X 11.9=16.66kN(3) QEk：地震作用下剪力标准值(kN)Q Ek=qEAkX H sjcg X B/2=0.056 X 4.5X 2.3/2=0.29kN(4) Qe：地震作用下剪力设计值(kN)QE=1.3XQEk=1.3 X 0.29=0.377kN(5) Q：立柱所受剪力：米用Q+0.5Q E组合Q=Q w+0.5X Qe=16.66+0.5 X 0.377=16.85kN(6) 立柱剪应力：T :立柱剪应力：Ss：立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩：130.68cm3立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：LT_x=6.000mmIx：立柱型材截面质性矩：1941.726cm4T =QX SsX 100/(Ix X LT_x)=16.85 X 130.68 X 100 心 941.726 X 6.000) =18.9N/mm2t =18.9N/mm2 125.0N/mm2立柱抗剪强度可以满足