宁波塔吊方案

塔吊基础方案（QTZ6010）QTZ6010设计有效桩长自然地坪标高2.48以下27米，桩直径800钻孔灌注桩，内配818、8200、14200加强筋，砼C30，4根桩，中距40004000，塔吊基础承台断面500050001300，内配20150双层双向，12300梅花型勾住上下层钢筋，砼C35，基础表面平整误差不超过3mm，预埋件根据塔吊要求预埋，复核尺寸。1、参数信息塔吊型号：QTZ6010，自重（包括压重）F1=615.00 KN最大起重荷载F2=60.00 KN，水平剪力F3=16.2KN塔吊倾覆力距M1=1395.00 KN.m，塔吊扭矩M2=260 KN.m，出厂已考虑风荷载影响，因此计算中无须考虑，塔身宽度B=1.6m，混凝土强度为C35，承台长度Lc或宽度Lb=5.0m，桩直径为d=0.8，桩间距a=4m，承台厚度Hc=1.3m，基础埋深D=0.00m，承台拉筋间距S=300mm，保护层厚度为50mm。2、塔吊基础承台顶面的坚向力与弯矩计算a、塔吊自重（包括压重）F1=615.00 KNb、塔吊最大起重荷载F2=60.00 KN 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2(F1+ F2)=1.2(615+60)=810 KN1.2静荷载安全系数3、矩形承台弯距的计算、桩顶竖向力的计算（依据建筑桩技术规范JGJ94-2008的第5.1.1条）。 F+G Mxyi Myxi Ni= n yi2 xi2其中n单桩个数，n=4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2(F1+ F2)=1.2(615+60)=810KN；G桩基承台的自重G=1.2（25BCBCHC ）=1.3255.05.01.2=975KNMx 、My承台底面的弯矩设计值（KN.m）；xi、yi单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离（m）；Ni单桩桩顶竖向力设计值（KN）；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：最大压力：N man=(810+975)/4+(1395+260)(4.01.414/2)/2(4.01.414/2) 2=446.3+292.6=738.9KNN min=446.3-292.6=153.7KN无须计算抗拔力、矩形承台弯矩的计算（依据建筑桩技术规范JGJ94-2008的第5.9.2条）。Mx1=Ni1yi My1=Ni1xi其中：Mx1、My1计算截面处X、Y方向的弯矩设计值（KN.m）；xi、yi单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离（m）；Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（KN），Ni1= Ni-G/n经过计算得到弯矩设计值：N=（810+975）/4+(1395+260)(4.0/2)/4(4.0/2)2 =446.3+206.9=653.2 KNMx1=My1=2(653.2-975/4)(1.5-0.80)=573.2KN.m 4、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第7.2条受弯构件承载力计算。 M as= a1fcbh02 =1-（1-2a3）0.5 s=1-/2 M As= sh0fy其中a1系数，当混凝土强度不超过C50时，a1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，a1取为0.94，期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度；fy钢筋受拉强度设计值，fy=310 N/mm2经过计算得as=573.2106/(1.0016.7500011502)=0.00303s=1-0.00303=0.99697Asx= Asy=573.2106/(0.996971250310)=1483 mm2根据计算，选20150双层双向。 5、矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范JGJ94-2008的第5.9.10条。根据第二步的计算方案可以得到X、Y方向桩对矩形承台的最大剪切力，考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：V=fcab0h0a=1.75/(+1)剪切系数，=0.20；fc混凝土轴心抗压强度设计值；fc=16.70 N/mm2；b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；h0承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=310 N/mm2；S箍筋的间距，S=300mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋（拉筋）。6、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范JGJ94-2008的第5.8.2条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=738.9 KN桩顶轴向压力设计值应满足的公式：0NfcA其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值；fc=16.70 N/mm2； A桩的截面面积，A=D2/4=0.82/4=0.5m2；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋。7、桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算依据建筑桩技术规范JGJ94-2008的第5.2.5条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=817.6KN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力：R=S QSK/S+PQPK/P其中 R最大极限承载力；QSK单桩总极限侧阻力标准值：QSK=qSKliQPK单桩总极限端阻力标准值：QPK=qPKAPS、P分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力桩效应系数；S、P分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗分项系数；qSK桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；qPK极限端阻力标准值；桩身的周长，=3.14m；AP桩端面积，不计算；li第i层土层的厚度，取值如下表；地质勘察孔情况：地层编号土层名称桩侧摩阻力标准值（kpa）土层厚度（米）孔口2.48以下相对标高（米）1粉砂25312.0215.022粉质粘土夹粉砂244.215.0219.221粉质粘土22219.2221.221粘土605.821.2227.022粉质粘土50527.0232.023砂质粘土454.532.0236.52单桩承载力标准值Rk=0.8(3254.2242225.860) =1427KN 单桩承载力设计值R=Rk/1.6（考虑群桩效应系数）R=1427/1.6=891.9KN Nmax=738.9KN所以满足要求。塔吊基础方案(QTZ6015)QTZ6015设计有效桩长自然地坪标高2.48以下27米，桩直径800钻孔灌注桩，内配818、8200、14200加强筋，砼C30，4根桩，中距45004500，塔吊基础承台断面550055001300，内配20150双层双向，12300梅花型勾住上下层钢筋，砼C35，基础表面平整误差不超过3mm，预埋件根据塔吊要求预埋，复核尺寸。1、参数信息塔吊型号：QTZ6015，自重（包括压重）F1=651.00 KN最大起重荷载F2=80.00 KN，水平剪力F3=21.8KN塔吊倾覆力距M=1692.00 KN.m，塔吊扭矩M2=280 KN.m，出厂已考虑风荷载影响，因此计算中无须考虑，塔身宽度B=1.7m，混凝土强度为C35，承台长度Lc或宽度Lb=5.5m，桩直径为d=0.8，桩间距a=4m，承台厚度Hc=1.3m，基础埋深D=0.00m，承台拉筋间距S=300mm，保护层厚度为50mm。2、塔吊基础承台顶面的坚向力与弯矩计算a、塔吊自重（包括压重）F1=651.00 KNb、塔吊最大起重荷载F2=80.00 KN C、塔吊扭矩M2=260 KN.m作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2(F1+ F2)=1.2(651+80)=877.2 KN1.2静荷载安全系数3、矩形承台弯距的计算、桩顶竖向力的计算（依据建筑桩技术规范JGJ94-2008的第5.1.1条）。 F+G Mxyi Myxi Ni= n yi2 xi2其中n单桩个数，n=4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2(F1+ F2)=1.2(651+80)=877.2 KN；G桩基承台的自重G=1.2（25BCBCHC ）=1.3254.54.51.3=1179.8 KNMx 、My承台底面的弯矩设计值（KN.m）；xi、yi单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离（m）；Ni单桩桩顶竖向力设计值（KN）；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：最大压力：N man =(877.2+1179.2)/4+(1692 +280)(4.51.414/2)/2(4.51.414/2) 2=514.25+309.92=824.17KNN min=514.25-309.92=204.33KN无须计算抗拔力。、矩形承台弯矩的计算（依据建筑桩技术规范JGJ94-2008的第5.9.2条）。Mx1=Ni1yi My1=Ni1xi其中：Mx1、My1计算截面处X、Y方向的弯矩设计值（KN.m）；xi、yi单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离（m）；Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（KN），Ni1= Ni-G/n经过计算得到弯矩设计值：N=（877.2+1179.8）/4+（1692+280）(4.5/2)/4(4.5/2)2 =514.25+219.11=733.36 KNMx1=My1=2(733.36-576/4)(1.5-0.80)=613.78KN.m 4、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第7.2条受弯构件承载力计算。 M as= a1fcbh02 =1-（1-2a3）0.5 s=1-/2 M As= sh0fy其中a1系数，当混凝土强度不超过C50时，a1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，a1取为0.94，期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度；fy钢筋受拉强度设计值，fy=310 N/mm2经过计算得as=813.78106/(1.0016.7400011502)=0.001s=1-0.001=0.999Asx= Asy=613.78106/(0.9991250310)=1687mm2根据计算，选20150双层双向。 5、矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范JGJ94-2008的第5.9.10条。根据第二步的计算方案可以得到X、Y方向桩对矩形承台的最大剪切力，考虑对称性，记为V=987.33 KN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：V=fcab0h0a=1.75/(+1)剪切系数，=0.20；fc混凝土轴心抗压强度设计值；fc=16.70 N/mm2；b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4000mm；h0承台计算截面处的计算高度，h0=1150mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=310 N/mm2；S箍筋的间距，S=300mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋（拉筋）。6、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范JGJ94-2008的第5.8.2条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=822.91 KN桩顶轴向压力设计值应满足的公式：0NfcA其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值；fc=16.70 N/mm2； A桩的截面面积，A=D2/4=0.82/4=0.5m2；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋。7、桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算依据建筑桩技术规范JGJ94-2008的第5.2.5条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=822.91 KN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力：R=S QSK/S+PQPK/P其中 R最大极限承载力；QSK单桩总极限侧阻力标准值：QSK=qSKliQPK单桩总极限端阻力标准值：QPK=qPKAPS、P分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力桩效应系数；S、P分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗分项系数；qSK桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；qPK极限端阻力标准值；桩身的周长，=3.14m；AP桩端面积，不计算；li第i层土层的厚度，取值如下表；地质勘察孔情况： 地层编号土层名称桩侧摩阻力标准值（kpa）土层厚度（米）孔口2.48以下相对标高（米）1粉砂25312.0215.022粉质粘土夹粉砂244.215.0219.221粉质粘土22219.2221.221粘土605.821.2227.022粉质粘土50527.0232.023砂质粘土454.532.0236.52单桩承载力标准值Rk=0.8(3254.2242225.860) =1427KN 单桩承载力设计值R=Rk/1.6（考虑群桩效应系数）R=1427/1.6=891.9KN Nmax=824.17KN所以满足要求。