人造板多层热压机设计的毕业论文.doc

河海大学毕业论文 学号 * 年级 * 本科毕业设计 人造板多层热压机设计 专 业 * 姓 名 * 指导教师 * 评 阅 人 * 2016 年 2 月 中国 南京 河海大学毕业论文 学术声明： 郑 重 声 明 本人呈交的毕业设计，是在导师的指导下，独立进行研究工 作所取得的成果，所有数据、图片资料真实可靠。尽我所知，除 文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）的研究成果不包含 他人享有著作权的内容。对本设计（论文）所涉及的研究工作做 出贡献的其他个人和集体，均已在文中以明确的方式标明。本设 计（论文）的知识产权归属于培养单位。 本人签名： * 日期： 2016.2.15 河海大学毕业论文 摘 要 多层热压机是生产胶合板、刨花板、中密度纤维板等人造板的主要设备。 目前设备制造厂生产的热压机已基本定型，为了改进热压机的结构性能和降 低制造成本，本文主要对五层侧压式热压机结构进行了设计,并对热压机的重 要部件下托板的结构、强度和刚度进行了设计分析和计算,使下托板在结构上 更加合理,降低了材料和能源消耗,提高了生产率。设计主要结合现有的设计 理念，在符合设计要求的前提下，设计时热压机的机架整体上主要采用了钢 板焊接闭式结构，这种结构制造方便无需大型加工设备，并且，选材主要使 用了工字钢、角钢等常用材料，使用钢板焊接的加工工艺，因而，生产工艺 性较好，一般机械厂均能制造。设计中主要使用了 CAD、ProE 等工程制图软 件，使用了 ProE 软件进行受力分析。 关键词： 侧压式， 热压机 ，结构设计 ，受力分析 河海大学毕业论文 Abstract The multi-layered hot press is the production plywood, the shaving board, building board and so on density fiberboard major installations. At present the equipment factory productions hot press has finalized basically, to improve hot presss structure performance and reduce the production cost, this article mainly has carried on the design to five side thrust type hot press structure, and to hot presss important part under carriers structure, the intensity and the rigidity has carried on the project analysis and calculates, causes the carrier to be more reasonable in the structure, reduced the material and the energy consumption, raised the productivity. The design main union existing design idea, in conforms to under the design requirements premise, in the design in presss rack whole has mainly used the steel plate welding closed type rack, this kind of structure manufacture convenience does not need the large-scale processing equipment, and, the selection has mainly used the I-steel, the angle steel and so on commonly used material, uses processing craft which the steel plate welds, thus, the production technology capability is good, generally the machine shop can make. In the design has mainly used CAD, engineering drawing soft wares Pro E and so on, used the software Pro E to carry on the stress analysis. Key words: lateral pressure type, thermal-pressing machine, structural design, stress analysis 河海大学毕业论文 IV 目录 1.引言.5 1.1 五层侧压式热压机的发展概况及现状 .5 1.2 热压机的特点 .6 1.3 热压机的发展带来的机遇和挑战 .7 2.热压机的结构设计.8 2.1 框架结构 .9 2.2 柱塞结构 .10 2.3 上托板结构 .10 2.4 下托板结构 .11 2.5 平衡机构简要设计 .12 2.5.1 工作原理.12 2.5.2 齿条的设计.14 2.6 轴承的选取 .15 2.7 侧压缸支架结构 .16 2.8 侧压缸螺栓设计校核 .17 3.热压机主要部件的受力分析.18 3.1 立柱的设计校核 .18 3.2 上托板的设计校核 .18 3.3 下托板的结构设计 .25 3.4 下横梁底板受力分析 .28 附录.30 参考文献.35 致 谢.36 河海大学毕业论文 1.引言 热压机是人造板生产线的主要设备之一 。热压机的生产能力决定了人造 板生产线的产量，而热压机的技术水平也在很大程度上决定了人造板产品的 质量 。人造板生产的发展与热压机技术水平的进步息息相关。人造板行业的 发展对热压机生产提出了更高的要求，而更先进水平的热压机的出现则又极 大地促进了人造板行业的发展。 新的人造板国家标准对产品质量提出了更高的要求。为保证产品质量,就 热压机而言,一方面：要求工艺上采取最佳热压工艺曲线和工艺参数,控制产 品质量；另一方面：热压机设备本身在结构和性能上要满足诸如制品的厚度 公差、传热的均匀度等要求,确保压制品质量。热压机的发展促进了人造板工 业的繁荣。而近年来我国人造板行业的超快速发展也为我国热压机技术的发 展提供了广泛的发展空间。遗憾的是目前我国还不具备连续压机的生产能力， 国内需要的连续压机还需要从国外进口,这严重影响了我国人造板机械行业整 体水平的提高。国内的有关单位也在抓紧时间组织必要的人力、物力、技术 力量进行连续压机的研制工作。相关的产品也有望在未来几年问世。本次设 计在借鉴以往前人的实际设计经验和部分参数结构的前提下重点对其下托板 的结构进行了可行改进设计，使用了 CAD、Pro/e 等工程制图软件对该机器进 行结构设计、绘制和分析。在指导教师的指导下以及同组同学的共同研讨下 基本达到了预期目标。 1.1 五层侧压式热压机的发展概况及现状 最早在人造板行业出现的热压机就是多层压机，它主要是借鉴并根据纺 织工业使用的压机改造而来，用于以纸浆来生产最早的纤维板。最初的多层 热压机尽管还不完善，但已经具有现代多层压机的雏形。装卸板系统、加热 河海大学毕业论文 装置、压机闭合开启装置等都为人们所了解。这些多层压机的制造商则是来 自人造板设备技术比较发达的德国,如辛北尔康普公司和贝克一冯赫伦公司, 前者至今仍然在世界人造板设备供应领域占据重要的地位而后者却已于 20 世 纪 80 年代退出了市场的竞争行列。后来多层压机在刨花板生产中获得了极大 的成功,并推广开来。多层压机的使用在促进刨花板工业的发展的同时推动了 整个人造板工业的进步。而刨花板行业的发展又为多层热压机的不断改进提 供了生产依据。最初人造板多层压机的主要制造商主要集中在欧洲，包括比 松公司、辛北尔康普公司、贝克冯赫伦公司迪芬巴赫公司和顺智公司等之 后随着多层热压机制造技术的推广,美洲以及包括中国在内的一些亚洲国家也 加入到多层热压机设备供应商之列。近年来,随着热压机技术的发展,欧洲的 主要热压机生产厂家已经将主要的生产力转移到连续热压机的生产上,而我国 的上海人造板机器厂、美国的华盛顿铁工厂则成为除欧洲厂商外的多层热压 机市场上较为重要的供应商。美国的华盛顿铁工厂一直致力于多层热压机的 发展,产品的层数、压机幅面也不断加大。而我国的上海人造板机器厂则是多 层热压机市场的后期之秀，依靠国内强大的市场支持,目前已向国内外市场提 供了多套多层热压机设备。为了提高单机生产能力,多层热压机采用两种途径 提高产能,一是增加压机层数，二是增大热压板的幅面。目前通常使用的热压 机层数为 10-15 层，最多可达 40 层，幅面主要有 4 英寸和 8 英尺。 1.2 热压机的特点 热压机除整个结构布局合理、紧凑、外形美观、精密度高外，还具有以 下特点：控制系统多样化。此热压机的控制系统有光电管、无触点开关和行 程开关。这些控制电器元件灵敏、耐用，而且大部分元件安装在热压机顶部， 使得热压机结构紧凑、整洁。热压机主体部分是由一定厚度的钢板焊接成的 框架式，不易变形；梯形块上设置倒角，便于找正。 热压机的低压泵、高压泵和电机全部安装在油箱架下边，占地面积小。 该热压机由于装有蓄压器，因此可起到缓冲作用， 以增加热压机的稳定性。 河海大学毕业论文 当液压系统达到一定压力时，高、低压泵可自动停止工作；当压力不足时， 可自动开启高、低压泵补充到规定油压，使液压系统总保持在规定的油压范 围内。 1.3 热压机的发展带来的机遇和挑战 随着房地产业的飞速发展，带动了装修业的快速发展，从而带动了集成 材业的发展。集成材保留了天然木材的材质感，外表美观，材质均匀，克服 了木材易变形、开裂的缺点，利用短小料可获得人造板和实木不能替代的方 材板，提高了木材的使用价值。它是室内装饰、木质地板和中高档家具生产 的理想材料。集成材的生产主要由拼板机来完成，使得拼板机的市场需求量 越来越大。 随着板材生产厂家的需要的不断提高，要求拼接出来的板材尽量平整， 木条之间的不平度较小，拼接的整板变形量小，没有弯曲、扭曲、翘曲现象。 为此保证设备上下工作面的平面度、刚性、上下平面的平行度比较关键。另 外，必须改善拼接工艺，减少板材拼接受力不均，保证热拼板机承载面内受 热均匀。但我国的拼接设备与德国、意大利等发达国家比还相对比较落后， 主要表现在设备的自动化程度低，配套使用的设备较少，还存在很多单机使 用现象。全自动拼板生产线在国内尚还空白。另外，我国的拼接板精度不高， 后序加工量大，余料浪费较多。 随着生产规模的不断扩大，多层热压机的层数在不断增多，幅面也在不 断加大。然而多层热压机的缺点也越来越显现出来： 1）热压辅助时间长，压机有效生产率低。使用多层压机，需要相应配置 附属的装板、卸板系统，这无形中增加了热压的辅助时间，再加上压机自身 所需要的闭合开启时间，导致热压周期长，生产效率低。而且压机的层数越 多，辅助时间越长，辅助系统也越复杂。 2）随着层数的增多，多层压机对系统的同时闭合系统要求更高。而且由 于在热压过程中各层板坯受压不同，造成成品板的产品厚度不均，产品稳定 河海大学毕业论文 性差。 3）由于装板以及热压板闭合后板坯在未加压的情况下受热，使产品产生 较厚的预固化层，砂光余量大。 4）热压板在热压过程中,直接受湿热蒸汽的作用，热压板腐蚀严重，影 响使用寿命。 5）受压机开档和热压板的限制，多层压机生产的产品规格具有一定的限 制，不能满足人们对产品多规格的要求。 尽管多层压机具有以上缺点，但是到目前为止，多层压机仍然占据热压 机市场的大部分市场份额，成为人造板生产的主要压机之一。 改善机架应力状态的措施： （1）在同样重量下减簿板厚,增加宽度，以提高机架抗弯刚度,减少应力。 （2）避免在机架内侧钻孔、焊接零件，以免引起应力集中，可将零件布 置在立柱的外侧。 （3）在机架上增加几块补板，以提高上、下横梁的抗弯刚度和立柱的刚 度。 （4）减小拐角处的应力集中，可以采取圆弧过渡,或斜角过渡。 （5）正确选择焊缝位置。机架板一般都是拼焊而成的，焊缝强度一般都 低于母材，而且有焊接应力，所以焊缝要选在应力较小的位置，而且要沿立 柱方向，不能沿横梁方向。 2.热压机的结构设计 五层侧压式热压机的整机设计采用了框架式结构，整体使用工字钢和钢 板焊接而成，根据热压板的具体的参数，选择成品压板和侧压板。 整机结构见下图： 河海大学毕业论文 图 2-1 五层侧压式热压机的结构 其中热压机的主要技术参数为： 上下压力：90 吨（将层层热压板向上顶起且保证压机工作时板坯不发生 翘曲，泄压时靠压机自重下降） 侧向压力：10 吨（将板坯侧向加紧） 热压板尺寸：2550*1370*42mm 两热压板之间的间距为 100mm 详细尺寸结构参考零件图：BYSJ-01。 2.1 框架结构 最上部为上托板，为加强强度，上托板与第一个热压板间需焊接厚度为 10 mm 的钢板。每个热压板间距离是 100mm。侧压缸在同一侧，与侧压板连接。 止推板在另一侧，厚度均为 10mm。热压板通过方形钢管和阶梯形挡块定位。 为了方便热压机在工作时热压板上升过程中位置的找正，将梯形挡块开有 45 度倒角，以便起到引导作用。为了使两个侧压缸推力相同以及下托板在上升 过程中的平稳，使用齿轮齿条机构进行调节。第六块热压板直接焊接于下托 板上，它与下托板之间同样有一厚度为 10mm 钢板加强其强度。柱塞缸与焊接 河海大学毕业论文 在底座上的法兰通过螺栓连接在一起，使用厚度为 14mm 的钢板。四个柱塞缸 通过两组齿轮齿条控制同步压力。立柱采用 H 钢，型号为 28a。 2.2 柱塞结构 该结构主要有两部分组成柱塞和柱塞缸，两者的结构分别表示如下图示： 图 2.1 柱塞结构 柱塞缸主要采用 14mm 的钢板卷筒焊接而成，其结构简单制造方便。将该 结构安装在下横梁上，并通过一块 14mm 厚的钢板与之焊接为一体。钢板上安 装法兰以实现工作要求。 2.3 上托板结构 为了考虑材料和该结构的受力特点，通过对不同结构形式的托板受力分 析，选择受力最小且受力最为合理的结构，其结构设计为两边带有加强肋， 中部为正方形结构且加强肋在其对角线上。 结构示意图如下所示： 河海大学毕业论文 图 2.3 上托板结构 详细尺寸结构参考零件图 BYSJ-02。 2.4 下托板结构 下托板是该机器的主要受力部件之一，为了使受力均匀和节省材料从而 降低生产成本，在参考了以往的设计经验并通过对不同结构形式的托板进行 受力分析，最终选择了受力最小且受力最为合理的结构，其结构设计为将托 板均匀分成四部分，每部分的加强肋设计在其对角线上，连接柱塞法兰的结 构设计在该肋板的几何中心上。 结构如下图所示： 河海大学毕业论文 图 2.4 下托板结构 详细尺寸结构参考零件图：BYSJ-03。 2.5 平衡机构简要设计 2.5.1 工作原理 由于液压系统在工作时，对柱塞缸的压力油供应不均匀，而使下托板以 及侧压板在工作时不平衡。为了使液压缸柱塞将下托板顶起工作时下托板平 衡的上升，及侧压板工作时平衡的对板坯进行加紧而设计了该平衡机构。它 主要由齿轮齿条机构来保证，将两个相同的齿轮安装在同一根轴上，将齿条 与下托板相连。在侧压板上的平衡机构的结构于此相同，在此仅以下托板处 的平衡机构的结构为例加以说明。 具体结构如下图所示： 河海大学毕业论文 图 2.5 平衡机构（齿轮齿条机构） 参考了机械设计齿轮设计例题分析，由于该压机的工作压力最大为 90 吨， 所以平衡机构中齿轮转速不高，受力不是太大的特点，可将齿轮精度等级确 定为 IT7(GB10095-88)。选择其材料为 40Cr（ ）硬度为 280HBS，齿条2调 质 的材料选为 45 钢（调质）硬度为 240HBS，两者材料硬度差为 40HBS，符合了 设计的基本要求。现将其主要的设计过程简要叙述如下： 1)初选齿轮齿数为 =24，齿数比 u=4；1Z 2)主要公式：接触疲劳许用应力 分度圆直径： 2E3H2. =64.3mtdKulim5.HNaMPs T=Fd/2=11250 。 其中 F 为液压缸工作参数 90t；d 为平衡轴直径；有机械设计表 10-6 查 得材料的弹性影响系数 =189.8 ,有图 10-21d 按齿面硬度查齿轮的接EZ 12aP 河海大学毕业论文 触疲劳强度极限 =600 ；HlimaMP 由图 10-19 去接触疲劳寿命系数 =0.95。HNK 3)按齿根弯曲强度设计时 =0.93mmFaS32d1YTZ 由图 10-20c 查得齿轮的弯曲疲劳强度极限 =500 ,查图 10-18 取弯FEaMP 曲疲劳寿命系数 =0.85,取弯曲疲劳安全系数 S=1.4，FNK 故而 =303.6 ，E=SaMP 载荷系数 AV=1.52 查表 10-5 查得 FaSaY.68， 。FaS=0.138 齿轮的接触疲劳强度决定了承载能，它仅与齿轮的直径有关，为同时考 虑制造及安装方便，可将该齿轮的模数适当放大，取为 m=2.5，这样设计的 齿轮齿条传动既能满足齿面接触疲劳强度，又满足了齿根弯曲疲劳强度，并 做到了结构紧凑便于生产制造。 齿轮的主要设计参数： 齿轮材质 精度等级 模 数 压 力 角 齿 槽 宽 40Cr（调质） IT7 2.5 20 3.93 mm 齿 顶 高 齿 根 高 齿 高 齿 厚 齿 根 圆 半 径 2.5 mm 68.76 mm 5.62 mm 3.93 mm 64.38 mm 具体尺寸参阅零件图：BYSJ-04。 2.5.2 齿条的设计 根据齿条的特性及该机构的特点，其设计参数有： 河海大学毕业论文 材质 精度等级 模 数 齿 形 角 齿 槽 宽 45 钢（调质） IT7 2.5 20 3.93 mm 齿 顶 高 齿 根 高 齿 高 齿 厚 齿 根 圆 半 径 2.5 mm 3.12 mm 5.62 mm 3.93 mm 26.88 mm 结 构 示 意 图 如 下 ： 图 2.5.2 齿 条 结 构 参考零件图：BYSJ-05。 2.6 轴承的选取 分析轴承会将受到径向力的影响，所以选取深沟球轴承，结构代号为 60000，其性能和特点如下：主要承受径向载荷，也可同时承受小的轴向载荷， 当量摩擦系数最小。在高转速且轻量化要求的场合，可用来承受单向或双向 的轴向载荷。 工作中允许内、外圈轴线偏斜量 ，大量生产，价格低。168 2.6.1：轴承代号的确定： 确定宽度系列代号为 0； 确定直径系列代号为 3； 确定内径系列代号为 09； 初选输入轴的轴承代号为 6309，其基本尺寸为: , , ，md45D10mB25rs5.1in 河海大学毕业论文 基本额定动载荷为 ，基本额定静载荷为 。kNCr8.52kNCr8.310 2.6.3：输出轴的轴承代号的确定： 确定宽度系列代号为 0； 确定直径系列代号为 4； 确定内径系列代号为 12； 初选输入轴的轴承代号为 6412，其基本尺寸为: ， ， ，md60D150mB35rs1.2in 基本额定动载荷为 ，基本额定静载荷为 。kNCr8kNCr07 2.6.2：输入轴轴承的校核： （1）求轴承所受的径向载荷 ；21rF和FNV67.452H931212NHr 03.49.67.452 求两轴承的计算轴向力 ：21aF和 因为选用直齿轮，不会产生派生轴向力，且外自身没有受到轴向力。所 以： 021aF0C （3）求轴承的当量动载荷 ：21P和 河海大学毕业论文 因 ,查得径向载荷系数为 ,轴向载荷系数 ； 021raF1X0Y 因轴承运转中所受载荷基本平稳， ，取 。2.0df .df 则： )(121ardYXfP N64.895 03 验算轴承寿命： 因为 ，所以选取轴承 1 的受力大小验算：21)(60PCnLh9.24.8513 式中 ，因为所用轴承为球轴承， 。 轴承工作条件为每天二班制，使用期限 10 年（每年工作日 300 天） ，hh LL540318 故所选轴承满足寿命要求。 2.6.3：输出轴轴承的校核： （1）求轴承所受的径向载荷 ；21rF和 ，N.FNV8547N.V8932 ，H230H47041.309.5.2211 r NNV 7581893222 （2）求两轴承的计算轴向力 ：21aF和 河海大学毕业论文 因为选用直齿轮，不会产生派生轴向力，且外自身没有受到轴向力。所 以： 021aF0C （3）求轴承的当量动载荷 ：21P和 因 ,查得径向载荷系数为 ,轴向载荷系数 ；21 raF1X0Y 因轴承运转中所受载荷基本平稳， ，取 。2.0df .df 则： )(11ardYXfP N30.57 492)(2ardFf .18 验算轴承寿命： 因为 ，所以选取轴承 1 的受力大小验算：2P)(60CnLhh58.123713 式中 ，因为所用轴承为球轴承， 。 轴承工作条件为每天二班制，使用期限 10 年（每年工作日 300 天） ， 河海大学毕业论文 hh LL540318 故所选轴承满足寿命要求。 根据前文中设计的轴的最小直径 d=25mm 查机械设计手册选取深沟球轴承 代号为：6000。 具体参数见下图： 2.7 侧压缸支架结构 由于该支架主要对侧压缸起固定作用，将其焊接在热压板上，工作时随 热压板一起上下运动。经受力计算该结构主体部分可由 14mm 钢板焊接；加 强肋部分由 10mm 钢板焊接组成，这种结构在受力方面比较理想。 结构示意图如下： 河海大学毕业论文 图 2.7 侧压钢支架三视图 具体尺寸参阅零件图：BYSJ-06。 2.8 侧压缸螺栓设计校核 根据热压机的侧压力 10 吨以及部件的连接需要，初选公称直径为 13mm 的螺栓，为保证其正常工作现对其进行校核。 受轴向载荷的紧螺栓（静载荷）连接的校核计算结果： 工作载荷 Fc = 3.125 kN 残余预紧力系数 K = 1.6 总载荷 F0 = 8.13 kN 相对刚度 = 0.25 预紧力 Fp = 7.34 kN 螺栓机械性能等级 = 6.8 螺栓屈服强度 s = 480 MPa 安全系数 Ss1 = 2 河海大学毕业论文 螺栓许用应力 = 160.00 MPa 选择材料为：45 钢 螺栓公称直径 Md = M13 螺栓小径 d1 = 10.106 mm 螺栓计算应力 = 132.1 MPa 校核计算结果： 满足强度要求 受轴向载荷的紧螺栓（动载荷）连接校核计算结果： 工作载荷 Fc = 3.125 kN 相对刚度 = 0.25 螺栓材料：Q235A 螺栓抗拉强度 = 440 MPab 螺栓屈服强度 = 240 MPas 抗压疲劳强度 = 140 MPa1t 尺寸因数 = 1 制造工艺因数 = 1tK 受力不均匀因数 = 1u 缺口应力集中因数 = 3.9 安全系数 = 21aS 螺栓许用应力幅 = 17.95 MPaa 螺栓公称直径 = M12dM 螺栓小径 = 10.106 mm1 螺栓计算应力幅 = 4.89 MPaa 校核计算结果： 满足 故选择公称直径为 13 的螺栓，材料为 Q235A， 处理。3回 火 河海大学毕业论文 3.热压机主要部件的受力分析 3.1 立柱的设计校核 立柱采用工字钢，根据热压机的对称结构，立柱仅受拉力作用，没 有附加的弯矩和扭矩。由计算公式： 式中: 所选材料的弹性极限，这里选取Q235A， =210MPa。 A工字钢的横截面积 S设计计算安全系数，取S=2. F工字钢受力 将数据代入公式得： A=61.4c 据此选取型号：热轧工字钢28a（GB706-88） ，详细尺寸见零件图。 3.2 上托板的设计校核 上托板与热压板间附有 10mm 厚钢板来加强其强度。上托板由厚度为 14mm 高为 300mm 的钢板焊接而成。由于其复杂的交叉结构，传统的材料力学 分析解决问题的方法十分繁琐，此处借用 WildfirePro/E 5.0 里面的有限元 分析工具进行校核计算。 首先建立三维模型如图： FSA 河海大学毕业论文 图 3.2.1 上托板三维模型 三维模型建成后进行受力分析的准备工作： 先进行模型设置材料选择材料的分配施加位移约束定义位移约 束定义载荷性质（第一块热压板受到均匀的压力载荷，将 90t 压力均匀分 配到热压板上）建立模型分析定义结果定义。 图 3.2.2 上托板受力模型 系统开始运行，随后便可运行出想要得到的结果。如图所示： 河海大学毕业论文 图 3.2.2 整体受力 系统开始运行，随后便可运行出想要得到的结果。如图所示： 图 3.2.3 运行结果 图 3.2.5 受力结果 从图 3.2.5 中看出，该结构最大应力处应力为 79.9Mpa，该结构用 45 号 钢，其抗拉强度为 353MP，由于 90t 为该热压机极限压力，热压机在工作是 几乎不会达到该力，此设计结构是偏安全的，符合设计要求。 河海大学毕业论文 3.3 下托板的结构设计 结合该部件的结构特点利用三维 ProE 建立立体模型如下图所示： 图 3.3.1 加力后的三维立体模型 按照以上方法进行加力、加约束、建立静态分析模型。运行结果如图： 河海大学毕业论文 图 3.3.2 运行结果 图 3.3.3 运行结果 河海大学毕业论文 图 3.3.4 运行结果 从图中可以看出该结构受到的最大压应力为70Mpa，材料为45号钢（抗压 强度为353Mpa）的结构，该压机的额定工作压力为90吨，在工作压力极少达 到所设压力的情况下，这种设计是偏于安全的，因而符合设计要求。 河海大学毕业论文 3.4 下横梁底板受力分析 由于该机械工作时推力最大只有 90 吨，而在正常工作情况下是很少达到 此压力的。所以按照设计要求，在比较了几种设计方案后，确定了下横梁的 结构。考虑到其复杂的结构，用传统的力学方法很难实现对它的受力分析。 为了便于受力校核，此处使用了 Pro/E 里的有限元分析工具对其进行受力分 析和校核，并根据该机械的工作特点以及其受力特点人为地模拟施加力。 建立如下三维模型： 图 3.4.1 加力后的三维模型 设定相应的约束后，运行出结果如图： 河海大学毕业论文 图 3.4.2 整体受力运行结果 图 3.4.3 运行结果 从图中可以看出该结构所受最大压强为 25.7MPa，对 45 号钢（抗压强度 为 353Mpa）来说是非常安全。综上所述，该设计在结构和受力方面都符合设 计要求。 河海大学毕业论文 附录 【1】型钢结构表： 【2】调质：淬火后又高温回火的双重热处理。其 目 的 是 ： 提高了强度，又保持了材料的韧性，还改善了材料的切削加工性。 【3】回火：淬 硬 后 加 热 到 AC1 以 下 的 某 一 温 度 ， 保 温 一 定 时 间 ， 然 后 冷 却 到 室 温 的 热 处 理 工 艺 。 其 目 的 是 ： (a)消 除 工 件 淬 火 时 产 生 的 残留应力， 防 止 变 形 和 开 裂 ； (b)调 整 工 件 的 硬度、 强 度 、 塑性和 韧 性 ， 达 到 使 用 性 能 要 求 ； (c)稳 定 组 织 与 尺 寸 ， 保 证 精 度 ； (d)改 善 和 提 高 加 工 性 能 。 【4】附零件图：轴承座，图号 BYSJ-07。 河海大学毕业论文 【5】受力分析程序如下： - Mechanica Structure Version L-03-38:spg 设计研究 Analysis1 的摘要 Sat Jun 8, 2011 22:46:54 运行设置 块求解器的内存分配: 128.0 并行处理状态 当前运行的并行任务限制: 2 当前平台的并行任务限制: 64 自动检测到的处理器数: 2 创建元素前正在检查模型. 这些检查考虑到了以下事实: AutoGEM 会自动在具有材料属性的 体积块中、具有壳属性的曲面上和 具有梁截面属性的曲线上创建元素。 自动生成元素。 创建元素后正在检查模型. 未在模型中发现错误。 Mechanica 结构模型汇总 主单位制: millimeter Newton Second (mmNs) 长度: mm 力: N 时间: sec 温度: C 模型类型: 三维 点: 2486 边: 12685 面: 18003 弹簧: 0 质量: 0 梁: 0 壳: 0 实体: 7803 元素: 7803 标准设计研究 河海大学毕业论文 静态分析 Analysis1: 收敛方法: 单通道自适应 绘制栅格: 4 收敛环日志: (22:47:32) 通道 1 通道 2 计算元素方程 (22:48:16) 方程总数: 153891 最大边阶数: 6 解方程 (22:48:24) 后处理解 (22:48:55) 检查收敛 (22:49:01) 计算位移和应力结果 (22:49:07) RMS 应力误差估计: 载荷集 应力误差 占最大主应力的百分比 - - - LoadSet1 8.66e+00 8.2% of 1.06e+02 资源检查 (22:49:27) 过去的时间 (秒): 153.27 CPU 时间 (秒): 138.64 内存使用量 (kb): 355804 工作目录磁盘使用量 (kb): 619520 模型的总质量: 1.088271e+00 模型的总成本: 0.000000e+00 WCS 原点的质量惯性矩: Ixx: 7.44852e+05 Ixy: -1.54093e+05 Iyy: 3.17051e+06 Ixz: -9.50469e+05 Iyz: -8.27875e+04 Izz: 2.47457e+06 河海大学毕业论文 相对于 WCS 原点的主 MMOI 和主轴: 最大主应力 中间主应力 最小主应力 3.18179e+06 2.89414e+06 3.14004e+05 WCS X: -3.68288e-02 -4.06791e-01 9.12779e-01 WCS Y: 9.97058e-01 4.64826e-02 6.09449e-02 WCS Z: -6.72202e-02 9.12338e-01 4.03882e-01 相对于 WCS 原点的质心位置: ( 1.27500e+03, 1.11055e+02, 6.85000e+02) 质心的质量惯性矩: Ixx: 2.20786e+05 Ixy: 9.89530e-10 Iyy: 8.90748e+05 Ixz: 2.44472e-09 Iyz: 2.91038e-10 Izz: 6.92026e+05 相对于 COM 的主 MMOI 和主轴: 最大主应力 中间主应力 最小主应力 8.90748e+05 6.92026e+05 2.20786e+05 WCS X: 0.00000e+00 0.00000e+00 1.00000e+00 WCS Y: 1.00000e+00 0.00000e+00 0.00000e+00 WCS Z: 0.00000e+00 1.00000e+00 0.00000e+00 约束集: ConstraintSet1: PRT0001 载荷集: LoadSet1: PRT0001 模型上的合成载荷: 在全局 X 方向: -7.205480e-08 在全局 Y 方向: 8.803620e+05 在全局 Z 方向: 6.876427e-09 测量: max_beam_bending: 0.000000e+00 max_beam_tensile: 0.000000e+00 max_beam_torsion: 0.000000e+00 max_beam_total: 0.000000e+00 max_disp_mag: 3.651136e-01 max_disp_x: -5.989933e-02 max_disp_y: 3.651109e-01 max_disp_z: 4.774524e-02 max_prin_mag*: -1.058371e+02 max_rot_mag: 0.000000e+00 max_rot_x: 0.000000e+00 max_rot_y: 0.000000e+00 max_rot_z: 0.000000e+00 max_stress_prin*: 8.868574e+01 max_stress_vm*: 8.874455e+01 max_stress_xx*: 7.934842e+01 河海大学毕业论文 max_stress_xy*: 4.213737e+01 max_stress_xz*: -2.307811e+01 max_stress_yy*: -6.292490e+01 max_stress_yz*: 2.411726e+01 max_stress_zz*: 4.270502e+01 min_stress_prin*: -1.058371e+02 strain_energy: 2.373799e+04 * 警告: 在结果奇点 (或接近位置) 计算 由星号 (*) 标记的测量。这些测量的值 可能不准确，在对它们进行解释时， 必须使用工程评价。 分析 Analysis1 已完成 (22:49:27) 内存和磁盘使用情况: 机器类型: Windows NT/x86 求解器的 RAM 分配 (兆字节): 128.0 总过去的时间 (秒): 154.09 总 CPU 时间 (秒): 139.13 最大内存使用量 (千字节): 355804 工作目录磁盘使用量 (千字节): 619520 结果目录大小 (kilobytes): 71392 .Analysis1 最大数据库工作文件大小 (kilobytes): 427008 .Analysis1.tmpkblk1.bas 158720 .Analysis1.tmpkel1.bas 33792 .Analysis1.tmpoel1.bas 河海大学毕业论文 参考文献 1 胡广斌.人造板热压机的发展历程.中图分类号：TS653 文献标识码:A 文章编 号 1001-5299(2005)01-0050 -04. 2 秦少芳.框架热压机主要受力件设计的探讨.木材工业,1996(3):16 一 20. 3 多层热压机设计.沈阳重机厂吴新泉.中国学术期刊电子出版设,1994-2001. 4 袁东.世界人造板机械发展现状与趋势J.世界林业研究 2007 C 20 ) 60-67. 5 李绍昆,姜仁龙.中密度纤维板多层热压机的热压过程分析J.中国人造板 2 008 . 6:20-23. 6 种奇军,熊键国,种凤军.人造板热压机框架、油缸等的简易设计计算J.中 国人造板,2006 C 1)31-33. 7 李沿海.日本 KU 一 IHPD 1515 型热压机设计特点J.林业机械与木工设备 2 001 1: 33-34. 8 路健,张伟.国际人造板机械发展状况与技术特点.木材加工机械,2003 (5) : 1-7,20. 9 川哀华,柯尊忠,郭世英.热压机框板结构优化设计J.合肥工业大学学报怕 然料学版,1990 13(222-27. 10 林秀安.大型多向模锻液压机关键技术的试验研究.中国机械工程学会第 二次锻压学术年会论文,1979. 11 张剑峰,杨一匕.我国人造板机械工业发展现状、存在问题及展望J,2000 C 4 ) 27-32. 10 苏阳,崔学红,邵林波.热压机框架板的受礼分析及其改进J.昆明冶金高等 专科学校学报,2003 19(2):18-21. 11 穆国君.密排缸压机框式机架强度的简单计算J.木材加工机械 1990 (4) : 5-8. 12 东北重型机械学院.650 吨板框式结构模锻液压机一试验研究.机械工业部 8022235 科研课题 河海大学毕业论文 致谢 经过为期一个多月的毕业设计，使我对人造板多层热压机的主要性能和 设计要点有了一个更加全面的认识与了解，对书本上的理论知识也有了更加 深刻的理解与记忆，同时也学习到了很多知识，拓展了知识面，开阔了眼界。 在此我要特别感谢我的指导教师*老师，本次设计从选题、构思、设计、画 图到最后成型都是在*老师的悉心指导和监督下进行的。在设计的这段时间里， *老师给予了我正确的指导，及时纠正了论文及图纸中的错误，使我能及时顺 利的完成设计任务，他一丝不苟的工作作风，对学生认真负责的态度，令我 受益非浅。 此外，本次设计也得到了很多同学在设计过程中的探讨和帮助，特此表 示感谢！正是因为有了你们的支持和鼓励。此次毕业设计才会顺利完成。 最后感谢河海大学四年来对我的大力栽培。 由于本人水平有限，在设计过程中一定存在许多疏漏和不够合理之处， 衷心希望各位老师和同学批评指正。