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脚手架专项施工方案工程名称: 工程地点: 施工单位： 编制单位： 编制 人： 编制日期: 年 月 日审批负责人: 审批日期: 年 月 日目 录1编制依据2 脚手架方案概述13 脚手架的构造要求及技术措施53。1构造要求63。.搭设参数。1。地基的要求.2脚手架与主体结构的连接3.1立杆设置73。2。2大横杆设置73.2。3小横杆设置83.2。4纵、横向扫地杆设置32。脚手架支撑的设置93.2。6脚手板设置103.连墙杆13。2。8防护设施13。卸荷装置13。0出入口防护棚设置12.2.11门洞口处理33。2.2脚手架斜道133。213脚手架的拆除133。3脚手架施工要点13。基本要求143.3.2杆件搭设中的注意事项:14.4质量要求1835防电、避雷措施18 1#楼脚手架的验算194。1参数信息19。2大横杆的计算2043小横杆的计算24。4扣件抗滑力的计算44。5脚手架立杆荷载计算244.6钢丝绳卸荷计算54。7立杆的稳定性计算27。8连墙件的计算2849立杆的地基承载力计算305 2楼型钢(18号工字钢)悬挑脚手架的验算315.1参数信息315.2大横杆的计算335。3小横杆的计算355。4扣件抗滑力的计算65.5脚手架立杆荷载的计算3.6立杆的稳定性计算35。连墙件的计算395.8悬挑梁的受力计算4。9悬挑梁的整体稳定性计算435。10拉绳的受力计算43511拉绳的强度计算43.2固段与楼板连接的计算44专项施工方案报审表表号：HD-工程名称: 编号：致 项目监理部现报上 工程专项施工方案,请审查。 附件:脚手架专项施工方案 承包单位（章): 项 目 经 理: 日 期: 项目监理部审查意见： 项目监理部（章)： 专业监理工程师: 总 监 理工程师： 日 期： 建设管理单位审批意见: 建设管理单位（章)： 项目负责人： 日 期: 本表一式四份，由承包单位填报，建设管理单位、 项目监理部各一份，承包单位存一份.危险性较大的分部分项工程专家论证表工程 名 称施 工 单 位项目负责人危险性较大分项工程名称脚手架专家一览表姓名性 别工作 单位职务职称专 业专家论证意见:专家签名总承包单位项目部（盖章) 年 月 日1 编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ13-00,20年版）;、建筑施工安全检查标准（J9-99）;3、建筑施工高处作业安全技术规范(GJ80-）;4、本工程施工图纸和投标文件;5、本工程施工组织设计。2 脚手架方案概述该工程地下一层,地上两栋塔楼（1、#楼）,标准层层高3m，其中1楼地上19层，建筑屋面标高60，建筑高度6m,局部高度67。2面; 2楼地上0层,标准层层高,主体高度9。5m，屋架顶面高度99米.考虑屋顶以上施工,1栋采用落地式双排外脚手架,搭设在地下室顶板上,部分落在地下室顶板外的填土上,拟将1#楼的外脚手架搭设至6;2#楼脚手架采用分段渐变方案搭即采用落地式双排外脚手架及型钢(18号工字钢）悬挑双排外脚手架;外脚手架设置卸荷装置，全部采用密目式内挂安全网。双排外脚手架的立杆的排距为90m，内侧立杆距建筑物外皮30mm,立杆纵距为150mm，步距为1500mm.1楼脚手架,每隔4层进行卸荷拉结一道,即在4、12、16层及屋顶设卸荷拉结,在局部、阳台等部位要增设立杆。2#楼脚手架采用分段渐变方案搭设。第一段：采用双排落地式立杆架于地下室顶板面,部分落在地下室外的填土上，由地下室顶板始至第十层板底,要求回填密实，确保回填土质量。第二段及第三段:自第十层至第二十层及第二十层到顶层，采用悬挑1号工字钢1500,外悬挑长度最外面离建筑物2.0m，工字钢埋设在第十层及第二十层楼板砼内（标高分别为29。7、5.),在该层楼板内预埋直径为25mm的HR33级钢筋与工字钢相连接,工字钢锚入建筑物内的长度为3。0,如遇阳台变化出还应该作相应顺延。分段卸荷措施：1。第一段落地式立杆架，每隔5层进行卸荷拉结一道，即在第5层(标高8。9m）拉结一道2悬挑脚手架,第11层及第21层各设卸荷拉结一道，自第11层至屋顶,每各5层卸荷拉结一道，即第16层、第21层、第2层、屋顶各拉结一道.楼脚手架立面组成示意如下图所示：#楼脚手架平面布置示意如下图所示:1楼脚手架平面布置示意图1#楼外墙脚手架在立面布置示意图如下图所示:2#楼脚手架平面布置示意图工字钢悬挑脚手架平面示意图：悬挑型钢布置示意图悬挑型钢脚手架侧立面结点示意图：悬挑型钢节点示意图3 脚手架的构造要求及技术措施型钢预埋及安装（用于型钢悬挑脚手架）摆放扫地杆(贴近地面的大横杆)逐根树立杆，随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧安第一步大横杆(与各立杆扣紧)安第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆加设临时斜撑(上部与第二步大横杆扣紧，在装设两道连墙杆后可拆除)第三、四步大横杆和小横杆连墙杆拉立杆加设剪刀撑铺脚手板绑扎防护栏及挡脚板并挂立网.31构造要求.1.1搭设参数外架采用双排钢管架,钢管483.,扣件连接,钢立杆的纵距为 1。50米,为避免或减少架子不均匀沉降，在立杆底部加扫地杆(离地面很近的纵横向水平杆）,扫地杆下部塞垫木板,距地面0.3米,立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1。50(建筑层高为3。）米.立杆4米高处搭设挑架防护,挑架伸出外排立杆-2.5米，上挂水平安全网。出入口用钢管搭设防护棚架。外排架、货笼周围均用安全立网封闭。1。2地基的要求本工程的落地外脚手架搭设在地下室顶板上，每根立杆底部应装钢底座，并垫上厚度大于0mm的木板,木板面积不小于0。15m2，也可垫通长脚手板。具体做法如图所示:3。2脚手架与主体结构的连接本工程脚手架与主体结构采用刚性连接,连墙杆与墙面垂直,不得向上倾斜,下倾角度不宜超过1。当连墙杆与梁、柱、剪力墙中预埋连接件时，必须待其混凝土达到一定强度，一般不宜低于N/mm。2.1立杆设置外脚手架采用双排单立杆。立杆顶端高出结构檐口上皮 1。5m,双立杆应采用双管底座、单立杆应采用单管底座,如下图所示：立杆接头采用对接扣件连接,立杆与大横杆采用直角扣件连接接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内,并在高度方向错开的距离不小于cm;各接头中心距主节点的距离不大于0m。2.大横杆设置大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧,用直角扣件与立柱扣紧;其长度大于3跨、不小于6m,同一步大横杆四周要交圈 大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置,不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于cm,各接头距立柱的距离不大于 0cm,如下图所示：3。2。3小横杆设置每一立杆与大横杆相交处（即主节点)，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主节点的距离不大于5。小横杆间距应与立杆柱距相同,且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间再等间距设置增设1 根小横杆，其最大间距不大于75c。 小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于 0cm;伸出里排大横杆距结构外边缘1cm,且长度不大于4cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置,同层的相临小横杆在立柱处相向布置,具体做法如上图“立杆、大小横杆的布置”。3。2。4纵、横向扫地杆设置 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮 20m 处的立柱上,横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。若遇较大高差处,则将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于 cm，并对此立杆采取双向斜拉加固措施,如下图所示：。.5脚手架支撑的设置脚手架纵向支撑应在脚手架的外侧,沿高度由下而上连续设置。 纵向支撑(剪刀撑）应联系4个立杆，沿脚手架两端和转角处起每79个立杆设一道,斜杆与地面夹角宜在4范围。纵向支撑应用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢,连接点距脚手架节点不大于0；纵向支撑钢管接长，宜采用对接扣件对接连接，当采用搭接时,搭接长度不小于00mm，并用两只旋转扣件扣牢。非封闭形“一”字、“”字或“”字形脚手架两端必须设置横向支撑。为便于施工,操作层处的横向支撑可临时拆除,待施工转入另一操作层时再补设脚手架剪刀撑交错示意图3。6脚手板设置脚手板采用松木,厚5cm、宽34cm、长度不少于3。5m的硬木板.在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升,同时作业不超过两层.首层满铺一层脚手板,以上每隔六层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆 脚手板设置在 根横向水平杆上,并在两端 8cm 处用直径 。2mm的镀锌钢丝箍绕23 圈固定。当脚手板长度小于 2时,可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定,以防倾翻。 脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于 15，构造如下图所示.靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于 cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。 。27连墙杆 连墙件是保证脚手架稳定性和垂直度的重要杆件，按两步三跨的方式进行设置,竖向按楼层设置，水平向为每。5米设置，按菱形布置。外脚手架的断口处两端应每步设置连接,连墙杆应尽可能设置在立杆与大小横杆连接点附近,在规定连接处有困难时,应在临近点处补足,连墙杆必须从第一步大横杆处开始连接。.8防护设施 脚手架要满挂全封闭式的密目安全网.密目网采用186.0m 的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台 。2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网.在架内高度 处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网,施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.m 及 1。2m 处设有两道防护栏杆,底部侧面设8m高的挡脚板。.2.9卸荷装置 卸载装置采用9.5的钢丝绳配合卡环与梁上对拉螺栓孔拉结,卸荷吊点间距6m、距结构外皮。m，钢丝绳与螺栓孔接触部位垫橡胶等柔性材料。卸荷钢丝绳采用骑马式卡扣固定端头,每个固定点不少于 3 个卡扣(同向)，钢丝绳自由端回扣至端头卡扣内,搭接钢丝绳亦采用此种方式。 卸载能力按其承载力的一半分配上部荷载,且不超过上部荷载的1/3.其撑拉节点必须满足传力要求，并经过荷载试验确保安全后方可应用到工程上.卸荷装置具体做法如下图所示:.2.10出入口防护棚设置架体首层出入口须有防护棚,做法如下图.3。2。11门洞口处理脚手架遇有施工需通行的建筑物门洞口时,可按下列要求处理:1.门洞口抽取一根立杆时，在脚手架内、外两侧按下图设置人字形斜杆;2.门洞口抽取两根立杆时，在脚手架内、外两侧按下图加设斜杆,必要时门洞口上的内、外排纵向水平杆可用两根钢管加强。.如果立杆稳定性不足，门洞两侧立杆应改为双钢管加强3.2.2脚手架斜道1脚手架斜道均作为人员上下通行用,宽度不宜小于m，坡度宜为1：,斜道为之字形，拐弯处宜设置不小于1.2m宽的休息平台。斜道处的立杆的荷载往往最大,因为层层有脚手板及挡脚板等重量,因此斜道处的立杆必须验算其稳定，若不足时，可采取增加钢管立杆的方法或局部卸荷的措施。3。斜道两侧、端部及平台外围,必须设置纵向支撑(剪刀撑);宽度大于2的斜道，在脚手板下的横向水平杆下,加设之字形横向支撑。斜道两侧及平台外围应调协两道护身栏及高度不小于18mm的挡脚板。4.斜道脚手板上必须设防滑长条,防滑条间距不大于300mm。采用搭接法铺脚手板时,接头必须在横向水平杆上，搭接长度不小于2mm,板头凸处用三角木填塞;脚手板采用对接时,接头处下面应设两根横向水平杆。32。13脚手架的拆除1.拆除前，对参与脚手架拆除的操作人员、管理人员和检查监护人员进行书面安全技术交底。拆除脚手架前应进行安全隐患检查。2.脚手架的拆除严禁在垂直方向上同时作业,脚手架拆除时,地面必须设围栏和警戒标志,并派专人看守。严禁一切非操作人员入内。严格遵守脚手架的拆除顺序,由上而下，先搭的后拆,后搭的先拆。所有连墙杆随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架.脚手架拆除要遵守JGJ8091高处作业的有关规定,大风、大雨天气不得进行脚手架的拆除。4。脚手架拆除应注意成品保护,随着脚手架的向下拆除,对外墙的饰面、窗及时做好清洁和保护工作。3.3脚手架施工要点3。1基本要求用扣件式钢管搭设的脚手架，是施工临时结构,它要承受施工过程中的各种垂直和水平荷载。因此,脚手架必须有足够的支承能力、刚度和稳定性.在施工过程中,在各种荷载作用下不发生失稳倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲现象,以确保安全施工。1.在大横杆与立杆的交点处必须设置小横杆并与大横杆卡牢.立杆下应有底座和垫板。整个架子应设置必要的支撑与连墙点,以保证脚手架成为一个稳固的结构。2。外脚手架的搭设,一般应沿建筑物周围连续封闭，如果因条件限制不能封闭时,应设置必要的横向支掌，端部加强设置连墙点脚手架搭设应满足工人操作、材料堆放及运输等使用要求，并要保证搭设升高、周转脚手板和操作方便。3。3。2杆件搭设中的注意事项：1。按照规定的构造方案和尺寸进行搭设；注意杆件的搭设顺序；3。及时与结构拉结或采用临时支顶，以确保搭设过程的安全；4。拧紧扣件（拧紧程度要适当)；.有变形的杆件和不合格的扣件(有裂纹、尺寸不合适)不能使用。6.搭设工人必须佩挂安全带；7。随时校正杆件垂直和水平偏差,避免偏差过大;.没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定。防止发生意外。立柱(1)主柱应选用无严重锈蚀、无弯曲变形的钢管.() 立主柱时先搭临时支架将柱固定，柱脚套上底座。当柱的荷载超过底座承载面积地基反力时,底座下应垫厚板或混凝土垫块。(） 立好主柱后,用钢管将同一平面内的柱脚连结牢固。柱驳口应交错，不得全部在同一水平面。(4） 在双排架的外排主柱及单排架的主柱之间设副柱.副柱一般间距不大于1(注：必须做好三条以上的大横杆才能立副柱）。（)主柱的接长,先在已装的立柱顶插入驳芯，再将后装的立柱套上、摆正，然后在接口处装上对接扣，上紧螺栓.(）脚手架各杆相交伸出的端头,均应大于1，以防止杆件滑脱。大横杆（)大横杆应选用无弯曲变形的钢管用直角扣将大横杆与纵向排列的主柱连接,扣接要稳固平直，与主柱互成90.(2）在脚手架外侧每两度大横杆之间用一道钢管作安全护栏。高层时应用棚板1。左右护脚及挂安全网()大横杆的接长做法与立柱相同。小横杆小横杆应选用无严重锈蚀、无弯曲变形的短钢管。靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上。小横杆两端用角扣分别与内、外排主柱连接，扣接要稳固,与主柱和大横杆互成9。剪刀撑(）设置剪刀撑应选用挺直的钢管。不得采用有严重锈蚀、弯曲、屈折的钢管。(2) 剪刀撑应与脚手架的主柱和大、小横杆的交点连结,不得支撑在非受力点处, 剪刀撑的搭设是将一根斜杆扣在立杆上,另一根斜杆扣在小横杆突出部分上,这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯。（3）与脚手架杆件的连接采用回转扣。斜杆两端扣件与立杆节点(即立杆与横杆的交点）的距离不宜大于20cm,最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于cm,以保证架子的稳定性;平桥（）平桥支承在小横杆上。当铺设钢制脚手板时,在小横杆上纵向排列钢管对龙用直角扣扣紧。对龙的间距(包括大横杆）不大于400mm。对龙上铺脚手板,用铅线对龙扎紧。(2)当铺设竹、木脚手板时,小横杆要在纵向钢管对龙面上，并用直角扣扣紧,小横杆面上纵向排列绑扎篙竹对龙.具体做法见下图：斜桥(1）斜桥的柱、对龙、横杆、踏步杆等构件采用钢管。斜桥的面板可采用钢或竹脚手板。(2）斜桥的斜度i不大于1:2；纵向柱距不大于2，横向柱距视桥的宽度而定;直对龙间距不大于5cm，踏步间距不得大于30cm.平台平台的柱及底托(横杆)均采用钢管，间距一般为m，柱与底托的交点用直角紧。斜桥与平台结点具体做法见下图:扣件的安装及注意事项开口朝向用于连接大横杆的对接扣件,开口应朝架子内侧,螺栓向上,避免开口朝上,以防雨水进入。拧紧程度装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧程度，这对于脚手架的承载能力、稳定和安全影响很大,螺栓拧得不紧固然不好,但拧得过紧会使扣件和螺栓断裂，所以螺栓的松紧必须适度,要求扭力控制在4m(45kfm为宜），最大不得超过59N(6kg)。为了控制拧紧程度,操作人员可根据所用板手的长度用测力计算核自己的手劲,反复练习以求达到不用测力计也能准确地掌握扭力矩的大小。拧螺栓的工具,以采用棘轮板手为宜,这种板手可以连续拧转，使用方便，有利于提高工效。3.4质量要求1. 立杆垂直偏差搭设高度H25m时;纵向偏差不大于20,且不大于100m；横向偏差不大于H400,且不大于50m2. 立杆垂直偏差搭设高度H25时：纵向偏差不大于H/40,且不大于100mm；横向偏差不大于H/00，且不大于50mm。3. 纵向水平杆水平偏差不大于总长度的300,且不大于2mm；横向水平杆水平偏差不大于10mm。4. 脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm;立杆纵距偏差不大于50mm.5. 连墙点的数量、位置要正确，连接正确,无松动现象。.5防电、避雷措施防电措施。钢管脚手架不应搭设在距离外电架空线路的安全距离内,脚手架的外侧边缘与外电架线路的边线间的最近安全操作距离如下表。外电线路电压1KV以下11KV351KV5422K3350KV最小安全操作距离（米）481052.对于达不到上述规定最小距离时,必须采取保护措施，增设屏障、遮拦、围栏或保护网,并悬挂醒目的警告标志牌。3.脚手架搭设和使用期间，要严防与带电体接触，当需要穿过靠近380V以内的电力线路,距离线路在米以内时，搭设和试用期间应断电或拆除电源,如不能拆除，应采取下列措施:1.对电线 脚手架分别采取有效的绝缘措施.2。对脚手架采取可靠的安全接地处理。3夜间施工时,应使用不超过1V电压的低压电源避雷措施搭设脚手架时，应安装避雷装置，包括避雷针、避雷器、避雷线。4 #楼脚手架的验算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(G1-21）、建筑地基基础设计规范(G 002002)、建筑结构荷载规范(B 50009-2001)、钢结构设计规范（B 5017-003)等规范。.参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 69 米，立杆采用单立管;搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。5米,立杆的横距为.9米,大小横杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0。米;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根；脚手架沿墙纵向长度为 45米;采用的钢管类型为 8。; 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 00；连墙件采用两步三跨,竖向间距 3 米，水平间距4。5 米，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:300 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架;同时施工层数:2 层。3。风荷载参数本工程地处广东省惠阳,基本风压为.55N/m2,风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为。65,脚手架计算中考虑风荷载作用.4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(km2):0.394;脚手板自重标准值(kN/):0。30;栏杆挡脚板自重标准值(k/m)：0。110;安全设施与安全网(N/m2)：0.00;脚手板铺设层数:33；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（N/m2）：0.0385。地基参数地基土类型:钢筋混凝土;地基承载力标准值（kpa）:800。0；立杆基础底面面积(m）：0.09;地基承载力调整系数:0。 4。2大横杆的计算.荷载计算大横杆的自重标准值:P10。03 k/m ；脚手板的自重标准值：P2=0。350。9/（2）0。10 kN/m;活荷载标准值:Q=30.9(2+1）0。9 N/m；静荷载的设计值: q1。20。0381.20。10=。17 kN;活荷载的设计值: q2=10.=1。6 N/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2。强度计算跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为1mx=0.1721。52.11.6。52=0.314 k。m;支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max=-100。72。52.17.61。52 -0.37 kN。;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:=Max（.1406,0.3716）/580=72。835 N/m2；大横杆的最大弯曲应力为 7283 N/m 小于大横杆的抗压强度设计值f=205 Nm2,满足要求!3。挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中: 静荷载标准值:q1P+2=0。038+0.1=0。143 k/; 活荷载标准值： q2 Q 。9 kN/m;最大挠度计算值为：V=0.6704315004/(100。0611210）+0。900.91500/(0。610512190) = 1.99mm；大横杆的最大挠度1.99 小于 大横杆的最大容许挠度5/50m与1 mm,满足要求!4。小横杆的计算根据J1-001第。4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形1荷载值计算大横杆的自重标准值：p1 0.0381.5 = 0.08 kN;脚手板的自重标准值：P2=。350.9.5(+1)0。158 k;活荷载标准值：Q30。9。5/(2+1) =1。3 kN;集中荷载的设计值：P1。2(0058。58)+1. 1。35= . N;小横杆计算简图2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqax =2030./8 0.00N。m；集中荷载最大弯矩计算公式如下： pax = 2。1480。9/3 0.44 N。m ；最大弯矩= Mqax Mpax= 。649 N.;最大应力计算值 = / = 0。641065080=127.776 N/mm2 ;小横杆的最大弯曲应力 =2.76 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值 205 mm，满足要求。3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下： Vqmax50.389004(384206151190） 0.013mm;大横杆传递荷载 P =p +p = 0。08+0。158+1。35 =。65kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax =55.90(049002/ ) /(7.6105 21900） 113mm；最大挠度和 V = Vqax+ Vpmax = 。03+1.613 = 162 mm；小横杆的最大挠度为 1.2 m 小于 小横杆的最大容许挠度900/150=6与1 m,满足要求！4.4扣件抗滑力的计算按规范表5.1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为80kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5): c 其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6。40kN；R- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 。0381。52/2=.058kN;小横杆的自重标准值: P2.30。9/2=.017kN；脚手板的自重标准值: P3 =0.3。91。5/=0.36 N;活荷载标准值： Q = 301.5 2 = 2025 kN；荷载的设计值： R=1.2（0。0580。1+0.236)1。4.25=。208kN;R 6。4N，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 4.5脚手架立杆荷载计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容: (1）每米立杆承受的结构自重标准值(k）,为0。139 NG1 = .394+（150/2)0。038/1。050。0= 。9； （2）脚手板的自重标准值（k2);采用竹串片脚手板,标准值为0.3 NG2= 0.3331.5(。9+03)2 10。39 N; ()栏杆与挡脚手板自重标准值(N/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 G3 = 0.11331。5/=2.2N;(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kNm2);0.005 G4 =。0051.50 = 。3 kN；经计算得到，静荷载标准值 N=NG1+NG2G4 22.382N；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的12取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ= 0。91./2 = 4。5 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压（km2),按照建筑结构荷载规范(GB00900）的规定采用: Wo .8kN/2； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（G00092001)的规定采用: Uz=1; Us- 风荷载体型系数:取值为0。65；经计算得到，风荷载标准值 k =0。7 。810. = 0364 kN/m；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N+。4NQ=。22282+ 1。4。0 32。529 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N= 1。2 N+0.1。NQ =.22。38+ 0.8.4。05= 31.6kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 为 w = 0.85 1。4kLah/10 =0。0 1。4。315 1.52/10 = .46k.;4。6钢丝绳卸荷计算卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加吊点;吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置;以吊点分段计算。经过计算得到aarctg300(0.90+0300)=6.1度=arctg。000/0。30=4。28度吊点处立杆轴向力为:P1 = P2 kxN nd = 1.52。52/5 = .75kkx为不均匀系数，取1。各吊点位置处内力计算为（k)：T P1ina1 = 。50.28 1.10 k2= P2/sina2 .75/0。99 = 9。87 kNG1 = 1/taa1 = 59/2。0 3。9kG2 P2a29.75/0.00 = .97kN其中T钢丝绳轴向拉力，钢丝绳水平分力.卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg=T1 =。 。钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中g- 钢丝绳的容许拉力（k）； Fg -钢丝绳的钢丝破断拉力总和(N）, 计算中可以近似计算F=0。5d2，为钢丝绳直径（m）； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对61、637、661钢丝绳分别取.5、0。82和0。； K -钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取10.51k，0。82,K=,得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为： =(10.518.00080)0。5 = 1.000 mm。吊环强度计算公式为: N/ f其中 - 吊环钢筋抗拉强度,混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm； N 吊环上承受的荷载等于g； - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=.5d2；选择吊环的最小直径要为：d (/f/)05 =（210.510103/53.12)0. 2.000 mm.钢丝绳最小直径为 15 mm,必须拉紧至 10.51 k,吊环直径为 12m.钢丝绳作用在扣件上产生的分力G=.903kN小于扣件抗滑承载力1.8kN,符合要求。脚手架竖向荷载P= 。7 N小于扣件抗滑承载力 2。8 kN，符合要求。4.立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N 2。29/5 =6.506N；计算立杆的截面回转半径 :i= 1。58 c;计算长度附加系数参照扣件式规范表5.。3得 :k = 1。55 ；当验算杆件长细比时,取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3得 : = 1。；计算长度，由公式 lo= kh 确定 :l0= 。599m；长细比Lo =6 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l的计算结果查表得到 ：=0。262 ；立杆净截面面积 ： A= 。89 m2；立杆净截面模量（抵抗矩):W = .08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =0 Nm2；=6506/（0.689)50。78N/mm2；立杆稳定性计算 = 0。78 mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 0 N/mm，满足要求。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值：N= 1.68/5=6.3 k；计算立杆的截面回转半径 :i 1。8cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。33得 ： k =1。155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 : = 15 ;计算长度，由公式 0= uh 确定:l0 = 259m;长细比： L0i = 4;轴心受压立杆的稳定系数,由长细比li的结果查表得到 ：=0.262立杆净截面面积： = 4。8 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩) ： = 5。08 cm;钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 /mm2; 335.7/（0。22489)+14691。55080 = 7.2 N/mm2；立杆稳定性计算= 78。3 /m2 小于 立杆的抗压强度设计值 f 205 Nmm2，满足要求。8连墙件的计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： N= Nlw+ 风荷载标准值 Wk 0。6k/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 w =3。5 m2;按规范54。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）, N0= 5。000 N；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（）,按照下式计算：Nlw =。WkAw = 6。8 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl= Nw+ 11。88 kN；连墙件承载力设计值按下式计算: N =Af其中 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比l/i= 0158的结果查表得到 =0。94,l为内排架距离墙的长度；又:A= 9 cm;f=05 /m2;连墙件轴向承载力设计值为Nf=。949。891042503 = 95。13kN；N 11。88 N = 95.13,连墙件的设计计算满足要求。连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 N = 1。8小于双扣件的抗滑力 12.8 N,满足要求.连墙件扣件连接示意图4.9立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg= fkc = 80 kp; 其中，地基承载力标准值:fgk= 80kpa ; 脚手架地基承载力调整系数:kc= 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p N/A=70.97k ；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 : = 3。678/5 =6.36 N;基础底面面积 :A =0。9 m .p=。9 fg=00 a。地基承载力满足要求。465 楼型钢（16号工字钢)悬挑脚手架的验算型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JJ130-2001）、建筑结构荷载规范(B 0009201)、钢结构设计规范(GB 5007-200)等规范编制。1参数信息1脚手架参数双排脚手架搭设高度为 45 米,立杆采用单立杆;搭设尺寸为:立杆的纵距为 15米,立杆的横距为0.9米,立杆的步距为。5 米;内排架距离墙长度为0。30米;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 根；脚手架沿墙纵向长度为 4 米;采用的钢管类型为 4835；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数.80;连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3米，水平间距米,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件连接。2。活荷载参数施工均布荷载（kN/m）:3。000；脚手架用途:装修脚手架;同时施工层数：2 层。3。风荷载参数本工程地处广东省惠阳,查荷载规范基本风压为00，风荷载高度变化系数z为。000,风荷载体型系数s为0.650，计算中考虑风荷载作用。4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(k/m2）：0.1；脚手板自重标准值(kNm2)：0。30;栏杆挡脚板自重标准值（kNm）:110；安全设施与安全网自重标准值（N/m)：0.005；脚手板铺设层数：10 层；脚手板类别：竹串片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板。5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用1号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度2米,建筑物内锚固段长度3 米。与楼板连接的钢筋直径(mm）：1。00;楼板混凝土标号:C5。6.拉绳与支杆参数支撑数量为:;钢丝绳安全系数为:.00；钢丝绳与墙距离为(）:3。00；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,钢丝绳距离建筑物1.5 。2大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ132001)第52。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P。08 kNm ；脚手板的自重标准值：P2=。50。9(2+1)=0105kN/m ；活荷载标准值： Q=0.9/(2+1)=。9 kNm;静荷载的设计值: q1=1.20。038+1.。105。1kN/m;活荷载的设计值: 2=1。4。9=1。6 k/；图大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩）2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下： 跨中最大弯距为M1a=0。1721.52+0。01。21。52=0。314 kN。m;支座最大弯距计算公式如下： 支座最大弯距为 M2ax=-。100.1721。50。11.26。5 0. kN。m;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.31406,.37106）/580=7.35 Nmm;大横杆的最大弯曲应力为 7。85 Nm小于 大横杆的抗压强度设计值f=05 N/mm,满足要求。挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P+P=00+0。10=0。143k/m; 活荷载标准值: 2= Q =0。9 k/m；最大挠度计算值为:V= 0。67。1431504/(100010512900)090.91004(1002。10512900) .992；大横杆的最大挠度 1.92 mm小于 大横杆的最大容许挠度 150/150 与10 mm,满足要求53小横杆的计算根据GJ130201第。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=081。5 = 0。8 kN；脚手板的自重标准值:2=0。30。91.5/(2+)=0。15 N；活荷载标准值:=30.1。5/（2+1)=。350 kN;集中荷载的设计值:=1.2（0.058+。5）+1。4 1。3 .148 kN;小横杆计算简图2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和. 均布荷载最大弯矩计算公式如下: ma= 1.20.038092/8 0.05 kN.;集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpm = 。1480。93 = 。44kN ;最大弯矩 = Mqmax + Mpmx = 0.49 kN。m；最大应力计算值 = / 0.64910658027。76 Nmm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =12。776 N/mm小于小横杆的抗压强度设计值 20 Nmm2，满足要求。.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和。小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下： qma=50.03890（384。0610100) = 0。013 mm ；大横杆传递荷载 P p1+ p2 + Q 0.0580。1581.5 = 1.565 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmx1565。900(3900-90029 ） /(722。6105 1200)= 1。613 mm；最大挠度和 V Vqa + pmx =0.013+1。3 = 1.626 m；小横杆的最大挠度为1。626 m 小于 小横杆的最大容许挠度 900/0=6与 mm，满足要求。54扣件抗滑力的计算按规范表5。1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00k，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40N。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.): R R 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.4 kN； - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381。52/20。058N;小横杆的自重标准值: =0。380。/2=0.07 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0。35091520。26 kN；活荷载标准值： Q = 30。91/2 = 2。25 kN;荷载的设计值: R=1。2(0。80。17+0。236)+4。05=3。28 ;R 640 ，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。55脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容: (1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为0。13 N1 = .139+(1.502/2)。03/1.5040。50= .20; (2)脚手板的自重标准值（N/2)
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