高大模板支撑系统专项施工方案.doc

延安大学能源化工综合楼工程（十层羽毛球场馆）高大模板支撑系统专项施工方案 编制：审核：批准：陕西建工第八建设集团有限公司2015年 09月 05 日目录一、编制依据2二、工程概况2三、高大模板支撑系统选型及材料选用3四、满堂支撑架搭设要求4五、高大模板支撑系统计算书6六、架体的拆除33七、质量保证措施及施工注意事项34八、安全施工注意事项35九、高支撑模板施工安全防范措施36十、文明施工及环保措施38十一、应急救援预案38十二、附件: 高支模架体平面布置图42 一、编制依据1、延安大学能源化工综合楼施工蓝图2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20113、建筑结构荷载规范GB50009-20014、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、混凝土结构工程施工规范GB50666-20115、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文件二、工程概况1、 参建单位情况 1.1 建设单位：延安大学 1.2 设计单位：陕西省教育建筑设计研究院 1.3 勘察单位：西北综合勘查设计研究院 1.4 监理单位：陕西正泽建设监理咨询有限公司 1.5 施工单位：陕西建工第八建设集团有限公司2、 工程概述本工程地处延安大学校内，地下一层、地上十层建筑，总建筑面积19239，建筑高度40.5m，框架结构，抗震设防烈度6度。设计使用年限50年。本工程十层（25轴/FH轴）羽毛球场地地面结构标高35.66m，顶板标高45.6m，层高9.94m，属高大模板支撑系统，支撑区域内构件截面尺寸如下：1.1 梁：呈井字梁结构，屋框梁截面尺寸：400mm1000mm、350mm700mm；井字梁截面尺寸：250mm500mm。最大跨度11.4m。1.2 屋面板：板厚120mm，配筋为双层双向C8200,砼强度C30.1.3 底层支撑楼板：厚度120mm，砼强度等级C35，配筋：长向底筋C8150mm、短向底筋C8200，制作附筋C8100C12100.三、 高大模板支撑系统选型及材料选用1、 支撑架体采用“扣件式满堂支撑架系统”。2、模板采用15mm厚木胶合板，方木5070mm.3、支撑架体采用扣件式钢管满堂架,钢管采用外径483.2，钢管应有产品合格证及检验报告，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，并严禁打孔。4、扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准，扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的，螺栓必须更换；扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷；扣件与钢管要接触良好，扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm时不得发生破坏。5、可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距符合现行国家标准，可调托撑的螺杆与之托板焊接要牢靠，可调托撑抗压承载力设计值不应小于40KN，支托板厚度不应小于5mm。6、进场架体材料的验收：架体所用材料由项目部专职材料员进行采购租赁，进场后由材料库管员进行验收，验收时首先检查其产品检验报告及合格证，其次再进行外观质量检查，最后通过检测工具检查其厚度、力矩技术参数，经检查验收合格后，进行标识并堆放整齐，以备使用，对于不合格的材料立即组织进行清退出现场，并做好详细记录。四、满堂支撑架搭设要求 1、支撑架技术参数 1.1 立杆纵、横向间距：1000mm，900mm（详见架体平面布置图）。 1.2 纵、横向水平杆步距：共设六道水平杆，第1道扫地杆距地200mm，以上第25道步距1800mm，第6道步距1650立杆伸出顶层水平杆长度为500mm。 1.3剪刀撑：架体四周及内部纵、横向每58m，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为58m；底部及第5道水平杆处设置两道水平剪刀撑。 1.4水平连接件：架体四周应与已浇筑完框柱及周边满堂架进行刚性连接。 1.5 操作平台：在架体第5道水平杆处满铺木架板一层，并用铁丝扎牢。 1.6 安全网：在第4层水平杆出满设水平安全网一道。2、 立杆搭设要求 2.1 每根立杆底部设置木垫板 2.2 立杆接头必须采用对接扣件连接 2.3 接头应交错布置，两根相邻立杆接头不应设置的同步内。3、 水平杆搭设要求 3.1 纵横向水平杆单根长度不应小于3跨（不小于3000mm）。 3.2 纵向水平杆采用对接连接或搭接，并应符合下列规定： A、两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内，不同步或同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵、横间距的1/3，如下图： B、搭接长度不应小于1000mm，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端距离不应小于100mm。 3.3 纵横向水平杆必须贯通设置。4、剪刀撑搭设要求 4.1 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角应在4560之间。 4.2 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，采用搭接时，搭接长度不应小于1000mm，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端距离不应小于100mm。 4.3 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。五、高大模板支撑系统计算书、WKL-3b(400*1000mm)、WKL-4b(400*1000mm)支撑架体计算1、工程属性新浇混凝土梁名称WKL-3b,WKL-4b新浇混凝土梁计算跨度(m)11.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001000新浇混凝土结构层高(m)9.94梁侧楼板厚度(mm)1202、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 3、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 4.1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.131.1040.1332+0.1171.7640.13320.059kNm Mmax/W0.059106/375001.572N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 4.2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67725.6133.3334/(10010000281250)0.019mml/400133.333/4000.333mm 满足要求！ 4.3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.431.1040.133+0.451.7640.1331.765kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.131.1040.133+1.21.7640.1334.844kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.425.60.1331.365kN R2=R3=1.1 q2l=1.125.60.1333.755kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁截面惯性矩I(cm4)142.92验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.765+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，4.844+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=4.877kN/m q2max1.365+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，3.755+(0.3-0.1)0.4/33.781kN/m 5.1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.14.8770.52，0.54.8770.220.122kNm Mmax/W0.122106/408302.986N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 5.2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.64.8770.5，4.8770.21.463kN max3Vmax/(2bh0)=31.4631000/(25070)0.627N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 5.3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.7815004/(10096001429200)0.117mml1/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)3.7812004/(896001429200)0.055mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 5.4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.8770.5，0.44.8770.5+4.8770.22.682kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.803kN，R2R32.682kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.7810.5，0.43.7810.5+3.7810.22.08kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.584kN，R2R32.08kN 6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.2可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 6.1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.317106/473067.111N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 6.2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.042kN max2Vmax/A=24.0421000/45017.964N/mm2125N/mm2 满足要求！ 6.3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.08mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 6.4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.443kN，R2=8.084kN，R3=0.443kN 7、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 7.1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.443,0.4430.443kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 7.2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR28.084kNN30kN 满足要求！ 8、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1650立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数11.165非顶部立杆计算长度系数21.75钢管类型483.2立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 8.1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.165(1650+2500)=3087.25mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.751800=3150mm =l0/i=3150/15.9=198.113=210 长细比满足要求！ 8.2、稳定性计算 R10.443kN，R28.084kN，R30.443kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.165(1650+2500)=3658.391mm 1l01/i3658.391/15.9230.087，查表得，10.138 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2max0.443+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(1+0.5-0.4/2)/21，8.084，0.443+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(1+1-0.5-0.4/2)/218.084kN fN/(A)8.084103/(0.138450)130.176N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.751800=3732.75mm 2l02/i3732.75/15.9234.764，查表得，20.133 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2max0.443+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(1+0.5-0.4/2)/21，8.084，0.443+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(1+1-0.5-0.4/2)/218.084kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(9.94-1)max0.443+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41(1+0.5-0.4/2)/21，8.084，0.443+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41(1+1-0.5-0.4/2)/21+1.6099.693kN fN/(A)9.693103/(0.133450)161.957N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 9、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=9.693kN 9.1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)1112080/1000=98.47kNF1=9.693kN 满足要求！ 9.2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.740000/1000=2705.4kNF1=9.693kN 满足要求！、WKL-3b(400*1000mm)、WKL-4b(400*1000mm)支撑架体计算1、工程属性新浇混凝梁名称WKL-3b、WKL-4b混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)1202、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241min34.213，2424kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241min34.213，2424kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.924+1.40.9231.68kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k24 kN/m2 3、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为150，450，750 设计简图如下：模板设计剖面图 4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 4.1、抗弯验算 q1bS承131.6831.68kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.924129.16kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10729.160.1762+0.1212.520.17620.106kNm Mmax/W0.106106/375002.829N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 4.2、挠度验算 qbS正12424kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.632241764/(10010000281250)0.052mm176/400=0.44mm 满足要求！ 4.3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14329.160.176+1.2232.520.1766.408kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.176244.828kN 5、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)7050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)29.167小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)72.917 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 5.1、抗弯验算 q6.408kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.16.4080.52，0.56.4080.22=0.16kNm Mmax/W0.16106/291675.493N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 5.2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.4080.5，6.4080.2=1.923kN max3Vmax/(2bh0)=31.9231000/(27050)0.824N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 5.3、挠度验算 q4.828kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.8285004/(1009350729170)0.3mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=4.8282004/(89350729170)=0.142mm200/400=0.5mm 满足要求！ 5.4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.16.4080.5，0.46.4080.5+6.4080.23.525kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.14.8280.5，0.44.8280.5+4.8280.22.655kN 6、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.2主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.218kN，R23.525kN，R32.898kN，R42.898kN，R53.525kN，R61.218kN 正常使用极限状态：R10.913kN，R22.655kN，R32.156kN，R42.156kN，R52.655kN，R60.913kN 6.1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.183106/4730=38.626N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 6.2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=24.3421000/45019.298N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 6.3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.084mm300/4000.75 mm 满足要求！ 7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.955.56/15.282kNNtb17.8kN 满足要求！、WKL-G(350*700mm)支撑架体计算1、工程属性新浇混凝土梁名称WKL-G新浇混凝土梁计算跨度(m)8.7混凝土梁截面尺寸(mmmm)350700新浇混凝土结构层高(m)9.94梁侧楼板厚度(mm)1202、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 3、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 4.1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.121.8090.1172+0.1171.7640.11720.032kNm Mmax/W0.032106/375000.867N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 4.2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67717.95116.6674/(10010000281250)0.008mml/250116.667/2500.467mm 满足要求！ 4.3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.421.8090.117+0.451.7640.1171.11kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.121.8090.117+1.21.7640.1173.046kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.417.950.1170.838kN R2=R3=1.1 q2l=1.117.950.1172.304kN 5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁截面惯性矩I(cm4)142.92验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.11+0.91.35(0.3-0.1)0.35/3+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2/21，3.046+0.91.35(0.3-0.1)0.35/3=3.074kN/m q2max0.838+(0.3-0.1)0.35/3+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2/21，2.304+(0.3-0.1)0.35/32.327kN/m 5.1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.07412，0.53.0740.220.307kNm Mmax/W0.307106/408307.529N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 5.2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.63.0741，3.0740.21.844kN max3Vmax/(2bh0)=31.8441000/(25070)0.79N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 5.3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.32710004/(10096001429200)1.148mml1/2501000/2504mm 2q2l24/(8EI)2.3272004/(896001429200)0.034mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 5.4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.0741，0.43.0741+3.0740.23.382kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.595kN，R2R33.382kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.3271，0.42.3271+2.3270.22.56kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.295kN，R2R32.56kN 6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.2可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 6.1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.385106/473081.291N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 6.2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.382kN max2Vmax/A=25.3821000/45023.922N/mm2125N/mm2 满足要求！ 6.3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.08mml/250450/2501.8mm 满足要求！ 6.4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.595kN，R2=10.765kN，R3=0.595kN 7、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 7.1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.595,0.5950.595kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 7.2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR210.765kNN30kN 满足要求！ 8、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1650立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数11.165非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.2立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 8.1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.165(1650+2500)=3087.25mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=3087.25/15.9=194.167=210 长细比满足要求！ 8.2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.15611.52/100.044kNm 8.3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.92124.06kN/m 2)小梁验算 q1max1.137+1.2(0.3-0.1)0.35/3+0.5(0.7-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2/21，3.117+1.2(0.3-0.1)0.35/3=3.145kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.602kN，R210.965kN，R30.602kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.165(1650+2500)=3658.391mm 1l01/i3658.391/15.9230.087，查表得，10.138 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.602+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.45-0.35/2)/21，10.965，0.602+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.9-0.45-0.35/2)/21+0.044/0.911.014kN fN/(A)+Mw/W11014.184/(0.138450)+0.044106/4730186.712N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.602+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.45-0.35/2)/21，10.965，0.602+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.9-0.45-0.35/2)/21+0.044/0.911.014kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(9.94-0.7)+Mw/lbmax0.602+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.45-0.35/2)/21，10.965，0.602+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.9-0.45-0.35/2)/21+1.663+0.044/0.912.677kN fN/(A)+Mw/W12677.384/(0.188450)+0.044106/4730159.201N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 9、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=12.677kN 9.1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)1112080/1000=98.47kNF1=12.677kN 满足要求！ 9.2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clf