毕业设计(论文)-往复活塞式压缩机设计

-全套设计1 引言空气压缩机是指压缩介质为空气的压缩机，主要作用是为生活、生产提供源源不断地、具有一定压力的压缩空气。作为一种工业装备，压缩机广泛应用于石油、化工、天然气管线、冶炼、制冷和矿山通风等诸多重要部门；作为燃气涡轮发动机的根本组成元件，在航空、水、陆交通运输和发电等领域随处可见；作为增压器，已成为当代内燃机不可缺少的组成部件。在诸如大型化肥、大型乙烯等工艺装置中，它所需投资可观，耗能比重大，其性能的上下直接影响装置经济效益，平安运行与整个装置的可靠性严密相关，因而成为备受关注的心脏设备1。压缩机按工作原理可分为容积式和动力式两大类；按压缩级数分类，可分为单级压缩机、两级压缩机和多级压缩机；按功率大小分类，可分为微小型压缩机、中型压缩机和大型压缩机。按压缩机的构造形式可分为立式、卧式和角度式。而且角度式又可分为L型、V型、W型、扇形和星型等。不同形式的压缩机具有其鲜明的特点，根据其工作原理的不同决定了其不同的适用范围2。空气压缩机的选择主要依据气动系统的工作压力和流量。起源的工作压力应比气动系统中的最高工作压力高20%左右，因为要考虑供气管道的沿程损失和局部损失。如果系统中*些地方的工作压力要求较低，可以采用减压阀来供气。空气压缩机的额定排气压力分别为低压0.7MPa1.0MPa、中压1.0MPa10MPa、高压10MPa100MPa和超高压100MPa以上，可根据实际需求来选择。常见使用压力一般为0.71.25MPa3。空气压缩机应用范围极为广泛，且由资料显示国内需求量呈上升趋势，是中小型工业用压缩机一个庞大的族群。中、小型微型工业用往复活塞式压缩机有着一样的传动部件根底上变换压缩级数和气缸直径，迅速派生出多品种变形产品的便利条件。不仅其容积流量、排气压力变化多端，通过适当调整局部零部件材质还可以压缩多种气体，大为扩展效劳领域4。活塞式压缩机与其他类型的压缩机相比，特点是1压力范围最广。活塞式压缩机从低压到超高压都适用，目前工业上使用的最高工作压力达350MPa，实验室中使用的压力则更高。2效率高。由于工作原理不同，活塞式压缩机比离心式压缩机的效率高很多。而回转式压缩机由于高速气流阻力损失和气体内泄漏等原内，效率亦较低。3适应性强。活塞式压缩机的排气量可在较广泛的范围内进展选择；特则是在较小排气量的情况下，要做成速度型，往往很困难，甚至是不可能的。此外，气体的重度对压缩机性能的影响也不如速度型那样显著，所以同一规格的压缩机，将其用于不同介质时，较易改造57。根据机械部1407-85微型往复活塞式空气压缩机根本参数规定，额定排气压力分为0.25MPa、0.4MPa、0.7MPa、1.0MPa、1.25MPa和1.4MPa几个档次，并规定了相应的单级、双级压缩所对应的公称容积流量公称排气量。但目前1.0MPa、1.25MPa和1.4MPa的压缩机产品相对较少，无法满足用户对不同压力空气气源的需要。因此，本课题设计一种排气压力为1.2MPa，排气量为0.6m3/min的微型压缩机，旨在我国现有的小型压缩机产品品种的根底上，开发相关的压缩系列产品，以填补两级空气压缩机产品的空白，符合压缩机制造行业拓展新产品的开发意向。本课题的设计任务是在常温下对空气进展压缩，进气压力为大气压，压缩后排气压力为1.2MPa，排气量不低于0.6m3/min。为满足设计及技术要求，综合考虑，本设计采用W型二级压缩，油润滑，冷却方式为风冷式。设计内容包括总体构造设计、热力学计算、主要零部件构造设计、动力学计算和飞轮设计五个方面。其中总体机构设计方面主要包括构造方案选择、气缸排列形式、运动机构的构造选择、级数选择、压缩机转数、行程确实定和驱动选择；主要零部件构造设计主要包括活塞组件的设计、曲轴构造、连杆部件的设计和气缸设计；动力学计算主要是计算各级平均切向力，然后根据不同方案级数的布置，进展叠加计算总平均切向力，选择最优方案，确定飞轮距；飞轮设计主要是通过根据机器允许的旋转不均匀度、飞轮距的大小和冷却所需风量，参照工厂图纸进展尺寸构造设计812。2 总体构造方案设计设计往复活塞式压缩机时应符合以下根本原则：1满足用户提出的排气量、排气压力，及有关使用条件的要求；2有足够长的使用寿命，足够高的使用可靠性；3有较高的运转经济性；4有良好的动力平衡性；5维护检修方便；6尽可能采用新构造、新技术、新材料；7制造工艺性良好；8机器的尺寸小、重量轻。活塞式压缩机的构造方案由以下因素组成：1机器的型式；2级数和列数；3各级气缸在列中的排列和各列间曲柄错角的排列。选择压缩机的构造方案，应根据压缩机的用途、运转条件、排气量和排气压力、制造厂生产的可能性、驱动方式以及占地面积等条件，从选择机器的型式和级数入手，制订出适宜的方案。总体设计的任务：选择构造方案、主要参数、相应的驱动方式以及大体确定附属装备的布置。2.1 气缸排列的型式压缩机气缸有多种排列型式，按气缸轴线布置的相互关系分为：卧式、立式、L型、V型、W型、星型和对称平衡型。卧式、对称平衡型压缩机动力平衡性能较好，运转较平稳，宜用于大、中型压缩机；立式压缩机现仅用于中、小型和微型，使机器高度均处于人体高度便于操作的范围内，且中型压缩机主要用于无油润滑构造；L型、V型、W型、星型等角度式压缩机则适用于中、小型和微型。L型、V型、W型、星型等角度式压缩机共同的优点是1各列的一阶惯性力的合力可用装在曲轴上的平衡重到达大局部或完全平衡。因此，机器可取较高的转数。2气缸彼此错开一定角度，有利于气阀的平安与布置。因而使气阀的流通面积有可能增加。中间冷却器和级间管道可以直接装在机器上，构造紧凑。3角度式压缩机可以将假设干列的连杆连接在同一曲拐上，曲轴的拐数可减少，机器的轴向长度可缩短，因此主轴颈能采用滚动轴承。本设计属于微型中压压缩机常规设计，综合考虑其设计参数(压缩介质、排气量及排气压力)及市场现状，采用W型构造。2.2 运动机构的构造活塞式压缩机的运动机构有：无十字头与带十字头两种。无十字头运动机构的特点是：构造简单、紧凑，机器高度较低，相应的机器重量较轻，一般不需要专门的润滑机构。但是无十字头的压缩机只能作成单作用的，所以气缸容积的利用不充分(因为活塞与气缸之间，只在活塞的一侧形成工作腔)，气体的泄漏量也较大，气缸工作外表所受的侧向力也较大，因而活塞易磨损，另外，气缸中的润滑油量也难于控制。无十字头的压缩机一般只适于作成立式、V型、W型和扇形的构造。当压缩机的功率大于120150kW时，无十字头的压缩机的重量要超过有十字头的压缩机，而且构造也较复杂。因此，无十字头压缩机只在小功率范围内采用。在小型移动装置中用的压缩机，要求轻便紧凑以便于搬动，多项选择用无十字头的运动机构。带十字头运动机构的特点是：由于带有十字头，气缸工作外表不承受连杆传来的侧压力，所以，气缸与活塞间的摩擦和磨损较小，充分利用了气缸容积，润滑油易于控制；可以设置填料密封，所以，气体地 泄漏量较小，特别是对于易燃、易爆、有毒的气体，只能采用此种构造。当然，带十字头的压缩机增多了十字头、活塞杆及填料等部件，使机器的构造复杂，高度和重量也相应增加。一般固定式的压缩机功率都较大，特别是工艺流程中用的压缩机，要求机器长期连续运转，所以多用带十字头的压缩机。我国固定式动力用空压机，排气量在10100m3/min、功率在60630kW之间的都是带十字头构造。化工、石油等部门工艺流程中使用的压缩机都带有十字头。本设计为功率较小的W型空气压缩机设计，考虑到以上因素，故采用无十字头的运动机构。2.3 级数选择及各级压力比的分配工业用的气体，有时需要较高的压力，此时需采取多级压缩。多级压缩有以下优点：1降低排气温度；2节省功率消耗；3提高气缸容积系数；4降低作用在活塞上的最大活塞力。在选择压缩机的级数时，一般一般应遵循以下原则：使压缩机消耗的功最小、排气温度应在使用条件许可的范围内、机器重量轻、造价低。要使机器具有较高的热效率，则级数越多越好各级压力比越小越好。然而级数增多，则阻力损失增加，机器总效率反而降低，构造也更加复杂，造价便大大上升。因此，必须根据压缩机的容量和工作特点，恰当地选择所需的级数和各级压力比。本设计为W-0.6/12型压缩机，根据市场常用压缩机型式，选择级数为二级。2.4 列数选择在活塞式压缩机中，一个连杆所对应的气缸活塞组即为一列。压缩机按列数的多少分成单列和多列两类。压缩机列数的选择，主要决定于排气量、排气压力、机器的型式和级数。立式构造可以制成单列和多列压缩机；卧式构造可以制成单列和双列压缩机；对称平衡型构造只能制成多列压缩机，而且列数必须是偶数；对置型构造只能制成多列压缩机。W型构造只能制成多列压缩机，即单重W型和双重W型，其他型式类似。各级气缸的排列应根据下述原则进展：1要求各列往返止点的活塞力相等。这时，曲柄连杆机构利用充分，重量较轻，惯性力较小，机械效率较高。由于往返行程的功也大致相等，因而飞轮较轻。2通过布置气缸排列，到达使气体的内泄漏和外泄漏尽可能小的目的。本设计采用W型构造，如前所述，只能制成多列压缩机，采用单重W型构造。25 压缩机转速和行程确实定转速和行程的选取对机器的尺寸、重量、制造难易和本钱有重大影响，并且还直接影响机器的效率、寿命和动力性能。如果压缩机与驱动机直接连接，则也影响驱动机的经济性和本钱。近代设计活塞式压缩机的总趋势是提高转速。转速、行程和活塞平均速度的关系式如下2-1式中：活塞平均速度，m/s；压缩机转数，r/min；活塞行程，m。活塞式压缩机设计中，在一定的参数和使用条件下，首先应考虑选择适宜的活塞平均速度，因为1活塞平均速度的上下，对运动机件中的摩擦和磨损有直接的影响。对气缸内的工作过程也有影响。2活塞速度过高，气阀在气缸上难以得到足够的安装面积，所以气阀、管道中的阻力损失很大，功率的消耗及排气温度将会过高。严重地影响压缩机运转的经济性和使用的可靠性。移动式压缩机为尽量减少机器重量和外形尺寸，所以取活塞速度为45m/s，而本设计就属于此类。由于微型和小型压缩机，为使构造紧凑，而只能采用较小行程，所有较高转数，但活塞平均速度却较低，只有2m/s左右。本设计采用2m/s。在一定的活塞速度下，活塞行程的选取，与以下因素有关：排气量的大小；机器的构造型式；气缸的构造。现代活塞式压缩机的行程与活塞力之间，按统计与分析，有以下关系：2-2式中：P活塞力，t；A系数，其值在0.0650.095之间，较小值相应于短行程的机器，较大值相应于长行程的机器。现代活塞式压缩机使用的气阀，都是随着气缸内气体压力的变化而自行开、闭的自动阀。气阀是活塞式压缩机的关键部件之一，气阀的优劣直接影响压缩机的性能。自70年代以来，国外微型空气压缩机开场普遍采用舌簧阀，以代替盘状阀或环状阀。在70年代末期开场，我国对这项技术进展了研究和推广。舌簧阀具有排气系数高、比功率低、寿命长、噪声小、制造工艺简单等优点。但舌簧阀相对盘状阀或环状阀寿命低，选择转速时要综合考虑。选择压缩机转速时应注意到惯性力的影响，惯性力的大小与转速成平方关系；通常应遵循惯性力不超过活塞力的原则因为运动部件的强度是按活塞力来计算的。另外转数过高对阀片、活塞环、填料的使用寿命也会产生不利影响。一般说来，活塞力较大的机器，转数相应地较低，因为活塞力较大则运动部件的尺寸和重量也相应的增加，惯性力增长的程度往往显著地超过活塞力增长的程度。此外，由于各种机构的压缩机的动力平衡性不同，所以转数也会有所区别。另外，压缩机与驱动机直联时，应顾到驱动机的额定转数。综合考虑本设计中的上述因素，取压缩机的行程为s=0.065m、转速为n=800r/min，而气阀则选用舌簧阀。2.6 压缩机润滑方式的选择压缩机中，在零件相互滑动的部位，如活塞环与气缸、填料与活塞杆、主轴承、连杆大头瓦以及连杆小头衬套等处，要注入润滑剂进展润滑，以达如下目的：1减小摩擦功率，降低压缩机功率消耗；2减少滑动部位的磨损，延长零件寿命；3润滑剂有冷却作用，可导走摩擦热，使零件工作温度不过高从而保证沿动部位必要的运转间隙，防止滑动部位咬死或烧伤，4用油作润滑剂时，尚有防止零件生锈的作用。 设计和选择润滑系统的根本要求是：1要有可靠的供油装置。要保证有适量的润滑油输送至各运动部位；2系统中要有便了检查供油情况的部位和仪表；3要有使润滑油净化的过滤装置；4供油管路的布置要紧凑、整齐，便于拆装和清洗，同一管路中管件的选择要力求划一。按气缸是否用油润滑，压缩机的润滑方式可区分为油润滑和无油润滑两种。全无油润滑压缩机其实是指所有运动摩擦副均不采用液体润滑剂润滑，排出的压缩气体是干净无油的一种动力机械。其特征是由气缸缸体、气缸盖、活塞、连杆、曲轴、曲轴箱等组成；铝合金或铸铁缸体采用外表处理工艺提高了外表硬度；连杆的两端采用轴承构造提高了整机的使用寿命。采用自润滑材料制成，不需添加润滑油，排出的气体不含油污，不污染作业环境和工作介质，使压缩机的工作范围更加广泛，适用一切需要高净化气源行业使用。根据压缩机的构造特点，所采用的有油润滑方式大体可分为两种:飞溅润滑和压力润滑。飞溅润滑多用于小型无十字头压缩机中。其特点是气缸与运动部件的摩擦面均靠装在连杆上的甩油杆，将油甩起飞溅到个润滑部位进展润滑，气缸和运动部件的润滑剂只能采用同一种润滑油，气缸内带油量较大。压力润滑多用于大、中型带十字头的压缩机中。这种润滑分为两个独立系统，即气缸和填料部位是用供油压力较高的注油器供油润滑，而其它运动部件的润滑则是靠油泵连续供油。鉴于前述内容，由于本设计是微小型的压缩机，考虑使用材料的本钱，制造的工艺复杂程度等因素，本设计采用有油润滑方式，并结合两种有油润滑方式各自的特点，具体采用飞溅润滑方式。2.7 压缩机驱动的选择活塞式压缩机的驱动包括驱动机和传动装置。驱动方式与压缩机的构造方案和主要参数的选择有着密切的关系，在选择压缩机构造方案和主要参数时，应该同时考虑驱动方式的选择。活塞式压缩机驱动机可分三类1电动机异步交流电动机或同步交流电动机；2活塞式发动机内燃机或蒸汽机；3旋转式发动机燃气轮机或蒸汽轮机。在活塞式压缩机中，用得最普遍的是电动机驱动。以市场现有同类产品为对照，本设计选择电动机作为驱动机，传动装置为皮带传动综上所述：本设计构造型式为W型，属角度式压缩机。此类压缩机构造紧凑，每个曲柄销上装有两根以上的连杆，曲轴构造简单、轴向长度较短，并可采用滚动轴承，主要适用于中、小型及微型压缩机。W型合理的列间夹角为，在此前提下，假设能保证各列往复运动质量相等，有利于惯性力的平衡。压缩机构造方案示意图如图2.1所示，构造方案采用两级置中式构造。电动机转速取n=800r/min。作用方式选用单作用式，无十字头。根据参数要求，取行程s=65mm。图2.1 压缩机构造方案示意图3 热力学计算3.1 初步确定各级排气压力和排气温度3.1.1 初步确定各级压力多级压缩过程中，常取各级压力比相等，这样各级消耗的功相等，而压缩机的总耗功也最小。各级压力比按下式确定。 3-1式中： 任意级的压力比；总压力比；级数。总压力比：=1.3/0.1=13各级压力比：在实际压力比的分配中，为保证末级排气温度不致过高，可将末级第二级的压力比取小些。即取=3.25则第一级的压力比=13/3.25=4各级名义进、排气压力及压力比已经调整后列表如下表3-1 各级名义进、排气压力及压力比级数名义进气压力p1MPa名义排气压力p2Mpa名义压力比0.10.440.4133.253.1.2 初步确定各级排气温度各级排气温度按下式计算 3-2式中：Td级的排气温度，K；Ts级的吸气温度，K；n 压缩过程指数。在实际压缩机中，压缩过程指数可按以下经历数据选取。对于大、中型压缩机：对于微、小型空气压缩机：空气绝热指数=1.4，则，取=1.30各级名义排气温度计算结果列表如下。表3-2 各级排气温度级数名义吸气温度T1名义压力比压缩过程指数n名义排气温度T2KK2029341.301.377130403403133.251.301.3131384113.2 确定各级的进、排气系数3.2.1 计算容积系数容积系数是由于气缸存在余隙容积，使气缸工作容积的局部容积被膨胀气体占据，而对气缸容积利用率产生的影响。 3-3式中： 容积系数；相对余隙容积； 压力比。各级膨胀过程指数m按下表计算。表3-3 不同压力下的值进气压力105Pa任意值时k=1.40时1.51.21.541.254101.310301.35301.40根据不同的气阀构造，选用各级的相对余隙容积值。采用环状气阀时，一般值在以下范围内选取：低压级，中压级，高压级。采用舌簧阀的微小型压缩机，。影响的主要因素为1在一样的活塞线速度和排气量情况下，高转速短行程的相对余隙容积，要比低转速长行程的相对余隙容积大得多。2气阀在气缸上的布置方式不同，相对余隙容积也不同。气阀布置在气缸端面上的相对余隙容积较小，气阀径向布置或倾向布置在气缸的相对余隙容积较大。3各类型气阀，在安装直径一样时，具有不同的余隙容积。环状阀比舌簧阀的相对余隙容积大。4一般直径大的气缸具有较小的余隙容积。5多级压缩机中，高压级的相对余隙容积要比低压级的相对余隙容积大。根据本设计的技术要求，选用舌簧阀构造，由上述经历选取各级相对余隙容积：0.03，0.035。由此，各级计算如下3.2.2 确定压力系数由于进气阻力和阀腔中的压力脉动，使吸气终了时气缸内的压力低于名义进气压力，从而产生的对气缸利用率的影响。影响压力系数的主要因素一个是吸气阀处于关闭状态时的弹簧力，另一个是进气管道中的压力波动。在多级压缩机中，级数愈高，压缩系数应愈大。对于进气压力等于或接近大气压力的第一级，进气阻力影响相对较大，可在范围内选取，第二级进气阻力相对于气体压力要小的多，可在范围内选取。故在本设计当中，选取：，。3.2.3 确定温度系数温度系数的大小取决于进气过程中加给气体的热量，其值与气体冷却及该级的压力比有关，一般。如果气缸冷却良好，进气过程中参加气体的热量少，则取较高值；而压力比高，即气缸内的各处平均温度高，传热温差大，造成实际气缸容积利用率低，取较低值。影响的因素包括1压力比大者，取小值。2冷却效果好时，取大值，水冷却比风冷却的大。3高转速比低转速的压缩机，大。4气阀阻力小时，取大值。5大、中型压缩机取大值，微、小型压缩机取小值。考虑到本设计为油润滑构造，且为风冷。应选取：，。3.2.4 确定泄漏系数泄漏系数表示气阀、活塞环、填料以及管道、附属设备等因密封不严而产生的气体泄漏对气缸容积利用率的影响。泄漏系数的取值于气缸的排列方式、气缸与活塞杆的直径、曲轴转速、气体压力的上下以及气体的性质有关。对于一般有油润滑压缩机，；无油润滑压缩机，。影响的因素包括1大直径气缸，取大些，小直径气缸取小些。2有油润滑压缩机，取大些，无油润滑时，取小些。3高转速压缩机，取大些，低转速压缩机取小些。4压力高，级数多，取小些相反可取大些。本设计为油润滑，应选取：0.98，0.95。3.2.5 确定各级排气系数按下式计算3-4表3-4 各级排气系数级数0.93480.94510.950.970.960.940.980.950.83550.81873.3 确定各级气缸的行程容积3.3.1 凝析系数确实定当压缩机进口含有水蒸气或其它蒸汽，气体经过压缩，蒸汽的分压将会提高，当压缩机的蒸汽分压超过冷却器气体出口温度下的饱和蒸汽压时，气体中的蒸汽将冷凝而析出水分。水分的析出会影响第一级以后各级的吸气量。计算时，如不考虑水分的析出，将会使得实际压力同计算结果不一样。进口气体的相对湿度以*市的空气相对湿度为准，查文献5附表56国内各地空气计算参数，以*、*等地的空气平均相对湿度为参照，取。有、无水析出的判别式 则无水析出，3-5 则有水析出，3-6假设本级前有水析出，则本级吸入的为饱和气体，凝析系数可按下式计算3-7式中：分别为一级和i级在进口温度下的饱和蒸汽压, MPa；分别为一级和i级的名义吸气压力，MPa；分别为一级和i级进口气体的相对湿度。查文献5表3-5得： MPa，MPa。已得：MPa ，MPa。第一级从大气中吸气，无析水问题，故。第二级析水系数为二级进气水蒸气分压小于二级进气温度下的水蒸气饱和蒸汽压，故二级无水析出。3.3.2 抽气系数确实定有抽气，无抽气。本设计中间无抽、加气，故。3.3.3 压缩机行程容积确实定压缩机第级的气缸行程容积按下式计算3-8式中： 压缩机的排气量，m3/min；压缩机第一级的排气系数。多级压缩机其余各级的气缸行程容积按下式计算3-9式中：分别为一级和二级的名义吸气压力，MPa；分别为一级和二级的名义进气温度,K；压缩机第二级的排气系数；压缩机第二级的凝析系数；压缩机第二级的抽气系数。按给定排气量范围，取m3/min。则m3/min压缩机第二级的行程容积：m3/min3.3.4 确定气缸直径计算出各级气缸的行程容积后，可按一下各式计算气缸直径。对于单作用气缸 3-10对于双作用气缸 3-11式中：i级气缸的行程容积, m3/min；s 活塞行程，m；n 压缩机转速，r/min；z 同级气缸数；d活塞杆直径，m。本设计采用单作用气缸，连杆直接与活塞相连，无十字头和活塞杆。故气缸直径为一级气缸：二级气缸：按国家标准圆整后：，。3.4 修正各级名义压力和温度在各级气缸直径计算出后，要按国家标准进展圆整。圆整后，各级的压力和温度会发生变化，需要进展修正。3.4.1 确定圆整后各级的实际行程容积圆整后的行程容积用下式计算。3-12m3/minm3/min3.4.2 计算各级压力修正系数及3-133-14式中：、同级吸、排气的修正系数。因此，修正系数为3.4.3 修正后各级名义压力及压力比3-153-16式中：、 圆整前的i级名义吸、排气压力，105Pa；、圆整后的i级名义吸、排气压力，105Pa。105Pa105Pa表3-5 修正后各级名义压力及压力比级 次计算行程容积，m30.71810.1957实际行程容积，m30.73720.2修正系数kk+111.0051.005名义进气压力0.10.40.402名义排气压力0.40.4021.3修正后的名义压力比4.023.2343.4.4 修正后各级排气温度表3-6 修正后各级排气温度级数进气温度，K压力比压缩过程指数n排气温度，K2934.021.31.3794043133.2341.31.3114103.5 计算活塞力3.5.1 计算气缸进排气过程的平均压力由文献5查得：=6% =4% =9% =7%表3-7 气缸内进、排气过程的平均压力级数修正后名义压力MPa相对压力损失%1-s1+d气缸内实际压力实际压力比sd0.10.402690.941.090.0940.43824.6620.4021.3470.961.070.38591.3913.6053.5.2计算活塞力列的活塞力是各列气缸中作用在活塞工作面积上的气体压力的代数和 3-17最大活塞力(气体力)发生在内、外止点处，规定：使连杆受拉为正，使连杆受拉为负。轴侧 3-18盖侧 3-19式中：，分别为同列缸各级的实际吸、排气压力，Pa；，分别为同列缸内各级对应级的轴侧、盖侧活塞工作面积，m2。轴侧活塞工作面积为 3-20盖侧活塞工作面积为 3-21则 m2 m2表3-8 各列活塞力级次内止点活塞力P(106N)轴侧(+)盖侧(-)0.43820.0070850.0031050.0940.0070850.0006660.0024391.3910.0038470.0053510.38590.0038470.0014850.003866级次外止点活塞力P(106N)轴侧(+)盖侧(-)0.0940.0070850.0006660.43820.0070850.003105-0.0024390.38590.0038470.0014851.3910.0038470.005351-0.003866一级最大活塞力为2439N，二级最大活塞力为3866N。3.6 计算轴功率，选择电机3.6.1 计算各级指示功率及总指示功率压缩机在单位时间内消耗于实际循环中的功称为指示功率。对于理想气体，各级的指示功率按下式计算 3-22对于实际气体，各级的指示功率按下式计算： 3-23式中：，分别为级的名义吸、排气压力，Pa；，分别为同列缸内各级对应级的轴侧、盖侧活塞工作面积，m2。本设计中工质为看做为理想气体，故用式3-22计算=2747W=2803W压缩机的总指示功率为=W3.6.2 压缩机轴功率指示功率是压缩机活塞作用于气体的功率，属内功率。驱动机传给压缩机主轴的功率为轴功率，它除了提供内部功率以外还要抑制摩擦副之间的机械摩擦功率，通常摩擦损失耗功都用机械效率表示，故轴功率为 3-24根据已有机器的统计，带十字头的大、中型压缩机：小型不带十字头的压缩机：高压循环压缩机：无油润滑压缩机的机械效率还要低些。另外如果主轴同时要驱动油泵或风扇等，则要取下限。根据以上经历，取，则W3.6.3 电机输入功率对于中、小型压缩机，假设用皮带、齿轮等传动时，还要考虑传动损失，则驱动机的效率为 3-25式中：传动效率。一般皮带传动；齿轮传动。一般驱动功率还应留有515%的功率储藏，故驱动机的功率应为 3-26本设计选用皮带传动，按10%的裕度计算。故kW所以选用Y系列Y132M-4，其功率为7.5 kW，满载转速为1440r/min，主轴颈为38mm。4 主要零部件设计往复活塞式压缩机的主机包括传递动力并将电动机的回转运动转化为活塞的往复直线运动的曲柄连杆机构以及来实现压缩工作循环的气缸、活塞以及密封等组件。下面将分别对各组件进展设计。4.1 活塞组件设计活塞组件与气缸构成了压缩容积。活塞组件必须有良好的密封性，此外还要求1有足够的强度和刚度。2活塞与活塞杆(或活塞销)的连接和定位要可靠。3重量轻。两列以上的压缩机中应根据惯性力平衡的要求配置各列活塞的重量。4制造工艺性好。对本设计来说，活塞组件的设计包括活塞环的设计、刮油环的设计、活塞的设计和活塞销的设计。它们在气缸中作往复运动，与气缸一起构成了行程容积。4.1.1 活塞环设计活塞环是密封气缸镜面和活塞间的缝隙用的零件。另外，它还起布油和导热的作用。对活塞坏的根本要求是密封可靠和耐磨损。它是易损件，在设计中尽量用标谁件和通用件，以利生产管理。在活塞式压缩机中，活塞环是关键的零件之一，它设计质量的好坏直接影响到压缩机的排气量、功率、密封性及可靠性，从而影响到压缩机的使用本钱。活塞环的材料及构造尺寸的选择对其寿命起至关重要的作用。4.1.1.1 活塞环的材料如果没有特殊要求，活塞环一般用铸铁或合金铸铁制造。不同活塞环直径宜选用的灰铸铁牌号见表4-1。对于小直径活塞环或高转速压缩机用的活塞环，可选用合金铸铁制造。表4-1 灰铸铁活塞直径与铸铁牌号关系活塞环直径，mm灰铸铁牌号HT300或HT250HT200或HT250HT200本设计采用的活塞环材料为灰铸铁，牌号为HT250。4.1.1.2 活塞环的构造设计常用的活塞环的构造有4种：直切口式、斜切口式、搭接口式、组合式。 1直切口式。该构造加工简单，但压缩机气体泄漏量大，因此一般很少采用。 2斜切口式。该构造压缩机气体泄漏量及加工难易程度介于直切口式与搭接口式之间，使用最为广泛。大局部进口压缩机及国产压缩机的活塞环均采用该构造。 3搭接口式。该构造压缩机气体泄漏量很少，加工最复杂，一般用于压力较大的场合。本设计采用直切口式。4.1.1.3 活塞环环数确实定活塞环的数目按以下经历公式估算： 4-1式中：活塞环两边的最大压差，105Pa。活塞环的数目按上述公式进展计算后，根据压缩机的转速的行程进展圆整。，取=2。，取=3。4.1.1.4 主要尺寸确实定1径向厚度t径向厚度t一般取t=1/221/36D。D为活塞环外径mm，且大直径活塞环的t取小值，小直径活塞环的t取大值，最后应取标准值。mm，取=4mm。mm，取=3mm。2轴向厚度h轴向厚度h一般取h=0.41.4t。较小值用于大直径活塞环，较大值用于小直径活塞环和压差较大的活塞环，最后应取标准值。 mm，取=3mm。 mm，取=3mm。3开口热间隙开口热间隙按下式计算 4-2式中：活塞环外径，mm；活塞工作时的温度，通常取排气温度，；在检验尺寸时活塞环本身的温度，通常取室温20；活塞环材料的线膨胀系数1/，铸铁/。mm，取=0.6mm。mm，取=0.5mm。4自由开口宽度A查文献资料1得：A1=11.8mm A2=7.5mm根据的条件=95mm，=70mm，选用文献1中的标准活塞环。图4.1 活塞环的构造简图4.1.2 刮油环设计在单作用的气缸中，为了防止曲轴内的润滑油窜入气缸，要采用刮油环。刮油环的工作面有锋利的边缘，以便把气缸上的润滑油刮下，刮下的油顺着活塞上的导油孔导出。为把润滑油引出，在环中间加工出圆弧形槽。在设计中，刮油环尽量选用标准件和通用件，以利于生产管理。根据一、二级活塞直径查文献1表4-36选择刮油环的型号和尺寸见图4.2、图4.3。图4.2 一级活塞环的构造简图图4.3 二级油环的构造简图4.1 .3 活塞的设计对于小型、微型无十字头的压缩机，活塞销与连杆直接相连。当压缩机工作时，侧向力将活塞压向气缸外表，这样侧向力主要由活塞群部承受。此时为防止活塞的外外表造成气缸的损伤，通常销座附近的群部略向下凹。活塞式压缩机中采用的活塞根本构造型式有：简形、盘形、级差式、组合式、柱塞等。1筒形活塞：用于小型无十字头压缩机，通过活塞销与连杆连结。2盘形活塞：用于低压中压气缸中。为了减轻重量，一般铸成空心的。两个端面用加强筋互相连结，以增加刚性。3级差式活塞：用在串联两个以上压缩级的级差式气缸中。4隔距环组合型活塞：高压级中，活塞环径向厚度与它的直径的比值，比一般情况取得大些，以提高活塞环弹力和它对气缸外表的比压。5柱塞：活塞直径很小时，采用活塞环密封在制造上有困难。因此采用不带活塞环的柱塞构造。本设计采用筒型活塞。4.1.3.1 活塞材质的选取根据参考文献1表4-20，选择本设计一级气缸的材质为HT200，二级气缸的材质为HT200。4.1.3.2 活塞构造尺寸确实定不计密封环和刮油环高度时的活塞高度 4-3式中：最大侧向力；为连杆径长比，为最大活塞力；D活塞直径，m；k1筒形活塞支撑面的许用比压，0.15 MPa 0.30MPa。取0.2MPa，=1/4.5不计密封环和刮油环高度时的一级活塞高度m=28.5mm不计密封环和刮油环高度时的二级活塞高度m=61.4mm活塞的总高度4-4式中：n，m活塞环数；h，h3活塞环的轴向高度，mm。一般取=1-2h。根据刮油环的设计知：=4.5mm一级活塞高度：mm二级活塞高度：mm活塞总高度一般与活塞直径D的关系为 4-5一级活塞高度范围： mm二级活塞高度范围： mm综上所述：取一级活塞高度=72mm，取二级活塞高度=72mm。活塞顶面至第一道活塞环的距离为 4-6一级活塞顶面至第一道活塞环的距离 mm二级活塞顶面至第一道活塞环的距离 mm取=6mm，=6mm。活塞环之间的距离为 4-7一级活塞活塞环之间的距离mm二级活塞活塞环之间的距离mm取，。裙座到底边的距离约为 4-8一级活塞裙座到底边的距离mm二级活塞裙座到底边的距离mm活塞销中心线到底边距离约为 4-9一级活塞活塞销中心线到底边距离mm，取为32 mm。二级活塞活塞销中心线到底边距离mm，取为32 mm。活塞销孔径均为20 mm。活塞的根本构造见图4.4。图4.4 活塞示意图4.1.4 活塞销的设计4.1.4.1 活塞销的材料 活塞销连接了活塞和连杆，在活塞运动过程中，承受连杆的重量和连杆作用在活塞销的力，所以活塞销要有足够的强度和刚度。综合考虑选择20Cr。4.1.4.2 活塞销的主要构造尺寸活塞销的尺寸，根据最大活塞力作用下活塞销投影工作面上的许用比压初步确定后，按弯曲和剪切作用校核其强度。活塞销的计算尺寸如图6所示。 4-10式中：pma*最大活塞力，N；d活塞销直径，m； l0连杆铜套长度，按l0 (1.11.4)d的范围选取； k2 活塞销许用比压，活塞力始终在一个方向时，k2120105Pa 150105Pa；活塞力的方向有变化时，k2150105Pa 250105Pa。因为活塞力有变化，取k2200105Pa。则一级活塞销，d0.0105m10.5mm，取d20mm二级活塞销：，d0.0133m13.3mm，取d20mm活塞销座处的外表压力按下式确定 4-11式中：d如图6所示，为活塞销外径，mm；活塞销在一侧销座中的支撑长度，mm。外表压力的许用值活塞销在销座中为紧固支撑，铸铁活塞35 Mpa40MPa。铸铝活塞20 MPa25MPa。一级活塞：d20mm，取20mm，则 MPa，在允许范围内。二级活塞：d20mm，取10mm，则 MPa，在允许范围内。图4.5 活塞销计算示意图图4.6 活塞销座计算尺寸进展弯曲验算时，把活塞销看作两端自由支撑的梁，与连杆接触长度l0上承受均布载荷，中间截面的弯曲应力最大，其值为 4-12式中：Pma*最大活塞力，N；l 活塞销座支撑长度中点间的距离，mm；l0连杆轴承的宽度，mm；d0活塞销中心孔径，mm，一般取d0=(0.60.7)d。许用弯曲应力：碳素钢90 MPa；合金钢150 MPa。一级活塞连杆小头的宽度l024mm；活塞销中心孔径选择d08mm；连杆铜套与活塞销座之间应留出一定间隙，取间隙为8mm，=3mm。则活塞销总长为4-13一级活塞销：=80mm二级活塞销：mm一级活塞销MPa二级活塞销MPa活塞销的材料为20Cr，是合金钢，一、二级活塞销的在允许范围内。截面-上的剪切应力为 4-14许用剪切应力：碳素钢50 MPa；合金钢100 MPa。活塞销的材料为20Cr,为合金钢，100 MPa。一级活塞销：MPa100 MPa，在允许范围内；二级活塞销：MPa100 MPa，在允许范围内。4.2 气缸的设计4.2.1 根本构造型式及选材气缸是活塞式压缩机中组成压缩容积的主要局部。根据压缩机所要到达的压力、排气量、压缩机的构造方案、压缩气体的种类、制造气缸的材料以及制造厂的习惯等条件，气缸的的构造可以有各种各样的形式。设计气缸的要点是1应具有足够的强度和刚度。工作外表具有良好的耐磨性。2要有良好的冷却；在有油润滑的气缸中，工作外表应有良好的润滑状态。3尽可能减小气缸内的余隙容积和气体阻力。4结合局部的连接和密封要可靠。5要有良好的制造工艺性和装拆方便。6气缸直径和阀座安装孔等尺寸应符合三化要求。为了保证工作的可靠性，压缩机列中的所有气缸都要有较高的同心性。为此气缸上一般都设有定位凸肩。定位凸肩导向面应与气缸工作外表同心，而且结合平面要与中心线垂直。由于活塞和活塞环在气缸工作外表上滑行，使气缸工作外表受到摩损，而且当活塞在止点位置时，速度等于零，靠压缩容积一侧的第一道活塞环的比压很大，有可能咬在工作面上，所以此处的磨损最大。因此应恰当的选择活塞环和气缸工作面之间硬度和配合。本次设计在气缸工作外表加上细微的珠光体组织，硬度达HB170以上，使活塞环的硬度比气缸工作外表的硬度高1020 HB。当工作外表的Ra的上限值为12.5时磨损最小，但用普通的加工方法很难到达这样的光洁度。因此本次设计无十字头的压缩机外表的Ra的上限值为6.3即可。气阀在气缸上的布置方式对气缸的构造有很大影响。本次设计气阀关键是通道截面要大、余隙容积要小、安装和修理要方便。因此本次设计选用舌簧阀，为了简化气缸的构造，气阀安装在气缸盖上，气阀的中心线与气缸中心线平行布置气阀在两气缸盖上。这时气阀与气缸连通通道引起的余隙容积较小，气流畅通。单作用气缸的润滑点布置在靠压缩容积侧第一道活塞环扫过距离的中间位置，而且气缸一般都有指示器接收。为了防止气体外泄，压紧螺栓的端部用封闭螺母紧固，螺母与阀盖的结合面上加热片密封。吸气阀受气缸内的气体压力作用，脱离其承座的力要比排气阀所受的同样的力大得多，所以吸气阀压罩的压紧螺栓要比排气阀的取得多。气缸因工作压力不同而选用不同强度的材料，工作压力低于6MPa的气缸用铸铁制造。工作压力低于20MPa的气缸用铸铁或稀土球墨铸铁制造。工作压力更高的气缸则用碳钢或合金钢制造。铸铁具有优良的铸造性能，对气缸构造形状的限制较小，所以铸铁气缸的形式较多，有单层壁气缸和多层壁气缸。大、中型压缩机的铸铁气缸多为多层壁，而本设计为微型压缩机气缸，所以选用单层壁铸铁气缸，铸铁型号为HT200。图4.7为风冷空气压缩机的气缸。为了保证工作的可靠性，压缩机列中的所有气缸要有较高的同心性。为此，气缸上一般都设有定位凸肩，定位凸肩导向面应与气缸工作外表同心，而其接合平面要与中心线垂直。气缸中孔的内圆外表，为气缸的工作外表，供活塞在其中作往复运动，并保持滑动局部的气密性，以形成所需的压缩容积。为了保证活塞对气缸工作外表的可靠密封，须将活塞环运动时扫过的气缸工作外表精细加工。工作外表的长度应满足这样的要求：活塞在内、外止点位置时，相应的最外一道活塞环能越出工作外表12mm，以防止形成凸边或积垢。为了便于加工工作外表和安装活塞方便，应使工作外表两端之外的外表取较大直径。而且与工作外表成锥面过渡，锥面的斜度一般取13或等于15的斜角。为了减少气缸工作外表的磨损，应恰当地选择活塞环和气缸工作外表之间的硬度和配合，这就要求气缸工作外表具有细微的珠光体组织，硬度达HB170以上。一般使活塞环的硬度比气缸工作外表的硬度高1020布式硬度单位。如果压缩气体较脏或者压缩气体使气缸外表的润滑恶化，则气缸外表就有较大的磨损。这时，需采用优质材料制成的气缸套作气缸工作外表。此外，还由于以下理由采用气缸套：1铸钢和锻钢气缸，为了防止咬合；2气缸有缺陷，经修补回用；3便于实现气缸尺寸系列化等。为了简化气缸和气缸套的加工，除定位凸肩以外，其余局部圆外表不加工成阶梯形，而把靠近定位凸肩的一半气缸长度按过盈配合加工；离定位凸肩较远的另一半长度按间隙配合加工。气缸套外圆的极限公差，通常根据已加工气缸的实测值来确定。气阀在气缸上的布置方式，对气缸的构造有很大影响，是设计气缸所要考虑的主要问题之一。布置气阀的主要要求是：通道截面要大；余隙容积要小；安装和修理要方便。选择气阀数量时，力求统一化，即两级或更多级都采用一样的气阀，而各级所需的通流截面靠改变气阀数量来实现。小型无十字头压缩机，为了简化气缸的构造，气阀可以安装在气缸盖上。组合阀比单个布置能更好地利用端盖的面积，而且气缸的余隙容积也比单个布置的小。气阀倾斜地布置在锥形大的气缸盖上，余隙容积小，通道面积大，气体流动损失较小，而且在多列压缩机中还可以缩短列间距离。缺点是气缸盖的加工复杂，端面密封困难。气阀的中心线与气缸中心线平行布置，气阀在两气缸盖上。这时气阀与气缸连通通道引起的余隙较小，气流畅通，还可以设置较大直径的气阀。另外，还要考虑密封。气缸与气缸盖之间，气阀与气缸之间，采用软垫片、金属垫片、研磨等方式密封。考虑到工作压力，本设计采用软垫片密封。常用的软垫材料为橡皮和石棉板，也有采用金属石棉垫片，它由铜与石棉制成。4.2.2 气缸主要尺寸确实定一级气缸的壁厚按铸造要求确定工作压力为(0.20.3) MPa时，4-15而压力较高或小直径铸铁气缸的壁厚按薄壁圆筒公式计算 4-16式中：气缸工作压力，MPa；气缸内径，mm；壁厚的附加项，其值按58mm选取，气缸直径较大时取较大值；气缸材料的许用拉伸应力，MPa，普通灰铸铁=1518MPa；高强度铸铁=2028MPa；球墨铸铁=6080MPa；气阀布置在气缸上，气缸形状较简单且用高强度铸铁时，=2540MPa。各级气缸壁厚按4-16计算。取为15MPa，则各级气缸的壁厚为mmmm本次设计冷却方式是风冷，风冷气缸靠气缸外壁加散热片来冷却散热片环向布置。这样冷却较均匀，但是相对纵向气缸刚性较差。气缸靠近盖端的散热片较长，而且气缸盖也设散热片，以加热这一局部的冷却。假设气缸上散热片排列过于稀疏，会导致气缸散热不充分，使各级工作温度升高，从而影响了压缩机的正常工作。假设气缸上散热片排列过于严密，在散热过程中风无法吹到散热片外表，带不走多余热量，也会使各级工作温度升高，从而影响了压缩机的正常工作。因此参照压缩机厂的经历数据，初步选定两级散热片数都为8个，翅片间距为12mm。气缸其它尺寸由工艺条件确定。一、 二级气缸尺寸示意图见图4.7，图4.8。图4.7 一级气缸尺寸示意图4.3 曲轴的设计4.3.1 曲轴的构造形式及选材曲轴是压缩机中传递动力的重要零件。由于它承受很大的交变载荷和磨损，所以对其疲劳强度和耐磨性更求较高。压缩机中的曲轴有两种：曲柄轴和曲拐轴。曲轴主要包括主轴颈、曲柄和曲拐销等局部。曲拐轴简称曲轴。其特点是：曲拐销的两端均有曲柄。为使曲轴不产生过大的绕度，两相邻轴颈之间只设一个曲拐。对称平衡型压缩机的曲轴，因两曲拐很近，则可设一对曲拐。曲柄轴的构造特点是仅在曲拐销的一端有曲柄，曲拐销的另一端为开式，连杆的大头可从此端套入。因此，曲柄轴采用悬臂式支撑。由于曲柄轴的曲柄销是外伸梁，使连杆构造简单，安装方便。故本设计采用曲柄轴。图4.8 二级气缸尺寸示意图 曲轴一般用40或45优质碳素钢锻造或用稀土球墨铸铁铸造而成。采用球墨铸铁铸造可以直接铸出所需要的构造形状，经济性好，且对应力集中敏感性小，耐磨，加工要求也比碳钢低。因此，选择曲轴的材料为QT600-3。4.3.2 主要构造尺寸确实定1曲柄销直径4-17式中：最大活塞力，N。当压缩机活塞力小，列数少，行程短，往返行程中活塞力较接近，以及曲轴材料许用应力高，轴承负荷能力强时，系数的取值可偏小；反之，系数取值应偏大。则mm，为了提高曲柄销强度且参考工厂图纸，