汽油选择性加氢装置hazop报告

40万吨/年汽油选择性加氢装置HAZOP分析报告1 前 言 公司为更好的实现40万吨/年汽油选择性加氢装置的本质安全，减少在生产过程中可能存在的危害因素，合理分配安全资金投入等目的，组织本公司技术人员对本项目开展HAZOP（危险和可操作性）分析工作。本报告为公司40万吨/年汽油选择性加氢装置的HAZOP分析报告，本装置HAZOP小组由公司相关技术人员组成。HAZOP分析与研究主要针对研究范围内各参数偏差产生的原因、可能导致的后果及已采用的安全措施，对偏差产生的风险进行了分析，并对部分引起较大风险并且控制措施不足的偏差提出了进一步削减风险的措施。本装置HAZOP分析完成后，分析小组就分析的相关结果与相关设计人员进行了充分的交流和沟通，在分析结果得到相关设计人员认可的基础上，编制完成了本装置的HAZOP分析报告。2 总 则2.1 HAZOP分析目的本次 HAZOP 分析的主要目包括：识别出系统中可能存在的设计缺陷、设备故障、作业过程中的人员失误等可能带来的各种后果；提出控制或降低风险以及改善工艺系统可操作性的措施，从而防止事故的发生或减小事故可能的后果。2.2 HAZOP 分析依据的图纸本次HAZOP分析的图纸为设计院提供的，该图纸属于本项目基础设计阶段最终的项目备案图纸，详细可参见本项目的HAZOP分析节点划分图。2.3HAZOP分析依据的资料 本次HAZOP分析所依据的资料均为本装置竣工阶段的设计资料，以及装置开工后变更、操作规程等技术资料，主要包括：（1）40万吨/年汽油选择性加氢装置工艺管道及仪表流程图；（2）40万吨/年汽油选择性加氢装置物料流程图；（3）40万吨/年汽油选择性加氢装置DCS联锁逻辑图；（4）40万吨/年汽油选择性加氢装置DCS报警联锁一览表；（5）40万吨/年汽油选择性加氢装置安全仪表SIS联锁逻辑图；（6）40万吨/年汽油选择性加氢装置工艺设备汇总表；（7）40万吨/年汽油选择性加氢装置安全操作规程；（8）40万吨/年汽油选择性加氢装置平面布置图；（9）40万吨/年汽油选择性加氢装置爆炸危险区域划分图；（10）40万吨/年汽油选择性加氢装置电信平面图；（11）40万吨/年汽油选择性加氢装置可燃有毒气体检测器分布图；（12）工厂总平面布置图；（13）主要安全设施一览表2.4HAZOP分析的基本流程确定分析范围解释总体流程检查并赞同设计意图选择节点选择参数选择引导词对所选择参数使用引导词，得到偏差说明分析产生的原因、结果、已有措施，风险等级评估，提出建议措施。偏差是否可信是否得到所选参数的引导词偏差所有引导词是否都用于所选参数是否所有节点都已分析分析结束是否所有参数都已分析编制HAZOP分析报告图2.4-1 HAZOP分析流程3 装置概况介绍3.1装置概况3.1.1 装置性质 公司40万吨/年汽油加氢脱硫装置，以催化汽油为原料，生产满足国V排放标准的汽油。本装置由河图设计院根据AXENS公司Prime G+工艺包设计工艺管线和公用工程部分。催化汽油进入装置先进行过滤后再与新氢混合，进入预加氢反应器进行反应，预加氢反应器反应后流出物经换热后进入预分馏塔分馏为轻汽油和重汽油两种组分。轻汽油进入醚化装置，重汽油经加氢脱硫后与轻汽油醚化产品一起作为汽油调和组分。3.1.2 装置规模装置设计规模：40104t/a年开工时数：8000h3.2 原料和产品的主要技术规格3.2.1原料性质要求根据加工总流程的安排，本装置加工的催化汽油的馏分范围为40196，所需补充的新氢来自柴油加氢装置；燃料气来自全厂燃料气管网。表1 原料油性质项目FCC汽油流量，万吨/年40密度20，kg/m730硫含量，g/g1500馏程/,ASTMD86IBP3510%5250%10590%175FBP198饱和烷烃 V%45烯烃, v%30芳烃, v%25MAV mg/g10.0RON90.0MON80.4备注: 为了减少汽油损失,建议进料催化汽油中的C4组分1%(W)表2 原料油中S分布S wt%S wt%C1-SH0.4轻S化物0.2C2-SH5.0C1-噻吩20.7C3-SH3.3C2-噻吩18.2C4-SH1.0四氢噻吩4.0C5-SH1.0重S化物35.6噻吩10.6补充氢性质：装置所需补充新氢来自柴油加氢装置，补充氢组成如下：表3 氢气的组成组分H2C1CO+CO2组成，v%99.9910ppm20 ppm 3.2.2 产品性质全馏分催化稳定汽油进入该装置后，首先经过选择性加氢反应器将催化汽油中的二烯烃及硫醇硫转化，随后在汽油分馏塔中将选择性加氢反应器流出物切割为轻、重两个组分，切割点的选择根据催化汽油的性质和加氢产品的要求而定。重馏分汽油（HCN）进行加氢脱硫后，和分馏塔分离出的轻馏分（LCN）混合后作为低硫汽油产品去罐区。产品性质见下表：表4 加氢汽油产品性质项目75 LCN75 HCN全馏分精制汽油收率 mol%22.377.799.7硫含量，g/g101010密度20，kg/m642759733硫醇硫，g/g888烯烃 v%25RON 损失1.7MON 损失0.73.3 装置物料平衡表1-2 初期物料平衡收率数量备注Wt%Kg/ht/d104t/a一入方催化汽油10050000.001200.0040.00补充氢0.27134.003.220.11贫胺液2010000.00240.008.00合计120.2760134.001443.2248.11二出方不凝气0.452255.40.18轻汽油22.211100.00266.408.88精制重油77.4638727.00929.4530.98酸性水0.0840.000.960.03富胺液20.0810042.00241.018.04总计120.2760134.001443.2248.11表1-3 末期物料平衡收率数量备注Wt%Kg/ht/d104t/a一入方催化汽油10050000.001200.0040.00补充氢0.27134.003.220.11贫胺液2010000.00240.008.00合计120.2760134.001443.2248.11二出方不凝气0.70350.008.400.28轻汽油22.2011100.00266.408.88精制重油77.2238609.00926.6230.89酸性水0.0840.000.960.03富胺液20.0710035.00240.848.03总计120.2760134.001443.2248.113.3 工艺流程说明3.3.1预加氢部分3.3.1.1原料油流程原料油自催化装置或罐区进入原料油过滤器FL-101AB，过滤后原料油进入原料油缓冲罐V-101，经预反应进料泵P-101AB升压，与补充氢气混合。混氢后的原料油依次通过预反应器进料与一反产物换热器E-101，预反应器进料与反应产物换热器E-102及预反应器进料预热器E-103换热至150（运行末期200）后，进入预加氢反应器R-101AB。在预加氢反应器R-101AB（在该反应器中，原料油主要以液相形式存在）中，混氢进料在催化剂HR-845作用下，主要进行二烯烃转化为单烯烃（防止HDS部分结焦，影响HDS长周期运转），烯烃异构化（增加辛烷值），全部硫醇和部分其它轻硫化物转化为重硫化物（进入HCN组分，使LCN中的硫含量很低，不需进一步净化处理）等反应。预加氢反应产物通过反应产物与进料换热器E-102换热后，进入预分馏塔T-101第25层塔盘，在预分馏塔中分离出轻汽油和重汽油。选择合适的切割点可以使进入LCN中的噻吩最少。预分馏塔设有塔顶回流系统和塔底重沸系统，塔底依靠分馏塔重沸器中压蒸汽提供热量。产品分馏塔顶油气经空冷A-101后进入预分馏塔顶回流罐V-102，然后通过回流罐分离为液体和气体两相。回流罐顶气体属于低硫气体（主要是氢气和少量的轻组分），可以送至燃料气系统，液相则全部经回流泵送回分馏塔塔顶作为回流。从分馏塔第5层塔盘抽出的轻汽油经空冷A-102和LCN后冷器E-106后送出装置至醚化装置。轻汽油的抽出量与第17层塔盘的温度形成串级控制，这是因为该层塔盘的温度可以确定合适LCN和HCN的切割点，从而保证LCN中的硫化物含量最低。塔底的重汽油作为加氢脱硫的进料。预分馏塔顶的压力主要是通过排往界区的排放气的流量来控制。预分馏塔顶回流罐V-102的液位与回流泵P-102出口流量形成回路控制，以控制V-102的液位。3.3.1.2氢气流程由新氢压缩机来的氢气主要分成两路：一路与升压后的原料油混合后一起作为SHU部分的原料；一路送至加氢脱硫部分循环氢压缩机C101A/B出口或入口作为补充氢。另外还有一小部分引到原料油缓冲罐顶和贫胺液缓冲罐顶作气封，分馏塔顶回流罐顶调节塔顶压力（开工初期）。3.3.2加氢脱硫部分预分馏塔底来的进料经过加氢脱硫进料泵P-103升压后，与循环氢压缩机C-101A/B出口循环氢混合，然后经一反进料与一反产物换热器E-107 A/B/C/D换热后进入一段加氢脱硫反应器R-102。在一段加氢脱硫反应器（气相）中，混氢原料在催化剂HR-806S作用下，主要进行加氢脱硫、脱氧、脱氮、烯烃饱（最小化）等精制反应。加氢脱硫后的反应产物经通加热炉F-101加热后经一反进料与一反产物E-107A/B/C/D换热后进入一段热分罐V-103进行气液分离。油气与预反应进料在E-101中换热后，与来自硫化氢汽提塔T-103顶的油气混合一起进入空冷器A-103降温至50后，进入一级冷分罐V-104进行气液分离。V-104顶的气相与二级冷分罐V-108顶的气相一起进入水冷器E-108，经冷凝后的气相进入循环氢聚结器V-105，循环氢送入循环氢脱硫塔T-102脱硫，脱硫后的循环氢送入压缩机系统。V-103底的液相产品经P-104升压，与来自V-104罐底的加压泵P-106出口的冷分油一起送入脱硫化氢汽提塔T-103上部，脱除重汽油中的硫化氢和一些轻烃后，再经二段脱硫进料泵P-107升压后与循环氢混合，通过二反进料与二反产物换热器E-110换热后进入二段加氢脱硫反应器R-103。加氢脱硫后的反应产物通过加热炉F-102加热后经反应产物与混氢原料换热器E-110，进入二级热分罐V-107进行气液分离,V-107气相经空冷器A-104降温至50后，进入二级冷分罐V-108。V-108顶的气相去水冷器E-108冷却。二级冷分油一部分经加氢反应急冷泵P-108升压后送至一反和二反反应器作为急冷油,另一部分和二级热分油混合后送至稳定塔进料/塔底产物换热器E-111与稳定塔底油换热,换热后进入稳定塔T-104。3.3.3稳定部分稳定塔设计有20层塔盘,稳定塔的目的是将反应后的重汽油产品中的轻烃和溶解的H2S汽提出去，以保证重汽油产品的闪点和腐蚀合格。稳定塔进料油换热至193送至稳定塔T-104第8层塔盘,稳定塔顶油气通过稳定塔顶空冷器A-105和水冷器E-112冷却至45进入稳定塔顶回流罐V-109。V-109的气相属于含硫气体，送出装置至气体脱硫部分。V-109的液相通过稳定塔回流泵P-109返回至稳定塔顶部，回流罐的液位与回流量串级控制。回流罐分离出来的含硫污水降压后送至装置外污水汽提装置处理。稳定塔设有塔顶回流系统和塔底重沸系统，塔底依靠重沸器E-113间接汽提。塔底重沸器的取热量是通过塔底重沸器E-113出口的温度来决定。稳定塔塔底油通过稳定塔进料与塔底油换热器E-111A/B，重汽油空冷器A-106，重汽油水冷器E-114冷却至40左右后，作为合格产品送出装置。为了减轻硫化氢对塔顶系统管线和设备的腐蚀，在稳定塔顶设计了缓蚀剂注入系统。3.3.4循环氢脱硫部分胺吸收塔的目的是充分脱除循环氢中的H2S，保证循环氢脱硫塔出口循环氢中H2S含量在50ppmv。自加氢脱硫冷高压分离器来的气相经过V-105将循环氢中的烃组分冷凝下来，再将分离烃之后的循环氢送至循环氢脱硫塔T-102。自装置外来的贫胺液通过贫胺液泵升压后进入循环氢脱硫塔T-102（贫胺液的温度至少要高出循环氢5-10，以避免烃冷凝为液体而使胺液起泡）。循环氢脱硫塔处理后的循环氢至循环氢压缩机脱液罐V-106，然后经循环氢压缩机C-101升压，分为两路：一路作为急冷氢，一路与加氢脱硫的进料混合后进入反应器参加反应。新氢去加氢脱硫部分一路是在循环氢压缩机出口与循环氢混合，一起去加氢脱硫部分;另一路是在循环氢压缩机入口,与循环氢一起进入循环氢压缩机.4 HAZOP分析工作介绍4.1 HAZOP分析方法介绍HAZOP分析方法是英国帝国化学工业公司（ICI）为解决除草剂制造过程中的危害，于1960年代发展起来的一套以引导词为主体的危害分析方法，用来检查设计的安全及危害的因果来源。HAZOP分析是由各专业人员组成的分析小组，通过对系统工艺过程和操作详细的进行检查，以确定过程的偏差是否导致不希望的后果发生，HAZOP分析将列出引起偏差的原因、产生的后果、以及针对这些偏差及后果已使用的安全保护措施，当分析组确信对这些偏差的保护措施不当时，将提出相应的改进措施。HAZOP分析的基本理念和程序如下图所示。图4.1-1 HAZOP分析基本理念及程序图4.2方法简介 HAZOP分析采用传统的HAZOP引导词分析法，即将一个系统划分成多个节点，并采用标准的引导词。专家团队采用引导词（如无，多，少等等）和关键工艺参数（如流量，液位，压力等等），引导小组通过集体讨论从操作和设计角度准确找出导致偏差的可能原因（如无流量，高液位，低压等）。每个节点都会以引导词为线索依次分析，找出工艺偏离正常操作条件的原因。此方法要求彻底完全地分析每一个节点，以识别由于工艺偏差而导致的潜在安全问题和可操作性问题。 一旦识别了所有原因，就必须确定相应的不良后果，此时不考虑已有的安全措施。需要强调的是只有考虑到最终可能导致的后果，分析小组才能确认现有的安全措施是否足以控制风险。随后，专家团队将进一步评估危害的严重性及现有安全措施的是否足够，必要时，建议增加新的保护措施。分析过程中，识别的危害和可操作性问题将记录在HAZOP记录表中。 HAZOP分析按以下步骤进行： 节点选择系统中某个合适的部分； 设计意图界定节点的设计目的及其工艺条件； 引导词结合工艺参数（如流量）产生偏差作为小组分析的提醒； 具体偏差记录需要分析的节点内的偏差； 原因识别导致工艺偏差的所有潜在原因； 后果识别每条原因可能导致的最终后果； 保护措施找出已有的控制措施，并进行风险评价； 建议措施在现有措施基础上风险仍不可控，需增加措施； 重复其他相关的引导词； 其他节点的分析按以上步骤进行。 4.3 本次分析的部分规则 本次HAZOP分析过程中采用的规则如下： 原因和后果至少有一个必须是在相应的节点里面找； 考虑后果时，不考虑已有的安全措施； 如果某原因导致多种工艺偏差的出现，则不需要采用不同的引导词进行分析； 初始事件由于安全措施失效，则该安全措施将不予采用； 同一系统或设备同时出现两种或以上故障的情况不予以考虑； 初级保护和二级的保护措施失效不得作为偏差的原因（如PSV被旁路）； 对于两个或更多相似的系统或设备，只分析其中一个； 如果某地方同时有两个截断阀，误操作打开两个阀门的情况不予以考虑； 如果手动阀指定要求“锁关（LC）”或“锁开（LO）”则误操作开启的情况不予以考虑； 公用工程系统与工艺介质系统固定连接时，隔离措施按石油化工企业设计防火规范（GB50160-2008）的要求进行设置； 从高压系统至低压系统的压力等级分界，应划分在具有减压功能调节阀后的最后一道手阀（包括该手阀）。 对于多列平行装置/设备，仅对其中的单列装置/设备进行HAZOP分析，同时考虑不同列装置/设备之间的关联关系。对单列装置/设备HAZOP分析的结果与建议也同样适用于其他列装置。 4.2 HAZOP小组的组成本次HAZOP会议的参加人员主要包公司40万吨/年汽油选择性加氢装置的技术人员和现场操作人员。具体HAZOP小组成员见表4.2-1。表4.2-1 HAZOP分析小组成员表单位HAZOP分析人员职务姓名东营齐润化工有限公司安全副总装置管理人员技术人员安全管理仪表管理人员操作班长内操外操4.3 HAZOP的范围4.3.1分析范围的说明本次HAZOP分析的图纸为设计院提供的，该图纸属于本项目基础设计阶段最终的项目备案图纸，详细可参见本项目的HAZOP分析节点划分图。具体图纸编号列于表4.3-1中。表4.3-1 汽油选择性加氢装置HAZOP分析图纸编号序号图纸名称图号1补充氢气系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/1012原料缓冲罐系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/1023预反应器进料泵工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/1034预加氢反应进料预热系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/1045预加氢反应器R101A工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/1056预加氢反应器R101B工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/1067预分馏系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/1078预分馏塔回流系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/1089一级加氢反应进料泵和轻汽油冷却系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/10910一级加氢反应进料预热系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11011一级加氢反应加热炉系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11112一级加氢反应系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11213一级加氢反应热分罐系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11314一级加氢反应冷分罐系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11415循环氢脱硫塔系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11516循环氢压缩系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11617硫化氢汽提塔系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11718二级加氢反应进料预热系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11819二级加氢反应加热炉系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11920二级加氢反应系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/12021二级加氢反应热分罐系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/12122二级加氢反应冷分罐系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/12223稳定塔进料预热系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/12324稳定塔系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/12425稳定塔回流系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/12526产品冷却器系统1405D210-PR-02/12627自动反冲洗过滤系统1405D210-PR-02/1274.3.2 HAZOP分析节点列表在进行HAZOP分析之前，分析小组根据HAZOP分析方法的要求和工作进度安排，将本次HAZOP分析的PID图纸按工艺流程划分为10个工艺节点。具体节点介绍列于表4.3-2中。61表4.3-2 120万吨/年加氢改质装置HAZOP分析工艺节点说明节点序号节点描述设计意图N01原料油经原料过滤器（FL-101A/B)，进入原料油缓冲罐（V-101）。1、 采用V-101液位控制罐区进料量和预加氢反应器进料量。2、为了防止因进料中的固体颗粒堵塞催化剂微孔，导致反应器压降增大，在装置内设置过滤器，脱除原料中25m的固体颗粒，减缓反应器压降增长速度，延长装置操作周期。N02原料油通过预反应进料泵（P-101A/B)升压，与补充氢气混合后经预反应器进料/一反产物换热器（E-101）、预反应器进料/反应产物换热器（E-102)、预反应器进料换热器（E-103)换热升温后送入预反应器（R-101AB)进行预加氢反应。1、 重汽油加氢脱硫前，设置全馏分选择性加氢反应器，转化催化汽油中的二烯烃，减少二烯烃等组分在高温脱硫反应系统中的结焦，从而延长装置的操作周期；将硫醇转化为沸点较高的硫化物进入重组分中，有效降低轻组分中的硫含量，降低混合产品的总硫含量。2、 预加氢反应器入口氢油比 Nm3/m3：4.27。3、 采用减温减压后的蒸汽预热器保证预加氢反应器入口温度。N03预反产物经预反应器进料/反应产物换热器（E-102）送入与分馏塔（T-101),塔顶油气经分馏塔顶空冷器（A-101A-C)冷却后，进入分馏塔顶回流罐（V-102）进行气液分离器，不凝气自压至焦化装置；油相经分馏塔顶回流泵(P-102AB)升压后送至预分馏塔顶部。轻馏分油自该塔第五块塔板抽出，经冷却后送至醚化装置，塔底重汽油经一反进料泵(P-103AB)升压后送至重汽油加氢脱硫(HDS)部分。1、设置汽油预分馏塔，将预加氢后的全馏分汽油切割为轻、重汽油两种组分，仅将硫含量高、烯烃含量低的重组分送至加氢脱硫系统，有效减少因异构化程度低的烯烃饱和造成的辛烷值损失。2、减温后的蒸汽重沸器提供预分馏塔热源，提高装置操作的灵活性及稳定性，减少结焦，延长装置运转周期。N04预分馏塔底来的进料经过加氢脱硫进料泵P-103升压后，与循环氢压缩机C-101A/B出口循环氢混合，然后经一反进料与一反产物换热器E-107 A/B/C/D换热后进入一段加氢脱硫反应器R-102。在一段加氢脱硫反应器（气相）中，混氢原料在催化剂HR-806S作用下，主要进行加氢脱硫、脱氧、脱氮、烯烃饱（最小化）等精制反应。1、采取加氢脱硫反应器后设加热炉，由加热后的反应流出物与反应进料换热的方式，保证脱硫反应器的入口温度，减少加热炉炉管结焦。2、选择性加氢反应器内设两个床层，床层间设冷氢箱，控制加氢脱硫反应温度。3、混合进料经换热后进入反应器与催化剂反应在催化剂作用下进行脱硫、脱氮等反应。N05一反进料泵(P-103AB)出口重汽油与来自循环氢压缩机(C-101AB)循环氢混合，经预一反进料/一反产物换热器(E-107A-D)换热后进入一级加氢脱硫反应器(R-102)，反应产物经一反产物加热炉(F-101)，一反进料/一反产物换热器(E-107A-D)换热后送至一级热分罐(V-103)进行气液分离，1、 加氢脱硫反应器入口温度通过调节加热炉燃料来控制，加氢脱硫反应器下床层入口温度通过调节冷氢量来控制。2、采取加氢脱硫反应器后设加热炉，由加热后的反应流出物与反应进料换热的方式，保证脱硫反应器的入口温度，减少加热炉炉管结焦。N06来自燃料气管网的燃料气，经燃料气管线送至加热炉燃烧1、燃料气界区压力0.4MPa，温度40；2、F101和F102长明灯燃料气自燃料气分液罐压控阀前引出。N07稳定塔T104流程，包括：塔顶气冷凝、塔顶回流、含硫污水排放流程；塔底重沸器、精制重汽油冷却出装置流程；1、 稳定塔进料油送至稳定塔(T-104)8#塔板，塔顶油气经稳定塔顶空冷器(A-105)和稳定塔顶水冷器(E-112)换热后送至稳定塔顶回流罐(V-109)进行气液分离，不凝气自压至焦化装置；油相经稳定塔回流泵(P-109AB)升压后送至稳定塔顶部。2、 精制重汽油经精制重汽油空冷器(A-106ABC)和精制重汽油水冷器(E-114AB)冷却后送至产品罐区。3、 稳定塔重沸汽提，避免精制重汽油带水。N08由新氢压缩机来的氢气主要分成两路：一路与升压后的原料油混合后一起作为SHU部分的原料；一路送至加氢脱硫部分循环氢压缩机C101A/B出口或入口作为补充氢。另外还有一小部分引到原料油缓冲罐顶和贫胺液缓冲罐顶作气封，分馏塔顶回流罐顶调节塔顶压力（开工初期）。1、新氢界区条件：压力2.4Mpa,温度40；2、原料油与空气接触会生成聚合物和胶质，为减少结垢，采用氢气对原料油缓冲罐、贫胺液缓冲罐等进行气封。N09循环氢脱硫流程，包括：循环氢、贫、富液流程系统；1、 循环氢经V105分液后进入脱硫塔；2、贫液自柴油加氢经贫液泵进入脱硫塔脱硫后富液去再生；3、循环氢压缩机两台正常一开一备。N10装置注缓蚀剂、除氧水流程。1、 缓蚀剂连续注入分馏塔顶出口；2、除盐水界区条件：温度40、压力0.6MPa，加氢过程中生成的 H2S、NH3 和 HCl，在一定温度下会生成 NH4Cl 和 NH4HS结晶，沉积在低温换热器和空冷器管束中，引起系统压降增大。为防止铵盐析出堵塞管线和设备，在反应产物进入空冷器前注入除盐水来溶解铵盐。4.3.3 HAZOP分析使用的偏差列表本次HAZOP分析时共考虑20类工艺参数，其与不同的引导词构成了本次HAZOP分析所使用的偏差，HAZOP分析所应用的工艺参数及引导词列于表4.3-3中。表4.3-3 HAZOP分析所应用的偏差表序号偏差参数引导词1流量过低/无过高逆向流2压力过低/无过高3温度过低过高4液位过低/无过高5界位过低/无过高6反应不足过高7污染/组份异常8破裂/泄漏异常9检维修异常10开/停工异常11人为因素异常12仪表异常13泄压异常14化学品特性异常15引燃异常16辅助系统故障异常17采样异常18腐蚀/侵蚀异常19以前的事故异常20安全异常4.4 HAZOP 分析时间和地点公司新建40万吨/年汽油选择性加氢装置HAZOP分析会议于2016年02月24日至2016年02月28日在公司会议室举行。HAZOP分析小组完成分析后，于2015年03月01日就分析结果与本装置的相关人员进行了交流和确认。5 HAZOP分析成果5.1 HAZOP分析成果HAZOP分析小组通过对一系列偏差，系统的对40万吨/年加氢改质装置每一个工艺节点进行审核，分析导致偏差产生的原因和由此可能产生的后果，并通过在对现场已采用的安全措施进行识别和判断的基础上共补充了35条安全对策措施和建议。本次HAZOP分析所提出的安全对策措施和建议均与东营齐润化工有限公司相关技术人员和本装置的设计人员进行了充分的交流，对各条建议的具体关闭意见均达成了共识。5.2 HAZOP建议措施说明公司40万吨/年加氢改质装置HAZOP分析共提出了35条安全建议，具体建议措施汇总见表5.2-1。表5.2-1 HAZOP分析建议措施汇总表节点序号建议措施结果备注N0111、建议制定相关制度，确保过滤器及时得到更换采纳车间落实22、建议切水口处增设可燃气体报警仪采纳仪表落实33、总体建议：所有在开停工时才使用的低点排凝和高点放空均按设计要求增加盲板或丝堵等防泄漏措施。采纳车间落实；44、在高处、显眼处设置风向标采纳检修落实；N0255、建议设置PICA10601与PICA10501选择控制PV10501已设置取消66、建议设置PICA10601与PICA10501选择控制PV10501已设置取消77、建议增加氮气线已有取消88、在高处、显眼处设置风向标采纳车间落实；N0399、建议设立塔温度与E105蒸汽量联锁不采纳与设计院沟通，不需要1010、建议装置内所有安全阀的前后手阀执行CSO管理，打铅封采纳车间落实1111、同建议3、4采纳车间落实；N041212、建议加氢反应器设压力低报警采纳车间落实1313、建议根据反应器压差定期检查和更换催化剂，防止反应器堵塞采纳车间落实1414、建议排污根部阀外法兰加盲板采纳车间落实1515、建议根据SH3043喷涂识别色采纳车间落实1616、建议建立定点测厚，监测设备腐蚀情况；采纳车间落实1717、建议核实设备、管道选材是否满足要求；采纳车间落实N051818、建议按照GB30871-2014完善盲板抽堵作业安全管理制度并严格执行采纳安全科会同相关部门落实1919、建议加热炉设置火焰监视器采纳项目办联系设计院落实2020、建议加强停工炉内盘管检查，防止结焦采纳车间落实2121、建议设置炉膛温度不采纳和设计院沟通，可不设N062222、建议车间根据实际运行情况在燃料气管线易冻凝处加伴热采纳车间检修落实N072323、建议在已泄露点增设氢气检测报警仪采纳车间落实2424、建议氢气线增设流量计采纳车间落实N082525、建议在循环氢脱硫塔外围少于30CM处，设置红色警示区域，警戒线宽度不少于10cm.采纳车间落实2626、建议含有硫化氢介质管线设置黑黄色环采纳车间落实N092727、建议完善管理制度，定点核对液位，计算缓蚀剂注入量采纳车间落实5.3 HAZOP分析记录表40万吨/年汽油选择性加氢装置HAZOP分析记录表（节点01）节点序号节点描述设计意图1原料油经原料过滤器（FL-101A/B)，进入原料油缓冲罐（V-101）。1、采用V-101液位控制罐区进料量和预加氢反应器进料量。2、为了防止因进料中的固体颗粒堵塞催化剂微孔，导致反应器压降增大，在装置内设置过滤器，脱除原料中25m的固体颗粒，减缓反应器压降增长速度，延长装置操作周期。图号分析部分1405D210-PR-02/101原料缓冲罐系统序号参数引导词偏差原因后果已有保护措施建议措施结果备注1流量过低/无装置进料流量过低1、上游装置及罐区无来料1、装置不能正常运行，停车1、总来料管线有流量计FIQA10201及低报；无2、过滤器堵塞1、缓冲罐液位低1、 缓冲罐设有高低液位联锁LICA10201控制流量；2、 低低液位紧急停车LISA10202；1、建议制定相关制度，确保过滤器及时得到更换采纳车间落实过高装置进料流量过高1、 重油提取装置来料过多；2、 罐区来料控制阀LV10201故障；1. 造成V-5001液位升高，严重时满罐既可能造成设备超压，也可能造成原料沿放空线进入低瓦系统。 2. 满罐引起泄漏1、总来料管线有流量计FIQA10201及高报；2、缓冲罐设有高低液位联锁报警LICA10201控制流量；3、安全阀PSV101A/B。无2压力过低/无缓冲罐压力过低1、 PV10201A故障关2、 PV10201B故障开1、 缓冲罐V-101压力过低，严重时造成泵P-101A/B气蚀、抽空。2、 PV10201B故障开造成大量氢气进入瓦斯系统，引起氢气系统压力波动1、缓冲罐压力控制PICA10201及低报警；2、PG10202；3、PV10201A、PV10201B设有前后手阀和付线阀。无过高缓冲罐压力过高1、PV10201A故障关2、PV10201B故障开1、造成V-101操作压力升高，严重时可影响进料。1、缓冲罐压力控制PICA10201及高报警；2、PG10202；3、PV10201A、PV10201B设有前后手阀和付线阀。无3温度过低 原料温度过低1、冬季气温过低。1、可能造成V-101脱水包和切水线冻凝。2、流速慢，影响进料效率1、进料管线设有温度显示；TI10201，通入低压蒸汽；2、V-101脱水包和切水线设有伴热。无过高温度原料温度过高重油提取装置来料温度高1、无影响1、进料管线设有温度显示TI10201、TI10202。无4液位过低/无缓冲罐液位过低1、 上游无来料2、 LICA10201读数偏高，导致下游阀开大1、缓冲罐无料，装置停车1、现场设有液位指示LG10201A/B，和低液位报警LICA10201；2、低低液位紧急停车LISA10202。无过高缓冲罐液位过高1、LICA10201读数偏低，导致下游阀开小1、缓冲罐液位过高，满罐引起易燃液体泄漏1、现场设有液位指示LG10201A/B，和高液位报警LICA10201；无5界位过低/无缓冲罐界位过低1、LISA10203失误。1、造成原料外漏进入污油排放系统。1、现场设有液位指示LG10202，和低液位报警LISA10203；2、污油排放系统设有地下污油罐；2、建议切水口处增设可燃气体报警仪采纳仪表落实过高缓冲罐界位过高1、LISA10203失误。1、严重时可造成水进入加氢系统1、现场设有液位指示LG10202，和高液位报警LISA10203；6破裂/泄漏异常原料油发生泄漏1、 装置内所有低点排凝阀和容器顶部现场放空阀内漏；2、 腐蚀、材质缺陷等造成的管线穿孔。1、造成危险介质泄漏，可能进一步引起火灾、爆炸事故。1、管线设有压力表，可发现泄漏造成的低压；2、装置平台设有蒸汽灭火；3、可能泄露点周围均设有可燃/有毒气体检测报警仪3、总体建议：所有在开停工时才使用的低点排凝和高点放空均按设计要求增加盲板或丝堵等防泄漏措施。4、在高处、显眼处设置风向标采纳车间落实；7公用工程逆向流低压蒸汽窜原料油1、低压蒸汽管道阀门内漏或未关闭原料油污染蒸汽管线，进一步造成其他事故1、盲板SB103C/SB104C/SB103B/SB104B无氮气窜原料油1、氮气管道阀门内漏或未关闭原料油污染氮气管线，进一步造成其他事故1、盲板SB103C/SB104C/SB103A/SB104A无40万吨/年汽油选择性加氢装置HAZOP分析记录表（节点02）节点序号节点描述设计意图2原料油通过预反应进料泵（P-101A/B)升压，与补充氢气混合后经预反应器进料/一反产物换热器（E-101）、预反应器进料/反应产物换热器（E-102)、预反应器进料换热器（E-103)换热升温后送入预反应器（R-101AB)进行预加氢反应。1、重汽油加氢脱硫前，设置全馏分选择性加氢反应器，转化催化汽油中的二烯烃，减少二烯烃等组分在高温脱硫反应系统中的结焦，从而延长装置的操作周期；将硫醇转化为沸点较高的硫化物进入重组分中，有效降低轻组分中的硫含量，降低混合产品的总硫含量。2、预加氢反应器入口氢油比 Nm3/m3：4.27。3、采用减温减压后的蒸汽预热器保证预加氢反应器入口温度。图号分析部分1405D210-PR-02/103-106预加氢反应部分序号参数引导词偏差原因后果已有保护措施建议措施结果备注1流量过低/无预加氢反应器进料流量过低1、 输送泵P-101A/B故障停止2、FICA10302故障1、造成反应加热炉温度升高，严重时超温爆管；2、下游未能加料反应，停工；1、泵出口流量FICA10302及低报；2、设有备用泵，两台泵一开一备；3、两台泵接入SIS系统，DCS显示泵运行状态；4、设有FSLL10303低低三取二预加氢反应器紧急停车联锁5、FV10302设有前后手阀和付线阀无过高预加氢反应进料流量过高1、 FICA10302故障1、冲击预加氢反应器，反应器超压；2、泵超负荷；3、上游缓冲罐液位低、严重时导致憋罐；1、LICA10201分程控制FICA10302和LV10201；2、FV10302设有前后手阀和付线阀;3、PI10302、PIA10601及高报、PIA10602及高报、PICA10501；4、现场设有液位计LG10201A/B，和低液位报警LICA10201，低低液位紧急停车LISA10202。5、建议设置PICA10601与PICA10501选择控制PV10501已设置取消2压力过低/无预加氢反应器压力过低1、进料故障。1、混合不均匀2、影响产品质量1、PI10302、PICA10501及低报、PI10502、PI10601、PI10602；2、PG10501、PG10502、PG10601、PG10301A/B3、设有FSLL10303低低三取二预加氢反应器紧急停车联锁；4、设有备用泵，两台泵一开一备。2、PICA10501或PICA10601故障。1、冲击下游设备，导致操作波动1、PI10302、PICA10501及低报、PI10502、PI10601、PI10602；2、PG10501、PG10502、PG10601、PG10301A/B；3、PC10501设有前后手阀和副线阀；4、下游设备设有安全阀和压力调节系统。6、建议设置PICA10601与PICA10501选择控制PV10501已有取消2压力过高预加氢反应器压力过高1、PICA10501或PICA10601故障。1、造成预加氢反应器压力升高，导致原料进料受阻；2、系统憋压，发生泄漏；1、PI10302、PICA10501及高报、PI10502、PI10601及高报、PI10602及高报；2、PG10501、PG10502、PG10601、PG10301A/B；3、PC10501设有前后手阀和副线阀；4、可能泄露点周围均设有可燃/有毒气体检测报警仪。5、PSV102A/B无3温度过高 预加氢反应器温度过高1、 反应放热多2、 换热后进料温度过高，导致预加氢反应器温度高1、预加氢反应温度过高，导致副反应过多，下游装置加氢过程中产生结焦，同时影响产品质量1、预加氢反应器A设有温度TIA10504/10506/10510/10512/10514；2、预加氢反应器A设有温度高高紧急联锁停车系统TISA10503/10505/10507/10509/10511/10513；3、预加氢反应器B设有温度TIA10602/10604/10606/10608/10610/10612；4、预加氢反应器B设有温度高高紧急联锁停车系统TISA10601/10603/10605/10607/10609/10611；5、加热后温度TI10406控制过热蒸汽流量FIC10301；无过低预加氢反应器温度过低1、换热后进料温度过低，导致预加氢反应温度过低1、预加氢反应温度过低，导致反应深度不够，影响产品质量。1、 预加氢反应器A设有温度TIA10504/10506/10510/10512/10514；2、 预加氢反应器B设有温度TIA10602/10604/10606/10608/10610/10612；3、 加热后温度TI10406控制过热蒸汽流量FIC10301；无4检维修异常催化剂失活预反应器无注氮气线1、造成催化剂失活7、建议增加氮气线已有取消5破裂/泄漏异常物料泄漏1、腐蚀、材质缺陷等造成的管线穿孔。1、造成危险介质泄漏，可能进一步引起中毒、火灾、爆炸事故。1、装置平台设有蒸汽灭火；2、可能泄露点周围均设有可燃/有毒气体检测报警仪8、同建议4采纳车间落实；6公用工程逆向流蒸汽系统窜原料油1、低压蒸汽管道阀门内漏或未关闭1、原料油污染蒸汽管线，进一步造成其他事故1、盲板SB107A/SB104C无氮气系统窜原料油1、氮气管道阀门内漏或未关闭/1、原料油污染氮气管线，进一步造成其他事故1、盲板SB107B/SB109/SB116无40万吨/年汽油选择性加氢装置HAZOP分析记录表（节点03）节点序号节点描述设计意图3预反产物经预反应器进料/反应产物换热器（E-102）送入与分馏塔（T-101),塔顶油气经分馏塔顶空冷器（A-101A-C)冷却后，进入分馏塔顶回流罐（V-102）进行气液分离器，不凝气自压至焦化装置；油相经分馏塔顶回流泵(P-102AB)升压后送至预分馏塔顶部。轻馏分油自该塔第五块塔板抽出，经冷却后送至醚化装置，塔底重汽油经一反进料泵(P-103AB)升压后送至重汽油加氢脱硫(HDS)部分。1、设置汽油预分馏塔，将预加氢后的全馏分汽油切割为轻、重汽油两种组分，仅将硫含量高、烯烃含量低的重组分送至加氢脱硫系统，有效减少因异构化程度低的烯烃饱和造成的辛烷值损失。2、减温后的蒸汽重沸器提供预分馏塔热源，提高装置操作的灵活性及稳定性，减少结焦，延长装置运转周期。图号分析部分1405D210-PR-02/107-109预分馏系统序号参数引导词偏差原因后果已有保护措施建议措施结果备注1流量过低/无预分馏塔进料流量过低1、上游产生波动。1、预分馏塔冲塔，分离效果变差，重组分上移，进一步可能进入轻汽油中；1、TE10703、TE10701；2、塔顶回流系统；无轻汽油抽出流量过低2、FIC10901故障，轻汽油流量低或无1、轻汽油醚化装置操作波动；1、FIC10901；2、FV10901有前后手阀和副线阀；无顶回流流量过低3、FICA10801或P-102故障，塔顶回流量低或无1、塔顶温度高，重组分进入塔顶回流罐；1、P-102设置两台，一开一备；2、设有流量计FICA10801及低报3、FV10801设有前后手阀及副线阀；无流量过高轻汽油抽出流量过高1、FIC10901故障，轻汽油流量过高1、轻汽油醚化装置操作波动；1、FIC10901；2、FV10901有前后手阀和副线阀；无2温度过高预分馏塔温度过高1、 来料温度高；2、 E-105换热蒸汽过量1、大量液态烃进入塔顶油气，下游分液罐满罐，液态烃进入焦化装置给下游造成危险，产品损失；1、预分馏塔设有温度显示TI10701/10702/10704/10705；2、塔底重沸器E-105蒸汽负荷经过工艺核算；无过低预分馏塔温度过低1、来料温度低；2、E-105换热蒸汽过低1、不凝气无法通过塔顶进入下游装置，轻馏分无法进入醚化装置，无法达到产品预期质量；1、预分馏塔设有温度显示TI10701/10702/10704/10705；2、塔底重沸器E-105蒸汽负荷经过工艺核算；9、建议设立塔温度与E105蒸汽量联锁不采纳与设计院沟通，不需要3液位过低/无预分馏塔液位过低1、 上游来料少；2、 LT10701读数偏高1、预分馏塔缺进料，轻分馏油和不凝气进入下游单元，影响产品质量；1、预分馏塔设有液位显示LG10701；2、预分馏塔低设有紧急停车XCV10702；3、液位高低报警联锁FICA10902无过高预分馏塔液位过高1、上游来料过多；2、LT10701读数偏低1、预分馏塔液位升高，严重时满塔，导致