12.1万吨95.5%酒精厂设计毕业设计(论文)

齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸1毕业设计论文毕业设计论文12.1 万吨万吨 95.5%酒精厂设计酒精厂设计第 1 章 绪论1.1 酒精的用途及其在国民经济中的地位石油作为主要能源在全世界起着重要的作用，甚至主宰着一个国家的经济命脉。但石油是不可再生资源，随着人类不停地开采和消耗，已濒于枯竭。并且大量汽油燃烧会造成极大的环境污染。而酒精代替汽油具有许多优点，可减少环境污染，属于绿色能源。生产酒精的原料有淀粉、纤维素、可发酵性糖类等。原料取之不尽，用之不竭。酒精有很广的用途，在酿酒行业、橡胶工业、油漆涂料工业、电子工业、照相胶片及纸浆生产行业、医药行业、化妆品行业等，都发挥着重要的作用。在食品工业中，酒精是配制各类白酒、果酒、葡萄酒、露酒、药酒和生产食用醋酸及食用香精的主要原料；在化学工业中，酒精不可缺少的基础原料和溶剂，利用酒精可以制造合成橡胶、聚氯乙烯、聚苯乙烯、乙二醇、冰醋酸、苯胺、乙醚、脂类、环氧乙烷和乙基苯等大量化工产品，它是生产油漆和化妆品不可缺少的溶剂；在医药工业和医疗事业中，酒精用来配制、提取医药制剂和作为消毒剂；在国防工业等其他工业部门也需要大量的酒精。全世界都把酒精作为一种绿色的可再生资源加以研究和利用。目前，国外燃料酒精生产及消费量最大的国家是美国，其次是巴西、俄罗斯、加拿大等。美国已有 50 多套燃料酒精生产装置，其中年产量最高的为 70 万吨。巴西制定并实施了酒精代替石油的“国家十年计划”处于领先地位。我国年生产酒精 350 万吨，仅次于美国、俄罗斯和巴西，居世界第 4 位。国内，燃料乙醇的研究开发已引起科技界的广泛关注，政府齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸2已将可再生能源的研究开发列为国家发展计划。目前已在黑龙江、山东、河南、吉林、安徽建成大型燃料酒精厂。特别是年产 50 万吨酒精的山东九九公司采用无蒸煮无糖化一步发酵法生产燃料酒精的新工业，开创了酒精工业的先河，为我国酒精发酵工业开创了新的一页。酒精工业与农业也有十分密切的联系。酒精工业从农业获得原料，农业需要酒精来制备农药。酒精工业的下脚料酒糟经过适当的处理后是良好的饲料或肥料。而且，酒精工业是唯一能利用败坏粮食原料，并将它转化成优质产品的工业部门。酒精生产是农业原料深度加工和综合利用的一条重要途径。1.2 目前酒精生产存在的主要问题1.酒精生产的原料主要还是粮食（玉米） ，存在着与民争粮争地的问题。2.生产过程中能耗过大,尤其是蒸煮和蒸馏过程中能耗特别高。3.酒精的生产还受到土地资源和水资源的限制。4.三废处理的成本高，处理一吨废水的成本就高达 1000 元。5.酒精发酵的强度问题，应提高。1.3 设计依据依据齐齐哈尔大学生命科学与工程学院食品工程系生物工程专业毕业设计大纲。1.4 设计指导思想广泛的查阅资料收集生产实验数据比较分析国内外工厂的生产方式，通过一定的数据计算，从而选择合适的工艺流程，设计出既经济齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸3又合理的方案。设计中尽量采用先进的设备及工艺，运用自动化控制，从而降低劳动强度，改善工作环境。1.5 酒精新技术的应用与发展1.无蒸煮无糖化一步发酵法，节省了蒸煮工段的蒸汽消耗，使酒精生产过程的能耗大大降低。2.多塔式差压蒸馏，充分利用热能，大大降低了热能损失，节能效果很明显。而且提高了酒精产品的质量。3.生产操作采用微机控制，自动化程度高，大大降低了劳动强度，节省了人力，提高了生产过程的安全。稳定了生产，提高了产品质量，生产操作也简单。4.在酒精蒸馏和 DDGS 生产过程中能源多次利用,冷却水循环使用。1.6 厂址的选择厂址选择的正确与否，不仅关系到建厂过程中能否以最节省的投资费用，按质按量按期限完成工厂设计所提出的各项指标，而且对投产后的长期生产，技术管理和发展远景都哟很大的影响，并同国家的工业布局和城市规划有密切的联系。基于以下原因，将厂址选在齐齐哈尔市。1.齐齐哈尔是黑龙江省内一大市，人口多，消费量大，且劳动力资源丰富。2.其交通便利，利于产品的输出及出口。3. 齐齐哈尔是我国玉米主要产区，原料易得又便宜。4.水资源充足，水质能够满足工艺要求。厂址标高在洪水水位 0.5米以上，并且靠近水发电站。齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸45.地理条件：温度：冬季采暖：-29冬季通风：-19夏季通风：28极端最高温度：38湿度：冬季：63%夏季：76%综合上述原因，将厂址选在齐齐哈尔的一片广阔的非耕地上。利用各种廉价资源及便利的交通条件，定能获得很大的效益，从而为齐齐哈尔的发展作出巨大贡献。第 2 章 酒精的生产工艺的确定及论证本设计采用的是淀粉含量为 72%的玉米粉，整个生产酒精的工艺流程从调浆开始，一直到蒸馏结束。2.1 原料及产品标准2.1.1 原料1.玉米粉为原料，淀粉含量 72%，含水量 14%。2.酿造用水符合饮用水标准。2.1.2 产品标准产品符合 GB10343-2002 食用酒精标准项目特级优级普通级外观无色透明无色透明无色透明气味有乙醇固有的香味无异味无异臭口味纯正微甜纯正微甜较纯正齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸5色度/号101010乙醇/%（V）96.095.595硫酸试验/号51060氧化时间/min403020醛（以乙醛计）/mg/L1330项目特级优级普通级甲醇/mg/L250150正丙醇/mg/L235100异丁醇异戊醇/mg/L12酸（以乙酸计）/mg/L710酯（以乙酸乙酯计）/mg/L1018不挥发物/mg/L1020重金属（以 Pb 计）1氧化物（以 HCN 计）52.2 全厂工艺流程玉米粉储箱 电子皮带秤 螺旋输送器 粉浆罐 喷射液化 层流罐 汽液分离器 液化罐 真空冷却器 糖化罐 螺旋板换热器 发酵罐 粗馏塔 排醛塔 精馏塔 甲醇塔 杂醇油塔2.3 工艺确定及论证2.3.1 调浆工段具体工艺要求:采用加水比:1:2.4,共设两个调浆罐,采用溢流式连续拌料,调浆水的温度为 70,原料温度为 25,调浆后浆液温度齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸663.6, ,同时加入 1/3 总量的液化酶并加入碱调 PH 为 6-7,之后醪液进入 2 号调浆罐，调浆时间为 30min。2.3.2 预煮醪的喷射液化具体工艺要求；采用 0.8MP 的蒸汽进行喷射,喷射温度为 105,维持时间 15s,然后进入缓冲罐,稳定后进入液化罐。液化罐共两个,采用溢流式连接,其中 1 号罐中加入 2/3 的液化酶,温度维持在 95;2 号罐温度为 90总液化时间为 60min。2.3.3 液化醪的糖化具体工艺要求：液化后的醪液经离心泵输送到真空冷却器内,使醪液冷却到 65左右去糖化.共设两个糖化罐,采用溢流式连接,在 1 号罐中加入糖化酶,加量为 150U/g 原料,同时加入硫酸调 PH 值为 4.2-4.4,糖化时间为 30min,当糖化率达 47%-48%时,即用碘试呈红色或粉红色即可送去发酵,其中去发酵的糖化醪占 97%,3%的糖化醪去酒母活化罐。2.3.4 酒母发酵工段本设计采用活性干酵母复水活化，利用稀糖化醪进行增殖。2.3.5 发酵工艺1.具体工艺要求本设计发酵工段为顺流式连续发酵,取前 2 个罐作为流加首罐。同时流加入糖化醪和酒母，采用溢流的方式进入第 3 个罐，依次往后相同。塔顶产生的 CO2气体进入 CO2洗涤塔洗去 CO2带走得酒精。发酵罐中可加入青霉素，它对酵母生长没有任何作用，但可抑制杂菌生长，防止产酸过高。发酵车间设置酒精捕集器，以回收带走的酒精。并同时设有螺旋板换热器,控制醪温。发酵时间为 50-55 小时,温度为 30，PH 值控制在 4.2-4.5,当酒精分达 12%（V）时送去蒸馏。2.连续发酵的优点连续发酵与间歇发酵相比具有以下一系列优点：（1）提高了设备利用率（2）提高了淀粉利用率齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸7（3）省去了酒母工段（4）便于实现自动控制2.3.6 蒸馏工段本设计采用五塔差压式蒸馏。所谓差压蒸馏是多次重复利用蒸汽的热量,所以也称为多效蒸馏。各个塔在不同的压力下操作,前一塔的压力高于后一塔的压力,前一效塔顶蒸汽的冷凝温度略高于后一效塔底液体的沸腾温度。第一效蒸馏用直接蒸汽加热,其塔顶蒸汽作为第二效塔釜再沸器的加热介质,它本身在再沸器中冷凝.依次逐效进行。直到最后一效塔顶蒸汽用外来冷却水冷凝。多效蒸馏充分利用固定冷热源之间过剩的温差。尽管总能量逐塔降低,充分利用了各级品位的能量,从而节省了有效能损失,提高了系统的热力学效率。本次设计五塔全部采用浮阀塔。由于浮阀可根据气体的流量自动调节开度，在低气量时阀片处于低位，开度较小，气体仍以足够的气速通过环隙，避免多漏液。在气量高时，阀片自动浮起，开度增大，使气速不致过高，从而降低了高气速时的压降。浮阀板气相分布均匀，阻力降小于泡罩板。在较宽的范围内仍能保持相对较高的分离效率。因此浮阀兼有泡罩和筛孔板的某些优点。具体工艺操作如下：1粗馏塔在 0.06Mpa 绝压的条件下进行操作，发酵成熟醪经塔顶预热器预热后进入粗馏塔，发酵成熟醪在粗馏塔中经初步蒸馏。粗馏塔塔顶酒精蒸汽经冷凝器冷凝进入排醛塔。粗馏塔利用精馏塔塔顶蒸汽经再沸器进行加热。2排醛塔在 0.2MPa 绝压的条件下进行操作。来自粗馏塔的淡酒精液体进入排醛塔中部，排除大部分头级杂质。精馏塔顶部少量成品酒精、残留的头级杂质以及杂醇油塔回来的低质酒重新回入排醛塔再次回收头级杂质。酒精沿塔板下流愈来愈彻底的头级杂质，最终以高纯度酒精的形式从甲醛塔取出。脱醛液从排醛塔塔底部排出。为了不使酒精成品变稀，排醛塔用加热器间接加热。3精馏塔在 0.2MPa 绝压的条件下进行操作。从排醛塔来的脱醛齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸8液进入精馏塔中、下部进行蒸馏，高纯度酒精从精馏塔顶部以下数块塔板取出进入甲醇塔，从精馏塔相应部位取出的杂醇油进入杂醇油塔。为了不使酒精成品变稀，精馏塔用加热器间接加热。4甲醇塔在 0.06MPa 绝压的条件下进行操作。从精馏塔来的高纯度酒精在甲醇塔中进一步分离提纯排除头级杂质。尾级杂质以工业酒精的形式从塔顶排出。从甲醇塔相应位置排出合格成品酒精。甲醇塔利用排醛塔塔顶蒸汽经再沸器进行加热。5杂醇油塔在常压下进行操作。该塔进行杂醇油的浓缩，浓缩后的杂醇油从相应的部位取出，进入杂醇油分离器并进一步处理得到杂醇油产品。齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸9第 3 章 酒精生产过程的总物料衡算3.1 原料消耗的计算1.以淀粉质原料生产酒精的化学式原料与成品之间的定量关系：(C6H10O5)n +nH2O nC6H12O6162 18 180C6H12O6 2C2H5OH + 2CO2180 246 24495.5%（v）的成品酒精相当于 93.125%（w） 。故生产 12.1 万吨 95.5%(v)成品酒精需要淀粉量:2.13110593.125%1.984105 吨但是酒精生产要经历许多工序和复杂的生物化学变化最后完成的.在各个生产阶段中不可避免的会引起淀粉的损失。淀粉损失分配如下表：生产工序淀粉损失原因淀粉损失量（%）原料处理粉尘损失0.30蒸煮未溶解淀粉及糖分的破坏0.30发酵未发酵残糖1.30发酵巴斯德效应和用于发酵副产物损失4.10发酵酒精自然蒸发与被 CO2带走1.40蒸馏废糟带走几其他蒸馏损失1.80累计损失9.20由酒精捕集器回收酒精1.00齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸10实际损失8.20以此为依据，淀粉利用率为 91.80%，则生产 12.1 万吨成品酒精需要淀粉量为: 1.984105 / 91.80% =2.161105 吨生产 12.1 万吨成品酒精所需的原料量（玉米中淀粉含量 72%） 2.161105/72%=3.00105 吨2.淀粉酶耗量：选用 -淀粉酶活力为 2104U/g，-淀粉酶用量为 8U/g（原料），原料计算用酶量为： 3.001058/（2104）=120 吨3.糖化酶耗量：选用糖化酶活力为 1105U/g，糖化酶用量为 150U/g（原料），原料计算用酶量为：3.0105 150/1105=450 吨4.酒母糖化酶用量按 300u/g 原料计，且酒母用量为 4%，则酶用量为： 3.001054%70%300/100000 25.2 吨 式中 70%-酒母糖化液占 70%，30%补充糖化剂与稀释水。5.尿素耗用量：尿素用于酒母培养的氮源，其用量为酒母醪量的 0.1%。设酒母醪量为 G0，则尿素耗量为 0.1% G0。3.2 蒸煮醪量的计算采用加水比 1：2.4 进行调浆，则粉浆量为： 3.00105（1+2.4）1.02106 吨 在蒸煮过程中用直接蒸汽加热，在后熟器和汽液分离器减压蒸发冷却，这样随着蒸煮过程的进行，蒸煮醪量随时将发生变化。现按一般柱式蒸煮工艺条件进行估算：齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸11 玉米含水量 14%，干物质含量 B0%86%， 玉米粉比热容：C0CW（1-0.007B0） 4.18（1-0.00786） 1.664 KJ/kg 粉浆干物质浓度为：粉浆干物质浓度为：B1=86%/（1+2.4）=25.29%则蒸煮醪比热容为：C1=B1C0+（1.0-B）CW =25.29%1.664+（1.0-25.29%）4.18 =3.544 kJ/(kgK)式中 CW水的比热容为简化计算，假定蒸煮醪的比热容在整个蒸煮过程中维持不变。调浆后粉浆温度为 65，用焓为 2676.1KJ/kg，0.8MPa 表压的蒸汽加热，蒸煮在 105下进行，则蒸煮过程中蒸煮醪量为： 1.02106 + 1.021063.544（105-65）/（2676-1054.18） 1.085106 吨 蒸煮过程中蒸煮醪在汽液分离器和液化罐内分离二次蒸汽，温度逐步降低，最后在糖化罐的真空冷却器内被冷却到糖化所要求的温度60-65，这样在各阶段直到进入糖化罐为止的蒸煮醪量为： 经汽液分离器：1.085106-1.0851063.544(105-100)/2677=1.078106 吨经第一液化罐：1.078106-1.0781063.544(100-95)/2668.7=1.071106 吨经第二液化罐：1.071106 -1.0711063.544(95-90)/2639.1=1.064106 吨经真空冷却器：齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸121.064106-1.0641063.544(90-65)/2609=1.021106 吨式中 2677汽液分离器内温度为 100饱和蒸汽的汽化潜热 2668.7第一液化罐内温度为 95饱和蒸汽的汽化潜热 2639.1第二液化罐内温度为 90饱和蒸汽的汽化潜热 2609真空冷却器内温度为 65饱和蒸汽的汽化潜热3.3 糖化醪与发酵醪量的计算蒸煮醪在糖化锅内加入糖化剂，发酵采用活性干酵母(ADY)，取部分糖化醪去做酵母，经一级扩培后加入发酵醪中。设发酵结束后醪内酒精含量以 12%(v)计，相当于 9.64%(w)，蒸馏效率为 98%。.生产 12.1 万吨成品酒精的待发酵醪液为： 12.110493.125%/（98%9.64%）（1005）% 1.265106 吨 其中 5%为酒精捕集器回收。.蒸馏发酵醪酒精浓度为： 12.110493.125% /（98%1.264106） 100%9.10%.相应酒母培养和发酵过程放出二氧化碳的量为： 12.110493.125%/98%44/46 1.10105 吨 其中发酵过程放出的占 95%。. 发酵成熟醪不计酒精捕捉器水的量： 1.264106/1.051.192106 吨.按接种量 4%计需酒母量为： （ 1.1921061.10105）/1.044%5.01104 吨酒母醪是 70%的糖化醪,30%补充糖化剂与稀释水.需作酒母的糖化醪占糖化醪的 4%.则糖化醪的量为： (1.192106+1.10105)/1.04+5.0110470%=1.287106齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸133.4 成品与废醪量的计算设在醛塔取塔酒为 2%,则生产 12.1 万吨成品酒精.其中醛酒产量为12.11042%=2.42103 吨故实际合格的成品酒精产量为 12.1104-2.42103=1.186105 吨杂醇油产量取成品酒精的 0.5%，所以杂醇油的产量为： 12.11040.5%=605 吨废醪应为成熟发酵醪中除去部分水和酒精及其他挥发组分的残留液.设醪液进醪温度为 t1=70，塔底排醪温度为 88 。成熟醪内含固形物量为 B1%=7.5% 塔顶上升蒸汽浓度取 50%（v） ，即 47.18%（w） 粗馏塔上升蒸汽量为：V1=1.2651069.10%/47.18%=2.44105 吨则残留液为：WX=1.021106 吨据发酵醪比热公式 C=4.18(1.019-0.0095B)固形物含量 B 估计为 7.5%则 C=4.18(1.019-0.00957.5)=3.96kJ/（kgK）成熟醪带入的热量为:q1 =F1c1t1 =1.2651063.9670=3.511011 kJ残留液的固形物浓度：B2%=F1B1%/WX=1.2651067.5%/1.021106=9.29%则残留液的比热： C2=4.18(1-0.00378B2)=4.18(1-0.003789.29)=4.03 KJ/(kgK)齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸14塔底残留液带走的热量为：q4=WXC2t4=1.0211064.0388.45=4.321011 kJ查资料得 50%（v）酒精蒸汽的焓 i1=1965kJ/kg，则上升蒸汽带走热量：q3=v1i1=2.441051965=4.791011kJ塔底排出废糟量： WX=1.021106 吨3.5 给定生产能力酒精厂的总物料衡算结果现对年产 12.1 万吨酒精的淀粉质原料酒精厂进行计算，设工厂年开工 300 天，则估计要日产 167t 左右酒精的生产能力，酒精厂是连续生产的，因此相当于每小时生产 6958kg 酒精。数量（吨）/年数量（吨）/天数量（kg）/小时成品酒精醛酒玉米原料-淀粉酶糖化酶蒸煮粉浆成熟蒸煮醪尿素酒母醪糖化醪蒸馏发酵醪杂醇油二氧化碳废醪量1.2110524203.001051204501.0211061.02110650.15.011041.2871061.2641066051.101051.021106403.338.0710000.41.5340034000.167167429042102.0236734001.681043364.16710416.762.51.421051.421056.9669601.7881051.756105841.531041.42105 齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸15第 4 章 酒精生产各工段物料和能量衡算4.1 蒸煮工段的物料和热量衡算4.1.1 调浆工段设加水比为 1：2.4，B0=86%，物料温度 t0=25，调浆水温T0=70，投料量 G1=4.167104kg/h，则调浆罐应容纳粉浆量：W1=4.167104(1+2.4)=1.417105kg/h则可计算出粉浆温度 t1：（取水的比热 CW=4.18kJ/kgK）玉米粉比热：C0=4.18（1-0.007B0）=4.18（1-0.00786）=1.664KJ/kgk原料加水比为 1:2.4 时混合后粉浆温度:t1=(2.6704.18+11.66425)/(11.664+2.44.18)=63.6用水量：w=2.44.167104=1.00105kg/h蒸煮粉浆干物质浓度：B1%=4.16710486%/(1.417105)=25.29%粉浆由泵打入喷射液化器，被直接蒸汽加热并进行蒸煮，在经过喷射液化器后要求醪液温度升到 ta=105。设加热蒸汽采用0.8Mpa（表压） ，则每小时蒸汽消耗量可按热量衡算式计算：齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸16 D=W1C1（t2-t1）/（I-t0Ce） 式中 C1蒸煮醪比热，与蒸煮醪干物质浓度有关：C1 =CsB1/100+Ce(100-B1)=1.2525.29/100+4.18(100-25.29)/100=3.29kJ/（kgK） ； Cs淀粉质原料干物质比热，可取 1.25 kJ/（kgK） ； I加热蒸汽焓，0.8Mpa（表压） ，2748.9 kJ/（kgK） ； 则 D1 =4.1671043.29(105-63.6)/(2748.9-1054.18)=1.77104kg/h 4.1.2 喷射液化工段此时蒸煮醪量为： W2=1.417105+1.77104=1.594105kg/h此时蒸煮醪浓度 ：B2%=GB0/W2=4.16710486%/1.594105=22.49%其比热为：C2=CsB2/100+Ce(100-B2)/100=1.2522.49/100+4.18（100-22.49）/100=3.52kJ/（kgK）4.1.3 液化工段当醪液进入汽液分离器即发生自蒸发，二次蒸汽带走的热量使醪液本身温度下降，汽液分离器内的温度要求维持在 100。则在汽液分离器内 100蒸煮醪的蒸汽量为：W1 =W2C2（t2 t5）/(i1-t5Ce) =1.5941053.52(105-100)/(2181.5-1004.18)=1.594105 kg/h离开汽液分离器的蒸煮醪量为：W3=W2-W1=1.594105-1.594103=1.578105kg/h此时蒸煮醪浓度 ：齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸17B3%=GB0/W3=4.16710486%/1.578105=22.71%其比热为：C3=CsB3/100+Ce(100-B3)/100=1.2522.71/100+4.18（100-22.71）/100=3.51kJ/（kgK）在第一液化罐内分离 95的蒸汽的量为：W2 =W3C3（t3 t4）/(i2-t4Ce) =1.5781053.51(100-95)/(2226.5-954.18)=1.51103kg/h离开第一液化罐的蒸煮醪量为：W4=W3-W2=1.578105-1.51103=1.563105kg/h此时蒸煮醪浓度 ：B4%=GB0/W4=4.16710486%/1.563105=22.93%其比热为：C4=CsB4/100+Ce(100-B4)/100=1.2522.93/100+4.18（100-22.93）/100=3.51kJ/（kgK）在第二液化罐内分离 90的蒸汽的量为：W3 =W4C4（t4 t5）/(i3-t5Ce) =1.5631053.51(100-90)/(2201.9-904.18)=1.137104kg/h离开第二液化罐的蒸煮醪量为：W5=W4-W3=1.563105-1.137104=1.419105kg/h此时蒸煮醪浓度 ：B5%=GB0/W5=4.16710486%/4.16710486%=25.26%其比热为：C5=CsB5/100+Ce(100-B5)/100=1.2525.26/100+4.18（100-25.26）/100=3.44kJ/（kgK）由于蒸煮过程的热散失，实际上各过程放出的二次蒸汽量要低于齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸18上述数字，也就是说成熟蒸煮醪要大于上述数字设由于热散失为安全计二次蒸汽减少 10%则蒸煮醪离开汽夜分离器的实际数量是：W5=W5 +（W1+W2+W3）10%=1.419105+（1.59103+1.52103+1.137104）10%=1.744105kg/h4.2 糖化冷却工段的物料和热量衡算由液化罐出来的醪液进入真空冷却器时，由于压力突然下降立即产生大量二次蒸汽，随后被冷却水带走。则在真空冷却器中分离 65的蒸汽量为：W4=W5C5(t5 t6 )/( i4-t6Ce )=1.7441053.44(90-65)/(2600-654.18)=6.44103 kg/h进入糖化锅的冷却蒸煮醪量为 ：W6=W5-W4=1.744105-6.44103 =1.680105 kg/h此时糖化醪浓度： B6%=GB0/W6=4.16710486%/1.680103 =21.34%其比热为：C6=CsB6/100+Ce(100-B6)/100=1.2521.34/100+4.18（100-21.34）/100=3.55kJ/（kgK） 糖化醪可根据需要发酵醪内含酒量倒过来计算。现投入玉米每小时为 416700kg，含淀粉为 75%。扣除蒸馏损失的淀粉利用率为 93.6%，则发酵能得到的无水酒精量为：f=41760072%93.6%246/162=15730kg/h产生二氧化碳 ：1573044/46=15050kg/h现要求发酵成熟醪含酒 12%（v） ，即 9.64%（w） 。酒母内糖化醪占70%，发酵接种量 4%,则糖化醪量: 齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸19G1 =（15730/9.64%+15050）（1+4%70%）/1.04=1.762105kg/h在糖化锅内应加入糖化酶和水的量为： m=G1-W6=1.762105-1.680105=8200kg/h其中糖化酶量为： 3.556.958=24.7kg/h则糖化补充加水量为： 8200-24.7=8175.3kg/h这时糖化醪浓度:Bg%=4.16710486%/（1.762105+8175.3） =20.35%糖化醪比热为：cg= 1.2520.35/100+4.18（100-20.35）/100=3.58KJ/（kgK）tg1=W6c6t6+25mCe/（G1cg） =（1.6801053.5565+2582004.18）/（1.7621053.58） =61.45糖化醪的冷却采用螺旋板换热冷却。要求糖化醪温度由tg1=61.45下降到 tg2=28，现取 tw1=17 终温 tw2=35，糖化醪取 3%做酵母，则冷却水耗量为：Ws=97%G1Cg(tg1-tg2)/Ce(tw2-tw1)=97%1.7621053.58(61.45-28)/4.18(35-17)=1.749105 kg/h4.3 酒母发酵工段的物料、热量和水衡算酒母发酵工段采用连续工艺过程。酒母发酵采用连续发酵工艺过程。自糖化锅分出部分糖化醪经稀释到酒母培养罐，需要再加入糖化剂进行糖化，以增加酒母醪中还原糖含量，在糖化剂中蛋白酶的作用齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸20下使蛋白质分解，以增加酒母内的氨基酸，保证酒母繁殖所需的营养。然后冷却供接种培养（用作逐级扩大所需的酒母醪） 。酒母生产过程的物料和热量衡算如下：酒母糖化醪中补充糖化酶量为： m 2=0.176.958=1.18kg/h补充 60温水量与糖化酶以用做酒母的糖化醪，并且满足发酵接种 4%的需要。因此补充水量为：m W=97%4%G1-3%G1-m2 =97%4%1.762105-3%1.762105-1.18=1550kg/h 这样酒母糖化醪量为：g=3%G1 +m 2+m W=3%1.762105+1.18+1550=6837kg/h由于酒母罐内醪液量包括接种的小酒母在内，则平均每小时酒母量为：g=g=6837kg/h进入发酵罐的发酵液：G3=97%G1+g=97%1.762105+6837=1.799105kg/h待蒸馏发酵醪数量：F =(G3-f44/46) (1+5%)=（1.799105-1573044/46）1.05=1.726105kg/h待蒸馏发酵醪浓度：（15730/172600）100%=9.1%在发酵过程中，每小时要生成 15730kg/h 酒精，以葡萄糖为碳源酵母发酵每生成 1kg 酒精放出的热量约 1170KJ 左右，则发酵每小时放出的热量为：Q=157301170=1.84107 KJ/h取发酵工段冷却水初温 tw1，=17深井水，终温 tW2，=25，平均耗水量：Wg，=Q/CW（tW2，tw1，）=1.84107/4.18（2517）=5.50105 kg/h齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸214.4 蒸馏工段的物料衡算4.4.1 粗馏塔粗馏塔在 6.67104Pa 负压条件下操作。由前面计算知粗馏塔成熟醪浓度为 9.1%（w） ，预热到 70 ，从资料上查得成熟醪沸点 88.45 ，比热 4.39kJ/（kgK） ，则每 100kg 进料加热到沸点所需热量:Q=1004.39（88.45-70）=8099.55 kJ即 ：1923.88kcal。由算图查得粗馏塔进料板上液体的浓度为:10.1%(W)。根据汽液平衡关系，这时粗馏塔上升蒸汽的酒精浓度为52.4%(W)，相当于 60.31%(V)，现取上升蒸汽的酒精浓度为 60%(V)，相当于 52.09%(W)。可得总物料衡算式：F1=V1+W1 （4-4-1）酒精衡算式：F1XF1=V1Y1+W1Xw1 （4-4-2）式中 XF1发酵成熟醪内酒精含量，9.1%（w） ； Y1 粗馏塔上升蒸汽的酒精浓度，52.09%(W)； Xw1塔底排出废糟内酒精浓度，0.04%(W)。粗馏塔采用精馏塔上升蒸汽通过再沸器进行加热，设这部分热量为 Q1。热量衡算式：F1cF1tF1+Q1=V1I1+W1cWtw1+q1 （4-4-3）式中 F1 粗馏塔进料量，1.726105kg/h；cF1 ，cW分别为成熟醪、塔底废液的比热， cF1=3.92kJ/（kgK） ，cW=4.03kJ/（kgK） ；齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸22 tF1 ,tw1分别为成熟醪、塔底废液的温度， tF1=70,tw1=88.45； I1塔顶上升蒸汽热含量，1140.96kJ/kg； q1醪塔热损失，q1=1% Q1。将上述各数据代入（4-4-1） 、 （4-4-2） 、 （4-4-3）式中，并联立解之得： V1=3.01104kg/h W1=1.425105kg/h Q1=1.21105kg/h4.4.2 排醛塔粗馏塔上升的蒸汽经过分离器排入排醛塔中下部，在醛塔中低沸点物质和酒精蒸汽上升过程中逐板被浓缩，在醛塔塔顶上升蒸汽中低沸点物质和酒精浓度是很高的，由于醛塔塔顶分凝器的部分冷凝作用使沸点物质进一步浓缩，为了使低沸点物质得到排除，在冷凝器内要排出部分醛酒，若取醛酒为成品酒的 2%，则每小时醛酒量为： A=2%P=2% 15730/93.125%=338kg/h为保证成品酒精的质量通常要从精馏塔冷凝器中回流部分次等酒到排醛塔。若取次等酒为成品酒精的 2%，则进入醛塔的次等酒数量为：Pe=2%98%P =2%98%（15730/93.125%）=331.1kg/h设醛塔回流比 R2，则上升蒸汽量为：V2=(R2+1)A对全塔进行总物料衡算则有：V1+D2+Pe+C=F3+A （4-4-4）酒精衡算式： V1y1+Pexpec=F3XF3+AXA （4-4-5）脱醛液 F3的浓度为 50%（V）,相当于 42.43%(W),同时一般醛酒浓度 XA与次等酒浓度 Xpe均按 96%(v)计 相当于 93.125% (w)。根据（4-齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸234-5）式可得：F3 =(V1y1+PeXpe+CXc -AXA)/ XF3=(3.0110452.09%+331.193.125%-33893.125%)/42.43%=35440kg/h将已知各值代入（4-4-5）式中，就可的塔底补充加热蒸汽量为：D2F3AF2Pe=35440+338-30100-331.1=5346.9 kg/h热量衡算式 V1i1+D2I2+R2AcAtA+Pecpetpe+CcCtC=(R2+1)Ai2+F3cF3tF3+q2（4-4-6）式中 I2加热蒸汽热含量，设用 0.5 Mpa 表压蒸汽加热。则 I2=2755.8 kJ/kg；cA、cpe、分别为醛酒、精馏塔次等酒、按 96%（V）酒精计，cA=cpe= 2.88 kJ/（kgK） ；tA、tpe分别为醛酒、精馏塔次等酒、tA=tpe= 70；i296%（V）酒精蒸汽热含量，1178 kJ/kg；cF3脱醛液比热，按 50%（V）酒精查得 cF3=4.01 kJ/（kgK） ；tF3脱醛液离塔温度，93.6；q2醛塔热损失，设 q2=1%D2I2。将上述各数据代入（4-4-6）式中，即可求醛塔回流比： R2=179.244.4.3 精馏塔精馏塔在 0.2Mpa 压力下进行操作。醛塔来的脱醛液在液相沸点状态下进入精馏塔。酒精被加热汽化逐板增浓，在塔板液相浓度55%（v）处汽相抽取部分蒸汽 H。经冷凝去杂醇油塔，这部分冷凝液称杂醇油酒精，数量为塔顶馏出酒精的 2%，其中包括杂醇油 m0。 m0=0.5%(P+A)=172.3 kg/h齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸24故 H=2%(P+Pe)=344.4 kg/h在杂醇油塔内加入 4 倍左右的水稀释，分油后的稀酒精用塔底蒸馏废水预热到 tH=80仍回入精馏塔，这部分稀酒精数量为： H=(1+4)H-m0 =5H- m0=1515 kg/h由甲醇塔回来的部分塔底酒进行再次精馏，其浓度一般为 92%（V） ，相当于 88.29%（W）,数量一般为成品酒精的 2%左右，则甲醇塔回酒量为：B=2%P=338 kg/h塔顶上升蒸汽大部分进入粗馏塔塔底再沸器间接加热醪液，冷凝液回流至精馏塔。小部分经分凝器和冷凝器，在最后一级冷凝器取少量次等酒 Pe 回入醛塔，其余回流进精馏塔塔顶。在塔顶以下数块塔板引出 95%（V）的酒精 F4进入甲醇塔，塔底用 0.5 Mpa 表压蒸汽加热，冷凝水和蒸馏残液 W3一起排出塔外。物料衡算式：F3+D3+H+ B=F4+H+Pe+W3+D3简化为： F3+H+ B=F4+H+Pe+W3 （4-4-7）酒精衡算式： F3XF3+HXH+ BX B=F4XF4+HXH+(D3+W3)XW （4-4-8） 式中 F3脱醛液数量，35440 kg/h； XF3脱醛液浓度，50%(V)相当于 42.43%（W） ； XH杂醇油酒精重量百分比浓度，与液相浓度 55%（V）相平衡，查资料可知为 75.2%（W） ； XH杂醇油塔回流稀酒精浓度： XH= XH（H-m0）/H，=75.2%（344.4-172.3）/1515=8.54%； XF4进入甲醇塔酒精浓度，95%（V）相当于 92.41%（W） ；齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸25 XW塔底排出残液酒精浓度，0.04%（W） 。热量衡算式：F3cF3tF3+D3I3+R3(Pe+P)cPtP+HcHtH+BcBtB=(R3+1)(Pe+P)+Pe i3 +F4cF4tF4+HiH+(W3+D3) cW3 tw3+q3 （4-4-9）式中 R3精馏塔回流比，3； cF3、cP、cH、cB、cF4、cW分别为脱醛液、回流酒精、杂醇油塔稀酒精、甲醇塔回酒、进入甲醇塔95%（V）酒精、塔底残留液的比热，cF3=4.61kJ/（kgK） 、cP=3.58kJ/（kgK） 、cH= 4.31kJ/（kgK） 、cB=3.68kJ/（kgK） 、cF4= 3.60kJ/（kgK） 、cW3= 4.00kJ/（kgK） ； tF3、tP、tH、tB、tF4、tW分别为脱醛液、回流酒精、杂醇油塔稀酒精、甲醇塔回酒、进入甲醇塔95%（V）酒精、塔底残留液的比热，tF3=80、tP=95、tH=80、tB=62、tF4=95、tW3=104；I3 、i3 、iH分别为精馏塔加热蒸汽、塔顶上升蒸汽、杂醇油酒精蒸汽的热含量，I3=2755.8kJ/kg 、i3=1283kJ/kg 、iH=1646kJ/kg；q3精馏塔热损失，设 q3=1%D3I3。 将上述各数据代入（4-4-7） 、 （4-4-8） 、 （4-4-9）式中，并联立解之得： F4=17370kg/h D3=31450kg/h W3=26570kg/h塔底排出的废水量 ： G=W3+D3=58020kg/h3.2.14.4.4 甲醇塔甲醇塔在 6.67104Pa 负压下进行操作。精馏塔来的高浓度酒精齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸26F4（其浓度为 95%（V） ） ，进入甲醇塔的相应板上，通过甲醇塔除去其中残留的头级杂质（甲醇） ，使之进一步被纯化。头级杂质由塔顶冷凝器排出。甲醇塔用排醛塔上升蒸汽经再沸器加热。在塔下部排出成品酒精。总物料衡算式： F4= B+B+P+W4 （4-4-10）酒精衡算式： F4XF4=BXB+BXB+PXP+W4XW （4-4-11） 式中 XB甲醇塔回酒浓度，88.29%(W)； XB尾级杂质酒精浓度,93.84%(W)； XP成品酒精浓度，93.125%(W)； XW塔底排出残液酒精浓度，0.04%（W） 。将上述各数据代入（4-4-10） 、 （4-4-11）式中，并联立解之得： B=44kg/h W4=101kg/h热量衡算式： F4cF4tF4+R4BcBtB+Q2=(R3+1)Bi4 + BcBtB+PcPtP+W4cWtw4+q4 （4-4-12） 式中 Q2排醛塔提供热量； R4甲醇塔回流比，160； cF4、cB、cP分别为进入甲醇塔的精馏塔冷凝液、回流液、 成品酒精的比热，cF4=3.07kJ/（kgK） 、cB=3.10kJ/（kgK） 、cP=3.06kJ/（kgK） ； tF4、tB、tP、tW4分别为进入甲醇塔的精馏塔冷凝液、回流液、成品酒精、塔底排出残液温度，tF4=60、 tB=60、tP=62、tW4=80；i4塔顶上升蒸汽热含量，1049 kJ/kg；q4甲醇塔热损失，设 q4=1%Q2。齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸27将上述各数据代入（4-4-12）式中，并解之得：Q2=7.38106kJ/ h4.4.5 杂醇油塔杂醇油塔在常压下进行操作。精馏塔来的杂醇油酒精，经杂醇油塔进一步分离提纯后进入杂醇油分离器分离提取杂醇油。从杂醇油塔出来的酒精按 55%（V）计，其数量为：C=2%P=338 kg/h总物料衡算式： H+ D5= C+C+W5 （4-4-13）热量衡算式：HcHtH+D5I5+R5CcCtC=(R5+1)Ci5+CcCtC+W3cWtw5+q5 （4-4-14） 式中 R5杂醇油塔回流比，10； cH、cC、cC分别为进入杂醇油塔酒精、离开杂醇油塔酒精、回流液的比热，cH=3.25kJ/（kgK） 、cC=3.30kJ/（kgK） 、cC=3.25kJ/（kgK） ； tH、tC、tC、tW5分别为进入杂醇油塔酒精、离开杂醇油塔酒精、回流液的温度，tH=75、tC=70、tC=75、tW5=110；I5、i5分别为加热蒸汽、塔顶上升蒸汽热含量，I5=2728.5kJ/kg 、i5=1166kJ/kg ；Q5杂醇油塔热损失，设 q5=1%D5I5。 将上述各数据代入（4-4-13） 、 （4-4-14）式中，并联立解之得：D5=645kg/h W5=512kg/h齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸28齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸29第 5 章 酒精蒸馏设备计算5.1 粗馏塔设计5.1.1 塔负荷的确定根据工艺要求和物料热量衡算，有关物料组成和数量列于下表：粗馏塔内有关物料组成数量项目产品加料塔底排出液数量 (kg/h)P=30100F=175600W=145500摩尔浓度 (mol)Xp=0.321XF=0.0416XW=0.00004相对挥发度P=9.00F=9.80W=13.19汽相密度 (kg/m3)VP=0.801VF=0.818VW=0.784液相密度 (kg/m3)LP=910.2LF=909.2LW=944.7根据产品加料和塔底排出液浓度求得各自的平均分子量：MP=460.321+18（1-.321）=26.988MF=460.0416+18（1-0.0416）=19.165MW= 460.00004+18（1-0.00004）=18.001Vmol=V/MP=30100/26.988=1115.31（kmol/h）塔内平均气相负荷各为 VP= VmolMP/VP=37580（m3/h） VF= VmolMF/VF=26130（m3/h）Vh= VmolMW/VW=25610（m3/h）同理塔内液相负荷为：塔内下流液量以千摩计应为：LMP=P/MP= 30100/26.988=1115.31（kmol/h）每千摩下流液的体积为：VKF=MF/LF=19.165/909.2=0.02108 （m3/ kmol）VKP=MF/LP=26.988/910.2=0.02965 （m3/ kmol）塔顶回流液的体积为：齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸30LP=LMPVKF=1115.310.02965=33.07（m3/h）在加料板上的液相负荷为：LMF=LMP+F/MF=1115.31+17560/19.165=10280（kmol/h）LF=LMFVKF=102800.02108=33.07（m3/h）同理，塔底排出的废液为：VKW=MW/LW =18.001/944.7=0.01905（m3/h）LW=(W+D)/ LW =145500/944.7=154.02（m3/h）这样塔内平均平均负荷:Lh=0.5 (LF+LW)/=0.5(33.07+154.02)=93.54（m3/h）粗馏塔塔负荷及参数项目粗馏塔气相平均密度 kg/m3V=0.5（VP+VF)= 0.801液相平均密度 kg/m3L=0.5（LP+LF)=909.7m3/hVh=31860气相负荷m3/sVs=8.85m3/hLh=93.54液相负荷m3/sLs=0.02605.1.2 塔板数的确定1.理论塔板数的确定Nmin=lg(xF/1-xF)(1-xW/xW)/lg1式中：=(FW)1/2=11.37将有关值带入，得Nmin=12.85 块参考作图法取 13 块。2.实际塔板数的确定浮阀塔一般按板效率(Et)50%计，则粗馏塔实际板数为：Nt=N/ Et=13/0.5=26 块5.1.3 塔径的计算酒精粗馏塔塔板间距取 Ht=600mm,塔板上液面高度为 hL=80mm，塔齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸31内液体表面张力（）取塔顶塔底液体平均值：=50.5dyn/cm动能参数：(LS/VS)(l/V)0.5= (0.0260 /8.85) (909.7/0.801)0.5=0.098Ht-hL=600-60=520mm=0.52 m表面张力 =50.5dyn/cm查浮阀塔负荷系数算图得：C20 =0.06表面张力校正为: C= C20(/20)0.2=0.06(50.5/20)0.2 =0.072允许最大速度为:Wmax= C20(L -V)/ V0.5 = 0.072(909.7-0.810)/0.8100.5 =2.41 m/s设计空塔气速为:W=0.8Wmax=0.82.41=1.93 m/s则粗馏塔塔径:D=VS/(0.785W)0.5=8.85/(0.7851.93)0.5=2.46 m为简化设计，现取统一塔径为 2.6m5.1.4 板上各区尺寸与浮阀数量及布置粗馏塔拟采用双流型浮阀塔板。浮阀选择 FIZ-4B，阀片重 32.7g，阀片材料为 Cr13 不锈钢板，并使用弓型溢流装置。1. 溢流堰 取堰长为：S=0.7D=0.72.6=1.82 m溢流强度各为：i=Lh/S=93.54/1.82=51.39 m3/(mh)可采用平直堰，查弓形溢流装置宽度 WD与面积 AD算图得： WD/D=0.145 AD/AT=0.0745则回流管宽为：WD=0.1452.6=0.377m塔板全面积为：齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸32 AT=D2/4=(2.6)2/4=5.31m2则弓型回流管的截面积为：AD=0.0745AT=0.07453.14=0.3953m22. 板上各区尺寸 取： BF=100mm ; BC=35mm则布阀区面积为：A=2x(r2-x2)1/2+/180r2arcsin(x/r)式中: x=D/2-(WD-BF)=2.0/2-(0.29+0.1)=0.823mr=D/2-BC=2.0/2-0.075=1.265m所以, A=3.847(m2)3. 浮阀的数量确定及布置采用 F1型重阀片，其阀孔临界气速为：0K=72.8/v0.548=(72.8/0.81)0.548=11.84m/s现取阀孔气速分别为：0=0.9OK=0.911.84=10.65m/sF1阀片要求阀孔 do为 39mm，故浮阀数为：NV =(VS/(0.785d020)=8.85/0.785(0.039)210.65 =695.98 个阀孔按正三角形排列，中心距离为 t=108mm，排距 t=(31/2/2)t =93.5mm，则操作区内可安排的阀数为：N= A/（tt）=3.847/(0.1080.0935)=380.97 个所以取 381 个。实际孔气速为：0 =VS/(0.785do2N)= 3.21/(0.7850.0392217) =19.4m/s校核动能因素:F0=0(V)1/2=19.4(0.801)1/2=11.09m/s对照酒精工业手册表在较高效率的范围内，塔板开孔率为： 齐齐哈尔大学毕业设计齐齐哈尔大学毕业设计( (论文论文) )用纸用纸33 =(AO/AT)=(0.785do2N)/ (0.785D2)100% =(0.0392217)/2.02=8.3%5.1.5 塔板溢流装置和流体力学计算1. 溢流堰高及塔板实际液层高度的验算： 查塔板溢流系数算图得 E=1.023 h01=0.67103E(Ls/S)2/3 =0.671031.023(0.0260/1.82)2/3=40.3(mm)堰高：h01=hL-h01=80-40.3=39.7mm现取堰高 50mm，并在降液管处设相同高度的内堰。这样板上实际液层高度为：hL=h0+h01=50+24=74mm2. 回流液在管内停留时间及管下端与下板间距在降液管内液体平均停留时间为：t=HtAD/Ls=(0.60.3953/0.0260)=9.12s 5s取降液管下端出口流速为 WL为 0.1m/s,则管下端与下板间距为：hc=(Ls/SWL)=0.0260/(1.820.1)103=142.8mm3. 回流管内液面高度与板间距的验算：（1）干板压降 以浮阀全开时为准：hv=5.37(Wo2/2g)(V/L)103 =5.37(12.4)2/(29.81)(0.801/927.1)103 =36 毫米液柱（2）塔板有效液层的压降：htl=0.4ho+2.44(Lh/S)0.667 =0.450+2.44(32.98/1.82)0.667 =37 毫米液柱由于克服表面张力的压降很少，因此每层塔板的压降分别为：ht=hV+ht1=90.7+40.1=127.7