回转体数控测量装置课程设计

第1章 绪论课程设计是机电一体化系统设计课程的重要实践环节，其目的是使学生能在传统的机电产品更新换代和新的机电一体化产品研制开发领域掌握必要的实验技能，目的在于培养学员对机电一体化产品的设计能力，另外还包括：1） 通过课程设计，理解机电一体化系统设计的基本知识。2） 掌握元部件的正确选择方法和特性参数的实验方法。机电一体化系统的硬件一般由机械主体部分、传感器、信息处理、计算机及电路部分和执行元件等构成，其设计内容和设计方法基本上可归纳为以下几个方面：1） 采用微型计算机（包括单片机）进行数据采集、处理和控制 主要考虑计算机的选择或单片机构成电路的选用、接口电路、软件编制。2） 选用驱动控制电路，对执行机构进行控制 主要考虑电动机的选择及驱动力矩的计算及控制电动机电路的设计。3） 精密执行机构的设计 主要考虑数控机床工作台传动装置的设计问题。要弄清机构或机械执行的主要功能（如传递运动、动力、位置控制、微调、精密定位或高速运转等），进行力（力矩）、负载转矩、惯性（转动惯量）、加（减）速控制和误差计算。提出装配图和零件加工图。提出电动机和计算机控制要求。4） 采用传感器进行反馈控制或作为测量敏感部位。5） 学会使用手册和图表资料。本次课程设计是设计回转体数控测量装置，通过此次课程设计，学员应具有机电一体化系统设计的初步能力，初步建立了正确的设计思想，学会运用手册、标准、规范等资料，培养了分析问题和解决实际问题的能力。第二章 回转体数控测量装置总体方案分析回转体数控测量装置是一种测量回转体外形轮廓的机电一体化系统，其基本工作原理利用检测光幕传感器检测位于其中的回转体。回转体一般是柱形工件，由卡盘夹紧并由电机驱动经减速器使其旋转，对于较长的工件，还要求有尾架，并在尾架上安装顶尖，支顶较长的工件。检测光幕传感器在回转轴方向（Z向）可以来回移动，能对回转体每个截面的轮廓进行测量。此次任务给定的参数如下：行程范围Z向350mmC向可正反转连续回转运动分辨率Z向由于0.01mmC向优于0.1Z向最大移动速度2200mm/minC向最大选择速度130r/min被检测工件最大尺寸（材料为钢）50mm350mm外形尺寸（参考）700mm400mm320mm2.1回转体数控测量装置总体方案确定回转体数控测量装置总体方案的确定包括系统运动方式的确定、伺服系统的选择、执行机构及传动方式的确定、计算机系统的选择等。1、 系统运动方式的确定数控系统按运动方式可分为点位控制方式、点位/直线系统和连续控制系统。回转体数控测量装置要求快速定位，保证定位精度，因此选择点位控制系统。2、伺服系统的选择伺服系统可分为开环控制系统、半闭环控制系统和闭环控制系统。开环控制系统结构简单、成本低廉、容易掌握、调试和维修比较方便，因此在精度和速度要求不高、驱动力矩不大的场合得到广泛应用。开环伺服系统主要由步进电动机驱动。半闭环系统系统和闭环系统造价高、结构和调试较复杂，适用于精度要求较高的场合。回转体数控测量装置由于速度不高，为了简化结构、降低成本，采用步进电动机开环控制系统。3、执行机构的结构及传动方式的确定任务给定Z向分辨率为0.01mm/脉冲，为实现所要求的分辨率，决定采用步进电动机经齿轮减速机构再传动丝杠带动检测光幕传感器在Z向移动。为保证一定的传动精度和平稳性，尽量减小摩擦力，选用滚珠丝杠螺母副。C向分辨率为0.1，为实现所要求的分辨率，同样决定采用步进电动机经齿轮减速机构带动卡盘旋转，从而带动工件旋转。为提高传动刚度和消除间隙，采用有预加负荷的结构。齿轮传动也要采用消除齿侧间隙的结构。4、计算机的选择根据任务要求，决定采用8位微机。由于MCS51系列单片机具有集成度高，可靠性好、功能强、速度快、抗干扰能力强、性价比高等特点，决定采用MCS51系列的8031单片机扩展系统。控制系统由微机部分、键盘及显示器、I/O接口及光隔离电路、步进电动机功率放大电路等组成。系统控制命令通过键盘操作实现，显示器采用数码管显示加工数据及机床状态等信息。2.2总体方案框图第3章 回转体数控测量装置机械系统设计方案说明分析回转体数控测量装置的功能可知，它应该具有两个运动单元，即1） 旋转运动单元，即电机驱动减速器带动工件作旋转运动的单元；2） 旋转直线运动单元，即电机驱动减速器再通过旋转直线运动变换装置带动测量光幕传感器的做直线运动的单元。每个运动单元都由不同的传动机构组成，旋转运动单元由电机和减速机构构成，旋转直线运动单元由电机、减速机构和旋转直线运动变换装置构成。围绕这两个运动单元，对机械系统结构方案进行初步确定，然后在进行细化计算。3.1电动机在第一章总体方案设计中已经选择了步进电机作为驱动装置。下面就选择步进电机作为驱动做一些必要的说明。电动机可分为直流电动机、交流电动机、步进电动机和无刷电动机等几大类，每一大类又可以分许多不同的小类，其具体分类见表3-1。表3-1 电动机分类电动机直流电动机一般直流电动机直流伺服电动机直流力矩电动机交流电动机三相异步电动机鼠笼式绕线式单相异步电动机交流伺服电动机永磁同步电动机步进电动机反应式单段式多段式轴向磁路式径向磁路式永磁式永磁反应式无刷电动机选用电动机作为驱动部件的突出的特点是精度高，易于在闭环系统中获得很高的连续路径驱动。不同类型的电机有不同的应用场合，一般要从控制性、功率大小、转速、精度以及性价比等方面选择。一般，对于要求不高的开环固定转速场合应选用结构简单、廉价的交流异步电动机。对于需要连续控制且精度要求较高的场合，目前较成熟的选用直流电动机。直流电机具有扭矩惯量比大的特点，可直接带动负载，简化传动机构，避免了传动间隙，提高传动精度等优点。对于调速系统，交流电动机的变频调速成为了一种理想的选择。对于要求寿命长，严禁火花，同时控制精度要求高的特殊场合，通常考虑无刷电动机。对于数字控制、精度增量控制且振动要求不高的场合，常采用步进电机。步进电机在开环数控机床、绘图机、轧钢机等控制系统中得到了广泛的应用。本次设计的回转体数控测量装置由于速度、精度等要求都不是很高，因而采用步进电动机作为驱动装置。3.2 减速机构齿轮系及蜗杆副是一种发展历史悠久、现在仍然广泛使用的一种机械传动机构。它工作可靠、传动比恒定、结构成熟，但制造复杂。齿轮系及蜗杆副可按表3-2分类。表3-2 齿轮系及蜗杆副分类传动轴平行传动轴相交传动轴交错传动轴同轴线圆柱直齿轮直齿锥齿轮交错轴斜齿轮 摆线针轮圆柱斜齿轮斜齿锥齿轮双曲线锥齿轮谐波齿轮人字齿轮弧齿锥齿轮圆柱蜗杆圆弧点啮合圆周齿轮零度弧齿锥齿轮环面蜗杆行星齿轮圆弧点啮合锥齿轮齿轮齿条根据传动轴的特点，可选用不同的齿轮系及蜗杆副做减速机构。用于平行轴之间的传递运动的正齿轮易于设计制造、成本低，使用最为广泛。斜齿轮可用于高速、重载、要求噪声低的场合，但斜齿轮存在较大的轴向推力；人字齿轮则由于左右推力平衡而不产生轴向推力，其中一个齿轮的安装应有一定的轴向间隙以便安装。相交轴传动中直齿锥齿轮为线接触，传动效率较高。交错轴斜齿轮有滑动作用，传动效率低，同时为点接触，只能承受较轻负载。行星齿轮尺寸小，重量轻、效率高且能传递较大的功率，但结构复杂。蜗杆副为线接触，可传递较大的功率、传动比大、传动平稳、噪声小、可自锁，但传动效率低。谐波齿轮具有传动比大、速比范围宽、传动效率高、重叠系数大、啮合好、传动平稳、噪声小、结构紧凑，质量轻、精度高、承载能力大、功率范围宽、间隙易于消除，可通过密封壁传动等优点，在高技术领域获得广泛的应用。对比上述各种齿轮系及蜗杆副的传动特点，本次设计的回转体数控测量装置选用圆柱直齿轮传动作为减速机构。3.3旋转直线运动装置能够实现旋转运动到直线运动的传动机构有螺旋传动机构、齿轮齿条传动机构等。螺旋传动结构分为普通螺旋传动机构和滚珠丝杠螺母副等。普通螺旋传动广泛的用于将旋转运动变换为直线运动，但由于螺母和螺杆之间的摩擦为滑动摩擦，在磨损和精度等方面不能满足一些高精度机电一体化系统的要求，滚珠丝杠螺母副则是为了克服普通螺旋传动的缺点发展起来的一种传动机构。它用滚动摩擦螺旋取代了滑动摩擦螺旋，具有磨损小、传动效率高、传动平稳、寿命长、精度高、温升低等优点。它具有的运动摩擦小、便于消除传动间隙等优点，对于机电一体化系统性能的改善。本次设计的回转体数控测量装置主要以传递运动为主，要求有较高的传动精度并结构紧凑，因此选用滚珠丝杠螺母副来将旋转运动转变为直线运动。3.4导轨导轨用于引导运动部件的走向。它对机电一体化系统的影响通常是由摩擦特性决定的，主要影响定位精度和低速均匀性。导轨主要分为滑动导轨、滚动导轨、液体静压导轨和气浮导轨。滑动导轨结构简单，阻尼系数大，刚度大；但易产生低速爬行现象，易磨损。滚动导轨的摩擦系数不大于滑动导轨的1/10，因此不存在低速爬行现象，可采用较小功率的电动机，但刚度小，阻尼系数小，可能引起振荡。液体静压导轨无磨损，无静摩擦，无低速爬行现象，阻尼系数大，但设计、制造、使用均较复杂。气浮导轨无磨损，无静摩擦，无低速爬行现象，无需回气导管，不产生污染，但刚度小，阻尼系数小，容易引起振荡。由于滚动导轨的特点，本次设计的回转体数控测量装置决定采用滚动导轨。由于采用了齿轮减速结构，从而可以克服滚动导轨滚动阻尼系数小，容易产生振荡的缺点。3.5轴承及支承方式本次设计的回转体数控测量装置决定采用滚动轴承作为轴的支承。对于旋转运动单元，只有齿轮减速箱用到滚动轴承，由于没有轴向载荷，因此选用深沟球轴承作为齿轮的径向支承。对于旋转直线运动单元，其齿轮减速箱和滚珠丝杠都要采用滚动轴承支承，齿轮减速箱中的齿轮采用深沟球轴承来支承，滚珠丝杠则由于有轴向载荷，因此要对丝杠的径向和轴向都进行支承。支承方式选择两端固定的支承方式，每一端选择一个深沟球轴承和一个推力球轴承组合进行支承。第4章 回转体数控测量装置机械部分设计计算 4.1机械传动系统设计计算回转体数控测量装置共有两个运动单元，一个是旋转运动单元，一个是旋转直线运动单元，组成这个两个单元的传动机构不尽相同，因此计算的思路和步骤也不尽相同。下面就每一个运动单元分别进行设计计算。4.1.1旋转运动单元传动系统设计计算旋转运动单元传动系统由步进电动机、齿轮减速箱和夹具组成，夹具采用三角自定心卡盘。旋转运动单元传动系统计算步骤大体可分为以下几步：1） 根据给定的旋转精度，初步确定步进电动机的步距角；2） 根据旋转精度和步距角，确定齿轮减速机构的传动比以及齿轮的参数；3） 计算负载转矩，选定步进电动机型号。1、 初选步进电动机步距角qb对步进电动机施加一个脉冲信号，步进电动机就转动一个固定的角度，这个角度就叫步距角。电动机的转动的角度与输入脉冲个数成正比，转动的速度与脉冲频率成正比。步进电动机步距角越小，它所能达到的位置精度越高。此次要求的旋转精度是0.1度，为不使传动比过大，齿轮级数过多，因此决定初步选则步进电动机的步距角为0.36。如果选择的步距角不合适，则重新再选择。2、 计算传动比i旋转精度qp为0.1，步距角qb为0.36，则旋转运动传动系统的传动比i确定传动比i后，接下来确定齿轮传动的级数及各齿轮的参数。一般，随着齿轮传动的级数的增加，齿轮传动的总惯量减少，但传动效率要降低，齿隙和摩擦的来源也会有随之增加。因此应在传动级数和传动比的分配上综合权衡。一般，当传动比1i2时，选用一级传动；2i4时选用二级传动，此次的传动比为3.6，因此决定选用两级传动。设第一级传动比为i1=Z2/Z1，第二级传动比为i2=Z4/Z3，根据齿轮系最佳速比分配近似条件计算得由于齿轮直径不能太大，故齿数不能完全根据最佳传动比来选择。为便于选择齿轮齿数，将各级传动比稍作修改为选择Z1=20，根据i1=Z2/Z1可计算出Z2=36；取整得Z3=20，则Z4=40。由于传递的功率不大，取齿轮的模数m=2。采用双层齿轮法消除齿轮间隙。齿轮有关参数参照表4-1。表4-1传动齿轮几何参数齿 数Z20362040分度圆40724080齿顶圆44764484齿根圆35673575齿 宽(610)m20202020中心距56603、 步进电动机型号选择（1） 转动惯量计算根据被检测工件最大尺寸（材料为钢）为50mm350mm，确定三角自定心卡盘的最大外径为100mm，其厚度为40mm，过渡件的外径也为100mm，厚度为10mm，其材质均为钢。对于钢质圆柱体，其转动惯量其中，D圆柱体直径（cm）； L圆柱体长度（cm）。负载各部分的转动惯量如下:其中，J1、J2、J3齿轮Z1、Z2、Z3及其轴的转动惯量（kgcm2）； J4齿轮Z4的转动惯量（kgcm2）；J工工件的转动惯量（kgcm2）；J夹夹具的转动惯量（kgcm2）。负载折算到电机轴上的总的转动惯量JS（kgcm2）为(2)估算步进电动机起动转矩在此次回转体数控测量装置的旋转运动单元传动系统中，负载的加速度转矩占起动转矩的比例较大，因此根据负载的加速度转矩乘以一定的安全系数来估算步进电动机的起动转矩，然后初步选定步进电动机型号。设电机起动加速到最大转速的起动加速时间ta=0.03s，则最大负载加速度转矩Tlmax（Ncm）式中， J负载折算到电机轴上的总等效转动惯量（kgcm2）； 电机最大角加速度（rad/s2)； nmax电机最大转速（r/min）； nlmax工件最大转速（r/min）； i传动比。进电动机起动转矩Tq（Ncm）由式子进行估算。其中k为安全系数，由于在计算起动转矩时没有加入电动机转子惯量，因此根据惯量匹配，选取k=1.31.5，这是比较合理的。代入数据得（3）计算最大静转矩Tjmax最大静转矩Tjmax表示步进电动机所能承受的最大静态负载转矩，与启动转矩的关系见表4-2。最大静转矩与步进电动机的通电方式有关，可根据它在步进电动机技术手册中初选步进电动机。表4-2步进电机启动转矩与最大静转矩的关系相数三相四相五相六项拍数36485106120.50.8660.7070.7070.8090.9510.8660.866取步进电动机的通电方式为五相10拍，则最大静转矩Tjmax（4）计算最高起动频率fk式中， nlmax工件最大转速（r/min）； qp旋转精度（/步）。（5）初选步进电动机型号根据估算出的最大静转矩Tjmax步进电动机技术手册中查出90BF006的最大静转矩为215.6Ncm大于五相10拍时的最大静转矩 Tjmax=170.962Ncm，因此决定选用90BF006步进电动机。但从表中看出，90BF006步进电动机的最高空载起动频率为2400Hz,，不能满足fk（7800Hz）的要求，此项指标可暂不考虑，可以采用软件升降速程序来解决。（6） 校核转矩90BF006的转子转动惯量JM=1.8Ncm，因此传动系统折算到电机轴上的总的转动惯量JS（kgcm2）为步进电动机起动转矩Tq（Ncm）最大静转矩Tjmax它小于步进电动机90BF006的最大静转矩为215.6Ncm，且有较大的的余量，因此该步进电动机是合适的。4.1.2旋转直线运动单元传动系统设计计算1、 移动部件尺寸及重量估算根据采用的光幕传感器LS-7070的外形尺寸，确定承载光幕传感器的连接台的尺寸（长宽高）为30010887，材质为钢，计算其重量为光幕传感器LS-7070的重量约为20N，因此移动部件的总重量G=(220+20)N=240N。2、 滚动导轨的确定（1）滚动导轨形式滚动导轨形式选择双V型滚珠钢制淬火导轨。（2）导轨长度根据350mm的行程范围及连接台的尺寸，确定：动导轨长度lB=100mm动导轨行程l=350mm支承导轨长度L=lBl=450mm保持架长度lG=lBl/2=275mm（3） 滚动体尺寸与参数的确定滚珠直径取d=6mm，滚珠数目式中，G为导轨所支承的重量；d为滚珠直径（cm）。动导轨的长度为lB=100mm，取Z=11，两滚珠之间的距离t=9mm。（4） 许用负荷验算平均每个滚珠上的最大负载Pmax（N）式中，PH为导轨的预加负荷，按最大负荷的1/2计算。代入数据得对于滚珠导轨，滚珠上的许用负载P（N），可用下式计算式中，d滚珠直径（mm）； K作用在滚动体横截面上的假定应力（N/cm2），参加表4-3； 考虑到导轨硬度的修正系数，参加表4-4。表4-3 滚动体横截面上的假定应力K导轨形式K（N/cm2）氮化导轨钢制高频淬火导轨钢制淬火导轨6062HRC铸铁导轨200HBC滚珠导轨4050602短滚柱导轨b/d=1150018002000200长滚柱导轨b/d3100013001500150表4-4 导轨硬度的修正系数铸铁导轨HBS1601802002200.60.811.7钢制淬火导轨HRC505557600.520.700.801由于选用的是滚珠钢制淬火导轨，因此选择K=60（N/cm2），=1，代入公式得因为Pmax=15.427P，故导轨可用。3、 滚珠丝杠的设计计算（1）计算丝杠轴向力Fm回转体数控测量装置是点位控制系统，对系统的动态性能要求较高，要求能快速移动，因此作用在滚珠丝杠的轴向的力应该以移动部件的惯性力为主，同时包括移动部件的重量作用在滚动导轨上的摩擦力。设系统要求移动部件能在10ms内从正向最大移动速度加速到反向最大移动速度，其产生的惯性力F惯式中，m移动部件的质量（kg）；vlmax移动部件最大移动速度（m/s）； G移动部件的重量（N）； g重力加速度; ta加速时间（s）。移动部件的重量作用在滚动导轨上的摩擦力F摩f为滚动导轨的摩擦系数，f=0.00250.005，此处取0.005。丝杠轴向力Fm（2）最大动负载C选用滚珠丝杠螺母副的直径d0时，必须保证在一定的轴向负载作用下，丝杠在回转100万转后，在它的滚到上不产生点蚀现象。这个轴向负载的最大值称为该滚珠丝杠能承受的最大动负载C，可用下面的公式计算：式中，L寿命，以106转为一单位； n丝杠转速（r/min）； vs 为最大切削力条件下的进给速度（m/min），此处就取最高移动速度的1/2； Lo丝杠导程（mm），根据表4-5，初选为5mm； T使用寿命（h），对数控机床取15000h； fw运转系数，无冲击运转情况取1.01.2，取1.2。具体计算如下：表4-5 滚珠丝杠螺母副的公称直径d0和基本导程L0公称直径d0导 程 L0122.534568101216202532406810121620253240506380100125180200=注：应优先采用有=的组合，优先组合不够用时，推荐选用的组合；只有优先组合和推荐组合都不够用时，才选用黑框内的普通组合。（3）选择滚珠丝杠螺母副根据最大动负载，查滚珠丝杠螺母副标准，可知W1D2005 2.5圈l列外循环垫片调整预紧的双螺母滚母丝杠副，额定动荷为8800N，可满足要求，选定精度为3级。表4-6为W1D2005 2.5圈l列外循环垫片调整预紧的双螺母滚母的几何参数。（4）丝杠副传动效率计算滚珠丝杠螺母副的传动效率为式中，丝杠螺旋升角； j摩擦角，滚珠丝杠螺母副的滚动摩擦系数f=0.0030.004，其摩擦角约等于10。W12004滚珠丝杠螺母副的螺旋升角为339，代入传动效率公式得表4-6 W1D2005滚珠丝杠几何参数参数名称符号关系式W1D2005螺纹滚道公称直径d020导程L05接触角339钢球直径dq3.175滚到法面半径RR=0.52dq1.651偏心距e0.045螺纹升角339螺杆外径d19.4内径d116.788接触直径dz16.835螺母螺纹直径D23.212内径D120.653（5）刚度验算和稳定性核算由于杠轴向力Fm小，且丝杆的长度较短，因此只要对丝杠螺母及支承丝杠的轴承进行预紧，刚度和稳定性是满足系统要求的。4、 滚动轴承的选择（1）深沟球轴承的选择和验算根据丝杠的公称直径d0=20mm可知，丝杠轴颈必定要小于20mm，因此初步选定61802型深沟球轴承，其公称内径d=15mm，公称外径D=24mm，内、外圈公称宽度B=5mm，其他尺寸查看表4-7。图4-1深沟球轴承的结构图表4-7 常用深沟球轴承的基本尺寸与数据（部分）基本尺寸/mm安装尺寸/mm其他尺寸/mm基本额定载荷/kN极限转速/rmin-1重量/kg轴承代号dDBdaminDamaxramaxd2D2rmin径向基本额定动载荷Cr径向基本额定静载荷Cor脂油W6000型1524517220.317.621.40.32.101.3022000300000.0056180228717.4260.318.324.70.34.302.3020000260000.0126190232817.429.60.320.226.80.35.602.8019000240000.0231600232917.429.60.320.426.60.35.5828519000240000.0316002351120.0320.621.629.40.67.653.7218000220000.0456202421321.037124.334.7111.55.4216000200000.08063021726519240.319.623.40.32.201.520000280000.0076180330719.4280.320.326.70.34.602.619000240000.0146190335819.432.60.322.729.30.36.003.318000220000.02816003351019.432.60.322.929.10.36.003.2517000210000.0406003401222.0360.624.633.40.69.584.7816000200000.0646203471423.041.0126.838.2113.56.5815000180000.1096303621724.055.0131.947.11.122.710.811000150000.2686403轴承的尺寸可根据额定动载荷来选择。如果轴承的预期寿命Lh和转速n已知，可按下列公式求取轴承所需基本额定动载荷C式中，Lh预期寿命，对于机床，取值为2000030000h； P当量动载荷（N）； ft温度系数，见表4-8； e寿命指数，球轴承e=3； Fr径向载荷（N）； Fa轴向载荷（N）； X径向动载荷系数； Y轴向动载荷系数。深沟球轴承当量动载荷的计算系数X，Y的取值见表4-9。根据基本额定动载荷C可以很方便从表3-3选定基本额定动载荷CC的轴承型号。表4-8 温度系数ft工作温度/120125150175200225250300ft10.950.90.850.800.750.700.60表4-9深沟球轴承载荷系数X、Y相对轴向载荷单列双列eXYXYXYXY0.0140.0280.0560.0840.110.170.280.420.560.1720.3450.6981.031.382.073.455.176.89100.562.301.991.711.551.451.311.151.041.00100.562.301.991.711.551.451.311.151.041.000.190.220.260.280.300.340.380.420.44下面开始具体计算：1） 轴向载荷Fa 轴向载荷等于丝杠的进给牵引力，为180.79N；2） 径向载荷Fr移动部件的总重量240N，丝杠由2个深沟球轴承支承着。为简便计算，并从安全的角度考虑，取每个深沟球轴承的径向载荷为120N。3） 载荷系数X、Y61802的径向基本额定静载荷C0r=1300N，查表4-9，得e=0.32。因为选择的是单列深沟球轴承，计算因此选择X=0.56，Y=1.38，当量动载荷4） 温度系数ft选择为15） 转速n在前面求丝杠的最大动负载时已经求的，为n=220r/min6) 基本额定动载荷故61802型轴承满足要求。2、 推力球轴承的选择和验算初步选定了51102推力球轴承，下面验算它是否满足要求。对于51000型推力球轴承，当量动载荷P就等于丝杠的进给牵引力。其基本额定动载荷其中，Ca为轴向基本额定动载荷，通过查表4-10得到。因此，该推力球轴承满足要求。图4-2 51000型推力球轴承表4-10 单向球轴承的基本尺寸与数据（部分）基本尺寸/mm安装尺寸/mm其他尺寸/mm基本额定载荷/kN极限转速/rmin-1重量/kg轴承代号dDTdaminDamaxramaxd1D1rmin轴向基本额定动载荷Ca轴向基本额定静载荷Coa脂油W51000型1024918160.311240.310.014.0630090000.01951100261120160.612260.612.517.0600080000.028512001226920180.313260.310.215.2600085000.02151101281122180.614280.613.219.0530075000.031512011528923200.316280.310.516.8560080000.02251102321225220.617320.616.524.8480067000.041512021730925220.318300.310.818.2530075000.02451103351228240619350617.027.2450063000.0485120320351029260.321350.314.224.5480067000.03651104401432280.622400.622.237.5380053000.075512044718363112247135.055.8360045000.155130425421135320.626420.615.230.2430060000.05551105471538340.627470.627.850.5340048000.11512055218413612752135.561.5300043000.17513046024463912760155.589.2220034000.315140551102单向推力球轴承的公称外径D=28mm，大于所选择的61802深沟球轴承的公称外径D=24mm，因此有必要把深沟球轴承的外径选择大一点，因此重新选择深16002沟球轴承型号，它是满足设计要求的，无需再次验算。5、 传动比计算已确定脉冲当量p=0.01mm/脉冲，滚珠丝杠导程L0=5mm，初选步进电动机步距角为0.75，计算传动比i采用一级降速，由得齿轮的模数取m=2。由于只有一级齿轮，因此选用调整中心距的方法来消除齿轮间隙。齿轮有关参数参照表4-11。表4-11传动齿轮几何参数齿 数Z24254850分度圆485096100齿顶圆5254100104齿根圆43459195齿 宽(35)m10101010中心距49986、 步进电动机的计算和选型步进电动机驱动惯性体时的运动方程为：式中，JM步进电动机转子惯量（kgcm2）； JL负载折算到电机轴上的总等效转动惯量（kgcm2）； 步进电动机角速度（rad/s)； TL等效负载转矩（Ncm）； Ta加速转矩（Ncm）； T步进电机所需转矩（Ncm）。加速转矩Ta在变速区内进行驱动时根据加减速而定。如图4-3所示。图4-3 直线加速、减速图形直线加速时加速转矩Ta式中， f1自启动区的脉冲速度（pps)； f2变速区的脉冲速度（pps)； t1加速时间（s）； qb步距角（/步）。根据步进电动机驱动惯性体时的运动方程来计算所需转矩时，需要知道等效负载转矩TL、加速转矩Ta、等效转动惯量JL、电动机转子转动惯量JM及加速时间t1。由于尚未选取具体型号的步进电动机，转动惯量JM是未知的，因此计算时加速转矩时，转动惯量JM不加进去，算出来后的再乘以一个1.3的安全系数就是所需的加速转矩。下面进行具体的计算。（1）等效负载惯量JL负载折算到电机轴上的总等效转动惯量JL（kgcm2）式中，J1齿轮Z1其轴的转动惯量（kgcm2）； J4齿轮Z4的转动惯量（kgcm2）； Js丝杠转动惯量（kgcm2）； L0丝杠导程（cm）； G移动部件重量（N）。 对于钢质圆柱体，其转动惯量其中，D圆柱体直径（cm）； L圆柱体长度（cm）。齿轮的直径级宽度前面已经算出，丝杠的长度根据行程范围及移动部件的尺寸确定为500mm，齿轮与丝杠的转动惯量如下：G=240N代入公式得(2) 估算步进电动机起动转矩Tq（Ncm）步进电动机起动转矩Tq（Ncm）式中，TL等效负载转矩（Ncm）； Tamax最大加速转矩（Ncm）。最大加速转矩可以根据负载的最大加速转矩乘以一定的安全系数来估算步进电动机的起动转矩，然后初步选定步进电动机型号。设电机起动加速到最大转速的起动加速时间ta=0.03s，则最大负载加速度转矩TLamax（Ncm）式中，JL负载折算到电机轴上的总等效转动惯量（kgcm2）； 电机最大角加速度（rad/s2)； nmax电机最大转速（r/min）； vmax最大移动速度转速（mm/min），2200mm/min； ta加速时间（s），0.03s； qb步距角（/步），0.75/步； p脉冲当量（mm/步），0.01mm/步。起动加速转矩Tamax（Ncm）等于负载加速转矩TLamax（Ncm）乘以一个1.3的安全系数估算得到等效负载转矩TL（Ncm）可以由下式计算：式中，Tf等效摩擦转矩（Ncm）； To附加摩擦转矩（Ncm）； Fo导轨的摩擦力（N）； G横向移动部件的重量，单位为N； f导轨的摩擦系数； Lo滚珠丝杠导程（cm）； i齿轮传动比； Fpo滚珠丝杠预加负荷（N），一般轴向力的1/3； o滚珠丝杠未预紧时的传动效率，一般取0.9 传动链总效率，一般可取0.70.85。由于轴向力和摩擦力都比较小，因此在估计起动转矩时，等效负载转矩可以忽略，起动转矩近似等于最大加速转矩，即（3）计算最大静转矩Tjmax最大静转矩Tjmax表示步进电动机所能承受的最大静态负载转矩，与起动转矩的关系见表4-12。最大静转矩与步进电动机的通电方式有关，可根据它在步进电动机技术手册中初选步进电动机。表4-12步进电机启动转矩与最大静转矩的关系相数三相四相五相六项拍数36485106120.50.8660.7070.7070.8090.9510.8660.866若取三相6拍，则若取五相10拍，则（4）最高起动频率fk（Hz）式中， vmax最大移动速度（m/min），为2.2m/min； p脉冲当量（mm/步），为0.01mm/步。（5）初选步进电动机型号根据估算出的最大静转矩Tjmax步进电动机技术手册中查出90BF004的最大静转矩为245Ncm大于五相10拍时的最大静转矩 Tjmax=53.48Ncm，而且有较大的余量，因此决定选用90BF004步进电动机。从表中看出，90BF004步进电动机的最高空载起动频率为4000Hz,，能满足fk（3666.7Hz）的要求。（6） 校核转矩90BF004的转子转动惯量JM=1.8Ncm，因此传动系统折算到电机轴上的总的转动惯量JS（kgcm2）为步进电动机起动转矩Tq（Ncm）最大静转矩Tjmax（Ncm）90BF004的最大静转矩为245Ncm大于五相10拍时的最大静转矩 Tjmax=71.42Ncm，而且有较大的余量，因此90BF004满足转矩要求。因为因此满足负载匹配要求。最后，选择90BF004步进电动机作为旋转运动单元传动系统的驱动机构。4.2机械部分结构设计经过计算，此次回转体数控测量装置回转单元采用90BF006型步进电动机，经过两对齿轮减速，齿轮齿数Z1=20，Z2=36，Z3=20，Z4=40，模数m=2；直线单元采用90BF004型步进电动机，经一对齿轮减速，齿轮齿数Z1=24，Z2=25，模数m=2，滚珠丝杠的公称直径d0=20mm，滚丝杠螺母副选用的是W1D2005 2.5圈l列外循环垫片调整预紧的双螺母滚珠丝杠螺母副。附图A为回转体数控测量装置装配图，设计时可以考虑以下问题：1、 为减小摩擦力，直线单元采用双V型滚动导轨，用方头长圆柱紧定螺钉66对导轨进行预紧，调好以后，再用内六角圆柱头螺钉69锁紧。一共采用了14个方头长圆柱紧定螺钉和16各内六角圆柱头螺钉对导轨进行预紧和锁紧。2、 滚珠丝杠两端通过轴承和轴承座进行支承，为保证滚珠丝杠与滚动导轨在垂直面的平行度，需要利用轴承座螺钉过孔来调整。调整方法是，先调松轴承座紧固螺钉45，然后左右微微移动两个轴承座，指导丝杠转动灵活后，调紧紧固螺钉45，并打入圆锥销48定位。滚珠丝杠与滚动导轨在水平面的平行度靠刮研轴承座底面，或通过在轴承座和底座之间加装垫片，靠修磨垫片的厚度来保证水平方向的平行度。3、滚珠丝杠左右各采用一个深沟球轴承和推力球轴承，以支承丝杠和进行轴向固定。当丝杠受到向左的轴向力时，通过丝杠右端的圆螺母传给推力球轴承动圈、钢球，经不动圈传给轴承座端盖再传到底座。当丝杠受到向右的轴向力时，通过丝杠左端的圆螺母传给推力球轴承动圈、钢球，经不动圈传给轴承座端盖再传到底座。回转单元的主轴采用两个深沟球轴承和一个推力球轴承来进行支承和轴向固定。由于主轴只有在一个方向有轴向力的作用，因此只采用了一个推力球轴承，其轴向固定的过程是这样的，当主轴受到顶尖通过工件作用的向左的轴向力时，主轴的轴颈就作用推力球轴承的动圈，经过钢球传到不动圈、挡圈、深沟球轴承外圈、轴承端盖，最后到主轴箱。向右的轴向力非常小，深沟球也具有承受一定的轴向载荷的能力，因此不再采用推力球轴承。必须注意丝杠所受的轴向力必须传到底座上，另外要注意推力球轴承不动圈和轴颈之间必须画出空隙。4、本设计中回转单元齿轮的消除间隙采用了两个薄片齿轮，中间开有三个月牙形的槽放入压簧，并用三个内六角圆柱头螺钉8固定。这种消隙齿轮的装配顺序是：首先将双片齿轮相对转动一个齿距，使双片齿轮的齿对齐，弹簧受压，上紧螺钉，装入箱体后，将螺钉松开，弹簧将双片齿轮沿周向错开，以消除齿轮间隙，然后将螺钉上紧。因而在设计时，要留有可伸入六角扳手的孔。弹簧两端用削编的销子压住。直线单元齿轮的间隙采用调整中心距法来消除。因为步进电动机90BF004是以70H8/h7止口在齿轮箱56上定位，刮研齿轮箱56的底座，可使电机及小齿轮31的中心下降，这样就减少大小齿轮的中心距，消除齿轮的间隙。当然，也可以在齿轮箱56和底座之间加垫片，用修磨垫片的厚度来改变两齿轮的中心距，从而消除齿轮间隙。第五章 微机数控系统硬件电路设计5.1单片微机数控系统硬件电路设计内容当前，在经济型数控机床控制系统中广泛采用美国Intel 公司的MCS-51系列单片计算机，因此本章着重介绍用MCS-51系列单片微机构成的控制系统的设计内容，方法及步骤。单片微机数控系统硬件电路设计包括以下几部分内容：1、绘制系统电气控制的结构框图根据总体方案及机械结构的控制要求，确定硬件电路的总体方案，绘制系统电气控制的结构框图。数控系统是由硬件和软件两部分组成。硬件是组成系统的基础，有了硬件，软件才能有效地运行。硬件电路的可靠性直接影响到数控系统性能指标。车床硬件电路由以下五部分组成。（1）主控制器，即中央处理单元CPU（2）总线，包括数据总线，地址总线和控制总线。（3）存储器，包括程序存储器和数据存储器。（4）接口，即I/O输入/输出接口电路。（5）外围设备，如键盘，显示器及光电输入机等。见图3.1图4.1 数控系统硬件框图（开环系统）2、选择中央处理单元CPU的类型在微机应用系统中，CPU的选型应考虑以下因素：（1）时钟频率和字长，这个指标将控制数据处理的速度。（2）可扩展存储器（包括ROM和RAM）的容量。（3）指令系统功能，影响编程的灵活性。（4）I/O扩展的能力，即对外设控制的能力。（5）开发手段，包括支持开发的软件和硬件电路。此外还要考虑到系统的应用场合、控制对象对各种参数的要求，以及经济价格比等经济性的要求。目前在经济型数控机床中，推荐使用MCS-51系列单片微机作为主控制器。3、存储器扩展电路设计存储器扩展电路设计应该包括程序存储器和数据存储器的扩展。在选择程序存储器芯片时，要考虑CPU与EPROM时序的匹配，还应考虑最大读出速度、工作温度及存储器的容量等问题。在存储器扩展电路的设计中还应该包括地址锁存器和译码电路的设计。4、I/O即输入/输出接口电路设计应包括接口芯片的选择，步进电机控制电路，键盘显示电路以及其他辅助电路的设计（例如复位电路，越界报警电路，掉电保护电路等）。此外，不同的数控系统还要求配备不同的外设，这些部分的电路设计也应包括。5.2 MCS-51系列单片机简介MCS-51系列单片微机是美国Intel公司在MCS-48系列单片微机基础上推出的产品，于1980年问世，它的集成度很高，是集片内存储器、片内输入/输出部件和CPU于一体的优良的单片机系统，在我国已广泛地应用于经济型数控机床。MCS-51系列单片机主要有三种型号的产品：8031、8051和8751。三种型号的引脚完全相同，仅在内部结构上有少数差异。8751具有片内EPROM,但价格是8051的1015倍，所以适合于开发样机，小批量生产和需要在现场进一步完善的场合。8051的EPROM程序是Intel公司制作芯片时为用户置备的，因此在国内很难采用8051型芯片。而8031片内无ROM，适用于需扩展ROM，可在现场修改和更新程序存储器的应用场合，其价格低，使用灵活，非常适合在我国使用。因此选用8031芯片。1、8031单片机的基本特征8031单片机具有以下特点：（1）具有功能很强的8位中央处理单元（CPU）。（2）片内有时钟发生器（6或12MHz）、每执行一条指令时间为2或1。（3）片内具有128字节RAM。（4）具有21个特殊寄存器。（5）可扩展64K字节的外部数据存储器和64K字节的外部程序存储器。（6）具有4个I/O口，32根I/O线。（7）具有2个16位定时器/计数器。（8）具有5个中断源，配备2个中断优先级。（9）具有一个全双工串行接口。 （10）具有位寻址能力，适用逻辑运算。图4.2 8031芯片引脚及功能图从上述特性可以看出，一块8031的功能几乎相当于一块Z80CPU、一块RAM，一块Z80CTC、两块Z80PIO和一块Z80SIO所组成的微机系统。可以看出这种芯片集成度高，功能强，只需增加少量外围器件就可以构成一个完整的微机系统。2、8031芯片引脚及其功能8031芯片具有40根引脚，其引脚图如图4.2所示40根引脚按其功能可分为四类：（1） 电源线2根 Vcc：编程和正常操作时的电源电压，接+5V。Vss：地电平。（2） 晶振：2根XTAL1：振荡器的反相放大器输入。使用外部震荡器是必须接地。XTAL2：振荡器的反相放大器输出和内部时钟发生器的输入。当使用外部振荡器时用于输入外部振荡信号。（3） I/O口共有p0、p1、p2、p3四个8位口，32根I/O线，其功能如下： 1）P0.0P0.7 （AD0AD7）是I/O端口O的引脚，端口O是一个8位漏极开路的双向I/O端口。在存取外部存储器时，该端口分时地用作低8位的地址线和8位双向的数据端口。（在此时内部上拉电阻有效） 2）P1.0P1.7端口1的引脚，是一个带内部上拉电阻的8位双向I/O通道，专供用户使用。 3）P2.