供电局综合用房高支模施工方案计算书（内容详细）

供电局电力生产高度综合用房工程高支模施工方案详细版目 录1第一节 1一、本方案主要编制依据 1二、工程概况 1三、模板（高支模）施工的基本情况 2四、支撑施工方案 2五、构造要求 4六、模板安装工艺 5七、模板拆除 5八、质量保证措施 6九、安全技术保证措施 10第二节 43.8米梁模板(门架)计算书 11一、参数信息 12二、梁模板荷载标准值计算 13三、梁侧模板面板的计算 14四、梁侧模板内外楞的计算 17五、穿梁螺栓的计算 17六、梁底模板计算 19七、梁底纵、横向支撑计算 24八、门架荷载计算 25九、立杆的稳定性计算: 27第三节 4.8米板模板(门架)计算书 27一、参数信息 28二、板底模板计算 30三、板底纵、横向支撑计算 34四、门架荷载计算 35五、立杆的稳定性计算: 36第四节 8.2米梁模板(扣件钢管架)计算书 37一、参数信息 38二、梁模板荷载标准值计算 39三、梁侧模板面板的计算 40四、梁侧模板内外楞的计算 43五、穿梁螺栓的计算 43六、梁底模板计算 45七、梁底支撑木方的计算 47八、梁跨度方向托梁的计算 48九、立杆的稳定性计算: 49十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验: 50第五节 8.2米板模板(扣件钢管架)计算书 50一、参数信息: 52二、模板面板计算: 53三、模板支撑方木的计算: 55四、托梁材料计算: 56五、模板支架立杆荷载标准值(轴力): 57六、立杆的稳定性计算: 57七、楼板强度的计算: 59第六节 9米梁模板(扣件钢管架)计算书 59一、参数信息 60二、梁模板荷载标准值计算 61三、梁侧模板面板的计算 62四、梁侧模板内外楞的计算 65五、穿梁螺栓的计算 65六、梁底模板计算 67七、梁底支撑木方的计算 69八、梁跨度方向托梁的计算 70九、立杆的稳定性计算: 71第七节 9米板模板(扣件钢管高架)计算书 71一、参数信息: 72二、模板面板计算: 74三、模板支撑方木的计算: 75四、托梁材料计算: 76五、模板支架立杆荷载标准值(轴力): 77六、立杆的稳定性计算: 78七、楼板强度的计算: 81第八节 9.15米飘板板模板(扣件钢管高架)计算书 81一、参数信息: 82二、模板面板计算: 83三、模板支撑方木的计算: 85四、托梁材料计算: 86五、模板支架立杆荷载标准值(轴力): 87六、立杆的稳定性计算: 88七、楼板强度的计算: 89八、立杆的地基承载力计算: 90第九节 9.15米飘板500*1750梁模板(扣件钢管架)计算书 90一、参数信息 91二、梁模板荷载标准值计算 92三、梁侧模板面板的计算 93四、梁侧模板内外楞的计算 96五、穿梁螺栓的计算 96六、梁底模板计算 98七、梁底支撑木方的计算 100八、梁跨度方向托梁的计算 102九、立杆的稳定性计算: 105第十节 9.15米飘板200*1750梁模板(扣件钢管架)计算书 105一、参数信息 106二、梁模板荷载标准值计算 107三、梁侧模板面板的计算 108四、梁侧模板内外楞的计算 111五、穿梁螺栓的计算 111六、梁底模板计算 113七、梁底支撑木方的计算 115八、梁跨度方向托梁的计算 117九、立杆的稳定性计算: 120十、附件1-22 第一节本方案主要编制依据JGJ128-2000建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范；JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范；钢结构工程施工及验收规范；木结构工程施工及验收规范；混凝土结构工程施工及验收规范；混凝土结构设计规范；茂名市设计院有限公司设计的电白供电局电力生产调综合用房建筑施工图纸。计算部分由品茗安全设施软件计算。工程概况地埋位置与建设规模电白供电局电力生产高度综合用房工程位于电白县水东镇新湖路73号。工程由电白供电局投资兴建，茂名市设计院有限公司设计，茂名市建筑工程监理有限公司监理，茂名市建工集团有限公司施工。建筑总用地面积为9980平方米，总建筑面积为18541平方米。框剪结构，二十层建筑（地上20层，地下1层）；建筑总高度87米。工程性质为办公综合楼，地下一层汽车库及设备用房，建筑类别为一类，耐火等级为一级。首层高4.2米，其中首层大堂部分层高8.2米，二层层高4米，三层至二十层高3.5米，地下室层高4.8米。本工程主要结构类型为框架结构，抗震设防裂度为七度。地基基础设计等级为甲级，采用钻孔混凝土灌注桩基础。地下室车道到二层板高度为9 米。场地与地质情况本工程所处地带原地形属于浅海海湾与陆相低洼积水地段或河沟地段交界位置，原地势较低，后经人工填土处理。场地属于侵蚀一剥蚀地貌单元。根据广东茂名学院勘察队2006年7月提供的岩土工程勘察报告，本建设场地地下水丰富，属于上层滞水型和替水型性质。综合评价判定该场地的勘察等级为甲级，建筑场地类别为2类。模板（高支模）施工的基本情况层高高于4.5米的需按照高支模施工。高支模混凝土梁板从其中选有代表性的进行计算，其余按所计算的构件进行支撑。层高8.2米(9米)采用钢管支撑，层高4.8米的用门式架支撑体系。后附支撑大样图。本工程高支模具体位置：（1）地下室层高度4.8米，面积1300，梁KL 14（2）4001200mm,板厚180mm。跨度为8.4m。（2）首层大堂部位：5轴交C轴到E轴层高高度为8.2米，面积137.6,梁KL16（3A）450900mm，跨度8.6m，板厚120mm。地下室车道到2层梁板部位：2-3轴交E-F轴及12-13轴交E-F轴层高高度为9 米，单个面积为43.32，梁KL14（4）250800mm，跨度为7.6米，计算时采用8.2米计算。支撑施工方案4.8米板模板采用MF1219型号门架；脚手架搭设高度4.02m；承重架采用纵向支撑平行于门架类型；门架横距1m；门架纵距0.6m；门架立杆采用:483.5mm钢管，立杆加强杆采用:483.5mm钢管及可锻铸铁扣件。KL14（2）4001200梁地下室底板面到一层楼面高度为4.8米，采用门式脚手架支撑。梁截面宽度0.4m；梁截面高度1.2m；采用MF1219型号门架；脚手架搭设高度3.8m；承重架采用门架平行与梁截面类型；门架纵距0.6m；梁侧次楞根数4；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向根数4。门架立杆采用:483.5钢管，立杆加强杆采用483.5mm钢管及可锻铸铁扣件；板底纵向支撑采用木方: 8080mm，间距为280mm；模板采用木面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。8.2米及9米板模板 立杆纵距1m立杆横距1m，立杆步距1.5m，模板支架搭设高度8.2米板为8.08m及9米板为8.888m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为300mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值1kN/m2。模板支架采用483.5钢管及可锻铸铁扣件搭设。8.2米KL16（3A）450900梁及9米KL14(4)250800梁（计算时采用8.2米计算）梁模板支架搭设高度为KL16（3A）为7. m及KL14（4）为8.2m，立杆梁跨度方向间距KL16（3A）为0.6m及KL14（4）为1m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度7.3m；梁两侧立杆间距0.65m；承重架采用可调托座类型，水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.45m；梁截面高度0.9m。模板支架采用483.5钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用木面板；梁底模板支撑采用方木8080mm，间距为300mm；梁侧主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用木面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。构造要求模板支架的构造要求：梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距，另一个方向不变。立杆步距的设计：当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化水大时，可以采用等步距设置；当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；高支撑架步距为1.5m。整体性构造层的设计：单水平加强 层可以每4米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆连接，设置余杆层数要大于水平框格总数的1/3；双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10m设置，四周和中部每10m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；剪刀撑的设计；沿支架四周外立面应满设剪刀撑；中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10mm设置。顶部支撑占的设计：最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；顶部支撑杆与立杆连接扣压件应进行拉滑措施，当设计荷载N12KN时，可用双扣件；大于12KN时应用顶托方式。支撑架搭设的要求：严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣压件架规范的要求；确保每个扣压件和钢管的质量是满足要求的，每个扣压件的拧紧力矩都要控制在4560N.m，钢管不能选用已经长期发生变形的；地基支座的发满足承载力的要求。本工程的地下室地板为钢筋混凝土，厚度为500mm，砼C30。施工使用的要求：精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。搭设要求：交叉支撑、水平杆、加固杆、剪刀撑、连墙杆应紧随支架的安装及时设置；连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态；连接扣压件的螺栓拧紧力矩宜为4560N.m，并不行小于40N.m。连接扣件必须与杆件直径相符，不得混用。搭设完毕后必须经过项目部自检和公司科的验收后，经监理、安监站等有关部门验收后方可投入使用。模板安装工艺柱模板安装：按放线位置钉好压脚板。按照模板配板设计图和模板位置，由下至上进行模板的拼装，模板之间用楔型插销插紧，边安装边插紧或用铁钉钉紧，边安装边插入墙螺检和塑料套管。梁模板安装：在柱子上弹出轴线，梁位置线和水平线。梁、柱接头的施工按大样图。门式架及扣件钢管排列，间距按照方案图施工。梁底板侧板均采用18厚木夹板，按设计标高调整支柱的标高，然后安装8080广东松木枋，铺上梁底板，并拉线找平。门式架间采用剪刀撑连接，顶层设一水平钢管，两端顶紧柱子，纵横水平连结。楼面模板安装：采用门式架支模，支顶应垂直，上、下层支顶应在同一竖向中心线上，而且要确保门式架间在竖向与水平向的稳定。门式架与龙骨的排列和间距：门式架之间间距600,两排门式架之间间距1000。立杆钢管架：钢管排距、跨距均是1米，立杆步距1.5米。通线调节支架高度，将主龙骨找平。铺板时可以一侧开始铺，每两块间的边肋上用钉子连接，接缝小于100mm时，可用木板代替。采用腹合板模板，除沿梁周边铺设的模板边肋条上用钉子钉紧。柱位置的收口采用木枋铺设。楼面模板铺完后，应检查支架是否牢固，模板之间连有否脱落、漏钉，然后将楼面模板的梁面、柱头、板面清扫干净。模板拆除模板拆除应先得“拆模通知书”方可实施工，非承重构件侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时方案拆除外，承重模板应按混凝土结构工程施工质量验收规范的有关规定执行。柱模板拆除：先拆除斜拉杆或斜支撑，然后依次拆除柱箍及对拉螺栓，接着拆连接模板的卡子或插销，然用撬棍轻轻撬动模，使模板与混凝土脱离。楼板、梁模板拆除：先将支架顶上的可调上托松下，使次龙骨与模板分离，并让龙骨降下，用钢钎撬动模板，使模板块降下，拿下模板和次龙骨，然后拆除水平拉杆支撑和支柱。拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除（跨度大于8米及悬臂大梁，砼强度达到设计的100%方可拆除）。高支模支撑体系经工程技术负责人验收并确认不再需要时，方可拆除。在拆除过程，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。连墙杆、通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆作卸到相关的高度时方可拆除。拆除时工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。拆除工作中，严禁使用榔头等硬物南大打撬挖，拆下的配件应放入袋内统一集中管理，拆下的模板要及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分一类堆放整齐。模板拆除工序：混凝土达到设计拆模强度等级时(上层墙体或柱子结构模板拆除并运走(按顺序轻轻敲击早拆柱头的插销，并下调早拆托架、U形顶托的螺母(钢楞及模板降落一定高度(在保证施工安全的前题下，除保留的立杆及部分横杆外，可同步将钢楞、模板、立杆、横杆、三角架等拆除并运到下一施工部位(保留的立杆、横杆、早拆柱头，待支承到常规拆模时再拆除，即一直保留到混凝土强度等级增长到足以在全跨条件下支承自身重量和施工荷载时再拆除。质量保证措施 本工程模板工作量较大，模板工程质量的好坏，直接影响到建筑的几何尺寸、标高及砼质量，必须高度重视。组织现场指挥小组，由项目经理任组长，技术负责人担任副组长，小组成员由项目部的现场施工员、质安员、材料员组成，明确责任分工负责以确保高支模施工顺利完成。把好验收关，特别是支撑体系，一定要符合安全施工规范和施工方案要求，保证支撑体系的稳定、安全。模板工程易出的问题主要有：胀模、漏浆、截面尺寸不准，混凝土保护层过大或过小、柱身扭曲等。胀模控制：控制胀模主要是加强支撑的强度、刚度，保证支撑的稳定，支承在地面时应加设垫板，加固支撑点的数量要足够，截面较大的梁、柱模板用对拉螺栓拉紧。漏浆控制：漏浆控制主要从模板接缝和模板镐洞入手，模板接缝边缘要整齐、平直，拼缝不严的部位要用油毡、粘胶纸封补严密，模板留洞要规范，统一使用、统一归堆，无拉结杆的部位不要使用留洞模板。梁身下沉控制：跨度超过4米的梁，底板中部应起拱1/10003/1000,并加密梁底支撑。支模前按图弹位置线，校正钢筋位置，支柱前，柱子应做小方盘模板，保证底部位置。根据柱子截面尺寸及高度，设计好柱箍尺寸及间距，柱四角做好支撑及拉杆。其它：严格控制建筑物的标高和截面尺寸。柱模板安装必须采用双线弹法，以保证模板位置的准确性，所用的连接件及支撑必须牢固可靠。柱模板安装后必须用线锤校正，以确保模板的垂直度控制在规范要求允许值以内。预埋件和预留洞的安装留设必须位置准确、安装牢固可靠。模板拆除必须在混凝土强度达到验收规范许可的强度后方可拆除。模板安装完成后，施工单位必须先自检，自检合格后报监理及甲方等相关单位验收。验收合格后才能进行下一道工序。安全技术保证措施模板工程施工安全技术制度。现场安全生产管理小组要加强安全检查值班制度，严格要求施工人员按操作规程作业，穿戴好个人防护设施，挂好安全标志等。砼浇筑前，要做好机械设备试运行工作，开关的插座等符合标准的方可使用。对支架、构件等进行逐项检查，若发现有变形、倾斜、摇晃等情况要及时采取措施或加固。夜间施工要有设有足够的照明灯具，保证现场内施工明亮。搭拆脚手架人员必须由专业架子工担任。作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。当有六级或六级以上大风时应停止脚架搭设与拆除作业。在模板支架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、连墙杆。以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。项目经理是本项目安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥，全面负责高支模的安全管理。施工总负责人是高支模安全生管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使高支模安全管理的权力。负责高支模的执行实施检查。技术负责人是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。安全教育制度严格执行三级安全教育制度。进场的每个高支模搭拆施工人员，必须实行高支模析安全技术交底接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码。三级安全教育是指公司对进场的高支模施工人员着重进行安全基本知识、法规、法制教育；项目部对进场施工人员着重进行现场规章制度和遵章守纪教育；班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育。根据模板支撑系统设计，由施工技术负责人向操作施工人员交底，并进行双方签字确认。项目部对工作的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育汇总表”。安全检查制度工人在作业前要对自已使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的支撑进行检查，发现问题应向工地的施工员、安全员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。工地专职安全员要每日对作业区段支模进行检查。如发现安全隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的进行检查验收，对不改进的，提出纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品。要认真执行对高支模定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格的支模要制订整改计划，并做到“定人、定时间、定措施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业。高支模工程安全管理措施搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格，方可进行高处作业。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。当支架基础下有设备基础、地下管线时，在支架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀登模板支架上下。支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构建筑模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在交装后将洞盖没。设安全员负责对支架进行经常检查和保修工作。对支架定期作立杆基础沉降检查，发现问题立即采取措施。施工中对支架发现有缺隐和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。六级或六级以上大风应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。遇有台风暴雨后应对支架设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现现象立即修理完善。进行高处拆模作业，应配置登高用具或搭设支架，工人必须站在临时设置的脚手架上进行拆卸作业。拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小于1m，堆放高度不得超过1m。楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。拆下支架及配件应清除杆件螺纹上的沾污物，并分类检验和维修，按品种、规格分类整存放，妥善保管。预防模板及支架坍塌的安全技术措施设计模板及支撑体系方案时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过混凝土结构工程施工及验收规范的允许值。所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。大梁模板支架立杆的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性。可调托座伸出长度不宜超过200mm，若伸出长度超过200mm，应架拉杆连结稳定。安装完毕经验收确符合要求后才能进行混凝土浇筑。作业层上的施工荷 载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。应急救援措施发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现场。当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行相应的抢救。被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医进行治疗。当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。应急小组人员名单：姓名职务姓名职务林凌云组长（项目经理）戴玉光组员（施工员）吴华硕副组长（项目副经理）吴华荣组员（材料员）吴丙同副组长（技术负责人）梁世元组员（电工）黄永任副组长（质安员）刘松峰组员（办公室主任）彭华业组员（安全员）罗强组员（总施工）郑基荣组员（施工员）林汝文组员（施工员）救援单位电话：消防：119报警：110医疗急救：120第二节 4.8米梁模板(门架)计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范等规范编制。梁段:KL14。 计算门架的几何尺寸图 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.20；门架型号:MF1219；门架搭设高度(m):3.80；承重架类型设置:MF1219；门架纵距Lb(m):0.60；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加强杆的钢管类型:483.5；立杆钢管类型:483.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：油松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板类型：木面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底横向支撑截面类型：木方 : 8080mm；梁底纵向支撑截面类型：木方 : 8080mm；梁底横向支撑间隔距离(mm)：280.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300 ，主楞竖向根数：6；主楞间距为：200mm，200mm，200mm，200mm，100mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取8.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 92.166 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1001.81.8/6=54cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2128.80.9=31.1kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 31.104+2.520 = 33.624 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.12533.6243002 = 3.78105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.78105 / 5.40104=7.005N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.005N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=33.62N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 533.623004/(38495004.86105) = 0.768 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.768mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8821/6 = 85.33cm3；I = 8831/12 = 341.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.228.80.9+1.420.9)1=33.62kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 180mm； 内楞的最大弯距: M=0.10133.62180.002= 1.10105Nmm； 最大支座力:R=1.133.6240.18=11.096 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.10105/8.53104 = 1.289 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.289 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=33.62 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67733.625004/(100100003.41106) = 0.417 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.417mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力11.096kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=2.017 kNm；其中，F=1/6qh=6.725，h为梁高为1.2m，a为次楞间距为300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.02106/1.02104 = 198.567 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =198.567N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=6.725kN； l-计算跨度：l=500mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.6156724.800500.003/(100206000.000243800.000)=0.270mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.27 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.27mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.228.8+1.42)0.50.47 =8.78 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=8.78kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =280.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2（24+1.5）1.20.40.9=13.219kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.40.9=0.151kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值q3: 1.420.40.9=1.008kN/m；q = q1 + q2 + q3=13.219+0.151+1.008=14.378kN/m；面板的最大弯距：M = 0.114.3782802= 112726.656Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=0.40010318.0002/6=21600.000 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =112726.656 /21600.000 = 5.219N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =5.219N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.200+0.35）0.40 = 12.38N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =280.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =40.0001.8003/12 = 19.440cm4；面板的最大允许挠度值: =280/250 = 1.12mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.382804/(10095001.94105)=0.275mm；面板的最大挠度计算值: =0.275mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 1.12mm，满足要求！七、梁底纵、横向支撑计算（一）、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方 : 8080mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=（24+1.5）1.20.28=8.568kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.35(21.2+0.4)/0.40.28=0.294kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1:=20.28=0.56kN/m；恒荷载设计值： q = 1.28.5680.9+1.20.2940.9=9.571kN/m；活荷载设计值： P = 1.40.560.9=0.706kN/m；线荷载标准值： q = 9.571+0.706 =10.277kN/m； 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)横向支撑的支座力N1=N2=2.054 kN；横向支撑杆最大弯矩值为 M= 1.04 kNm；横向支撑的最大受弯应力计算值 ： =1.039106 /85333.33=12.177 N/mm2；截面抗剪强度必须满足： 梁底横向支撑受剪应力计算值 T = 32.057103/(280.00080.000) = 0.482N/mm2；横向支撑的最大挠度：=4.32 mm；横向支撑的允许挠度: =1219.000/250=4.876 mm；横向支撑的最大应力计算值 12.177 N/mm2 小于 横向支撑的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2，满足要求！横向支撑的受剪应力计算值 0.482 N/mm2 小于 抗剪强度设计值 T=1.500 N/mm2，满足要求！横向支撑的最大挠度 =4.320 mm 小于 最大允许挠度 =4.876 mm，满足要求！（二）、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用木方 : 8080mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：p1:=（24+1.5）1.20.40.28/2 =1.714kN；(2)模板的自重荷载(kN)：p2:=0.35(21.2+0.4)0.28/2 =0.137kN(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P3:=20.40.28/2 =0.112kN；经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值： P = 1.2（1.714+ 0.137)+ 1.40.112 =2.378 kN；2.抗弯强度及挠度验算：梁底纵向支撑，按集中荷载两跨连续梁计算（附计算简图）： 梁底纵向支撑计算简图 梁底纵向支撑梁剪力图(kN) 梁底纵向支撑梁弯矩图(kNm) 梁底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M= 0.357 kNm最大剪力：V= 3.924 kN最大变形（挠度）：0.188 mm按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算： 其中， -梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯距(Nmm)； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : b: 板底纵向支撑截面宽度，h: 板底纵向支撑截面厚度； W=80.00080.0002/6=85333.333 mm3 f -梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) f=13.000N/mm2； w -最大容许挠度(mm) w= 600.000/250 = 2.400 mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.357106/85333.333 = 4.183 N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值 4.183 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 13N/mm2，满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : =0.188mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 =2.4mm，满足要求！ 3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足: 梁底纵向支撑受剪应力计算值 T = 33.924103/(280.00080.000) = 0.920 N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 1.500 N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值 0.92 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 1.5N/mm2，满足要求！八、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.04=0.08 kN 连接棒 2个 20.165=0.33 kN 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 合计 1.002 kN经计算得到，脚手架自重合计NGk1 = 1.0023.8/1.95=1.953 kN。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN)剪刀撑采用 483.5mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg( (51.950)/ ( 4(0.600+1.219) ) )= 53.27 每米脚手架高中剪刀撑自重：2 37.63210-3 /sin= 0.094kN/m；水平加固杆采用 483.5 mm钢管，按照5步4跨设置，则每跨距内每米脚手架高中水平加固杆自重：37.63210-3 (0.600+1.219) / (51.950) = 0.007kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 =(0.094+0.007+0.057+0.010)3.800= 0.640 kN；(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土梁自重(kN)：（24.000+1.500）0.4001.2000.600= 7.344kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.350(21.200+0.400)0.600 =0.588 kN；经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 7.344+0.588= 7.932 kN；静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)3.800 + NGk3= 17.783kN；2.活荷载计算活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.0000.4000.600= 0.480kN；九、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计