沸腾传热汇总课件

,*,*,沸腾传热,7.4,沸腾传热的模式,7.5,大容器沸腾传热的实验关联式,7.6,沸腾传热的影响因素及其强化,沸腾传热7.4 沸腾传热的模式,基本概念,定义,：,a,沸腾：,工质内部形成大量气泡并由液态转换到气态的一种剧烈的汽化过程,b,沸腾换热：,指工质通过气泡运动带走热量，并使壁面冷却的一种传热方式,沸腾换热也是对流换热的一种，因此，牛顿冷却公式仍然适用,基本概念定义：沸腾换热也是对流换热的一种，因此，牛顿冷却公式,大空间沸腾,管内沸腾,饱和沸腾,过冷沸腾,饱和沸腾,过冷沸腾,沸腾分类,大空间沸腾管内沸腾饱和沸腾过冷沸腾饱和沸腾过冷沸腾沸腾分类,基本概念,大空间沸腾：高于饱和温度的热壁面沉浸在具有自由表面的液体中进行沸腾,特点：蒸气泡自由浮升，进入容器空间,管内沸腾：因空间限制，蒸气和液体混合在一起，构成汽液两相流,特点：沸腾状态随流向不断改变,壁面附近的流体运动是由自然对流及气泡的生长和脱离导致的混合而引起的,流体的运动是由外部手段及自然对流和气泡引发的混合而引起的,基本概念大空间沸腾：高于饱和温度的热壁面沉浸在具有自由表面的,将同样的两滴水分别滴在温度为,120,和,300,的锅面上，试问哪只锅上的水先被烧干，为什么？,将同样的两滴水分别滴在温度为120和300的锅面上，试问,大容器饱和沸腾曲线,D,B,C,A,E,Natural convection,Nucleate boiling,Transition boiling,Film boiling,Departure from,Nucleate boiling,大容器饱和沸腾曲线DBCAENatural convecti,管内沸腾换热,管内沸腾换热,(1),汽化核心,实验表明，通常情况下，沸腾时汽泡只发生在加热面的某些点，而不是整个加热面上，这些产生气泡的点被称为,汽化核心,.,较普遍的看法认为，壁面上的凹穴和裂缝易残留气体，是最好的汽化核心，如图所示。,产生沸腾的条件,(1)汽化核心产生沸腾的条件,(2),液体过热,产生沸腾的条件,(2)液体过热产生沸腾的条件,影响核态沸腾的因素主要是过热度和汽化核心数，而汽化核心数受材料、表面状况、压力等因素的支配，所以沸腾换热的情况液比较复杂，导致计算公式分歧较大。目前存在两种计算是，一种是针对某一种液体，另一种是广泛适用于各种液体的。,1,大容器饱和核态沸腾,为此，书中分别推荐了两个计算式,大容器沸腾换热计算式,影响核态沸腾的因素主要是过热度和汽化核心数，而汽化核,对于水的大容器饱和核态沸腾，教材推荐使用，压力范围：,10,5,4,10,6,Pa,（,1,）米海耶夫公式,水,按,对于水的大容器饱和核态沸腾，教材推荐使用，压力范围：105,（,2,）罗森诺公式,多种液体,既然沸腾换热也属于对流换热，那么，,st=f(Re,Pr),也应该适用。罗森诺正是在这种思路下，通过大量实验得出了如下实验关联式：,（2）罗森诺公式多种液体既然沸腾换热也属于对流换热，那么,式中，,r,汽化潜热；,C,pl,饱和液体的比定压热容,g,重力加速度,l,饱和液体的动力粘度,C,wl,取决于加热表面液体,组合情况的实验常数,(,表,7-1,),q,沸腾传热的热流密度,s,经验指数，水,s=1,否则，,s=1.7,式中，,2,大容器沸腾的临界热流密度,书中推荐使用如下经验公式：,物性值由饱和温度,t,s,决定外,2 大容器沸腾的临界热流密度书中推荐使用如下经验公式：物性,3,大容器膜态沸腾的实验关联式,（,1,）横管的模态沸腾,式中，除了,r,和,l,的值由饱和温度,t,s,决定外，其余物性均以平均温度,t,m,(t,w,t,s,)/2,为定性温度，特征长度为管子外径,d,如果加热表面为球面，则上式中的系数,0.62,改为,0.67,3 大容器膜态沸腾的实验关联式（1）横管的模态沸腾式中，除了,（,2,）考虑热辐射作用,由于模态换热时，壁面温度一般较高，因此，有必要考虑热辐射换热的影响，它的影响有两部分，一是直接增加了换热量，另一个是增大了汽膜厚度，从而减少了换热量。因此，必须综合考虑热辐射效应。,勃洛姆来建议采用如下超越方程来计算：,（2）考虑热辐射作用由于模态换热时，壁面温度一般较高，因此，,影响沸腾换热的因素,沸腾换热是我们学过的换热现象中最复杂的，影响因素也最多，由于我们只学习了大容器沸腾换热，因此，影响因素也只针对大容器沸腾换热。,1,不凝结气体,液体中的不凝结气体会使沸腾换热得到某种程度的强化,2,过冷度,只影响过冷沸腾，不影响饱和沸腾，因自然对流换热时，因此，过冷会强化换热。,影响沸腾换热的因素沸腾换热是我们学过的换热现象中最复杂的，影,3,液位高度,当传热表面上的液位足够高时，沸腾换热表面传热系数与液位高度无关。但当液位降低到一定值,(,临界液位,),时，表面传热系数会明显地随液位的降低而升高。,3 液位高度,4,重力加速度,随着航空航天技术的进步，超重力和微重力条件下的传热规律得到蓬勃发展，但目前还远没到成熟的地步，就现有的成果表明，从,0.1 100,9.8 m/s,2,的范围内，,g,对核态沸腾换热规律没有影响，但对自然对流换热有影响，由于,因此，,g Nu ,换热加强。,4 重力加速度,5,沸腾表面的结构,沸腾表面上的微小凹坑最容易产生汽化核心，因此，凹坑多，汽化核心多，换热就会得到强化。近几十年来的强化沸腾换热的研究主要是增加表面凹坑。目前有两种常用的手段：,用烧结、钎焊、火焰喷涂、电离沉积等物理与化学手段在换热表面上形成多孔结构。,机械加工方法。,5 沸腾表面的结构,沸腾传热汇总课件,一个平底紫铜锅的底部直径为,0.3m,，由电加热器维持在,118,。计算使锅中的水沸腾所需的功率。蒸发速率？临界热流密度？,Q,qA,59.1kW,一个平底紫铜锅的底部直径为0.3m，由电加热器维持在118,一个柱形金属铠装加热元件水平的浸没在水浴中，它的直径为,6mm,，表面发射率为,1,。在稳态条件下金属的表面温度为,255,。计算单位长度加热器的功耗。,一个柱形金属铠装加热元件水平的浸没在水浴中，它的直径为6mm,1,、在对流温度差大小相同的条件下,在夏季和冬季,屋顶天花板内表面的对流换热系数是否相同,?,为什么,?,2,、在地球表面某实验室内设计的自然对流换热实验，到太空中是否仍然有效，为什么？,1、在对流温度差大小相同的条件下,在夏季和冬季,屋,在室温下，玻璃的导热系数比空气大,50,倍以上，因此希望采用双层结构的窗户，在这种结构中，两层玻璃板之间有空气层。若通过空气层的传热为导热，可以通过增大间隙厚度,来提高相应热阻。但是，这种方法的功效受到一些限制，因为如果,超过临界值就会引发对流流动，从而使热阻降低。,考虑温度分别为,22,和,-20,的垂直玻璃板封装的常压空气。要是通过空气的传热为导热，允许的最大间距是多少？,在室温下，玻璃的导热系数比空气大50倍以上，因此希望采用双层,饱和水蒸汽在长,2m,，外径,19mm,的管外凝结，如气压为,0.074bar(,绝对,),，管壁平均温度为,25,，求将管横放和竖放时的平均凝结换热系数及凝结液量。,饱和水蒸汽在长2m，外径19mm的管外凝结，如气压为0.07,本章作业,7-11,、,7-17,、,7-23,本章作业7-11、7-17、7-23,式中,：,表面张力，,N/m,；,r,汽化潜热，,J/kg,v,蒸汽密度，,kg/m,3,；,t,w,壁面温度，,C,t,s,对应压力下的饱和温度，,C,可见，,(t,w,t,s,),R,min,同一加热面上，可成为汽化核心的凹穴数量增加 汽化核心数增加,换热增强,克拉贝隆方程,式中：表面张力，N/m；r 汽化潜热，J/kg克,