《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130篇一：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范注意要点(JGJ130-2011) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011） 本规范与原规范相比，增加了满堂脚手架与满堂支撑架、型钢悬挑脚手架等内容，对满堂脚手架与满堂支撑架部分增加较多内容。以下是大家在施工现场中需重点关注的地方： 3.1.2 脚手架钢管宜采用48.33.6钢管。 3.4.3 可调托撑受压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5mm。 5.3.6 当满堂脚手架立杆间距不大于1.5m1.5m，架体四周及中间与建筑物结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于3.6m时，可按本规范第5.2.6条5.2.10条双排脚手架的规定进行计算。 5.4.6 满堂支撑立杆顶部立杆段的计算长度计算参数中，“a”：立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；应不大于0.5m。 6.1.2 双排脚手架搭设高度不宜超过50m，高度超过50m的双排架，应采用分段搭设等措施。 6.2.1 纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。 6.3.3 脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于50mm。 6.3.5 单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。 6.3.6 脚手架立杆对接、搭接应符合下列规定： 各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3； 当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。 6.3.7 脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端1m。 6.5.1 单、双排脚手架门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式。门洞三个内侧面要设置斜杆，形成桁架形式。 6.5.4 门洞桁架下的两侧立杆应为双立杆，副立杆高度应高于门洞口12步。 6.6.2 单、双排脚手架剪刀撑的设置应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角应在4560之间。 6.6.3 高度在24m及以上的双排脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑；高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并由应由底至顶连续设置。 6.7.2 斜道的构造应符合下列规定：人行斜道宽度不应小于1m，坡度不应大于1：3；栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。 6.8.3 满堂脚手架立杆接长接头必须采用对接扣件连接。 6.8.6 满堂脚手架的高宽比不宜大于3。 6.8.9 满堂脚手架应设爬梯，爬梯踏步间距不得大于300mm。7.4.2 单、双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。 7.4.3 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。 7.4.5 卸料时各构配件严禁抛掷至地面。 8.1.4 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。 8.2.1 脚手架及其他地基基础应在下列阶段进行检查与验收： 1、基础完工后及脚手架搭设前； 2、作业层上施加荷载前； 3、每搭完6m8m高度后； 4、达到设计高度后； 5、遇有六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻后； 6、停用超过一个月。 8.2.3 脚手架使用中，应定期检查下列要求内容： 1、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合本规范和专项施工方案的要求； 2、地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空； 3、扣件螺栓应无松动； 4、高度在24m以上的双排、满堂脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合本规范表8.2.4项次1、2的规定；高度在20m以上的满堂支撑架，其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合本规范表8.2.4项次1、3的规定； 5、安全防护措施应符合本规范要求； 6、应无超载使用。 9.0.1 扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。 9.0.4 钢管上严禁打孔。 9.0.5 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。 9.0.7 满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。 9.0.11 脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。施工层以下每隔10m应用安全网封闭。 9.0.13 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： 1、主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 2、连墙件。 9.0.14 当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。 9.0.18 工地临时用电线路架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46的有关规定执行。篇二：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011） 一、 规范修订的背景 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。 规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。 和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。 施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。在技术上亟待给予指导和规范。 2005年开始对建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）规范的修订工作。 二、本次规范修订的主要内容 1、修订了钢管规格。取消513.0钢管；为符合焊接钢管尺寸及单位长度重量（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中483.5的脚手架用钢管改为48.33.6。2、对钢管壁厚的下差更严格。将原规定壁厚下差限值为0.5mm改为0.36mm。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。 3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。 4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。 5、与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：wk=0.7zsw0（w0取n=50）修改为： wk=zsw0（w0取n=10）。 6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。 7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。2 2 注：1、表中所示2+2+20.35(kN/m)，包括下列荷载： 2+2(kN/m)为二层装修作业层施工荷载标准 值；20.35(kN/m)为二层作业层脚手板自重荷载标准值。 2、作业层横向水平杆间距，应按不大于la/2设置。 3、地面粗糙度为B类，基本风压o =0.4kN/m 。 2 2 9、增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的构造和计算内容。 10、补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。 三、 双排脚手架的结构性能及其规范修订内容 1、双排脚手架的结构性能 在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情况下，脚手架的破坏表现为前一种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。如果脚手架的步距过大（超过二米），立杆段的局部稳定承载力可能低于架体整体失稳时的承载力。这种情况通常由在构造上减小步距的方法来避免。 影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距、连墙件的布置方式和间距，立杆的截面面积和步距。 2、 双排脚手架的设计计算公式 立杆稳定性计算是脚手架计算的主要内容。由于扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，其底部立杆接近轴心受力构件，计算时视为轴心受压构件。以不组合风荷载为例，规范中脚手架立杆稳定性的计算公式为：；式中：N脚手架立杆的轴力设计值；A脚手架立杆的橫截面面积，f钢材的设计强度值。轴心受压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表或由公式：确定；，l0=k?m?h，其中：k计算长度附加系数，m考虑整体稳定因素的计算长度系数，它们可以通过规范查得。h立杆的步距。根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。 在钢结构设计规范中，轴心压杆的稳定承载力设计值可以由公式：计算。式中：轴心受压构件的整体稳定系数，A轴心压杆的毛截面面积，f钢材的设计强度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定承载力极限值（），式中：R钢材的抗力分项系数，R=1.165，s荷载分项系数的总和。 脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验或结构计算分析确定，可以表达为：。根据建筑施工脚手架结构安全度的要求，脚手架立杆的设计承载力=脚手架立杆的极限承载力K，式中：K安全系数，根据工作条件取2.03.0。 脚手架的工作条件较差，施工误差大，其安全度水平显然应该高于钢结构。因此，当按照钢结构设计规范的形式表示脚手架的计算公式时，应考虑脚手架在安全系数上和钢结构的差别，脚手架立杆的设计承载力应表达为或，式中：立杆的抗力调整系数，应由计算确定，fy钢材的屈服强度。 脚手架立杆的轴力设计值根据脚手架自重和外荷载计算求得。由于脚手架属于临时性结构，安全等级为三级，结构重要性系数取0.9。其轴力设计值可以表达为：0.9（1.2NGk+1.4NQk）。式中：NGk结构自重和构配件自重标准值产生的轴力，NQk施工荷载等的标准值产生的轴力之和。 脚手架立杆的设计计算应满足：0.9（1.2NGk+1.4NQk）篇三：01-1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 1302011 中华人民共和国建设部公告902号 20110128批准20111201实施 目录 1、总则 2、术语、符号 3、构配件 4、荷 载 41 荷载分类42 荷载标准值 43 荷载效应组合 5、设计计算 51 基本设计规定 52 单、双排脚手架计算 53 满堂脚手架计算 54 满堂支撑架计算 55 脚手架地基承载力计算 56 型钢悬挑脚手架计算 6、 构造要求 61 常用单、双排脚手架设计尺寸 62 纵向水平杆、横向水平杆、脚手板 63 立 杆 64 连墙件 65 门 洞 66 剪刀撑与横向斜撑67 斜道68 满堂脚手架 69 满堂支撑架 610 型钢悬挑脚手架 7、 施工 71 施工准备 72 地基与基础 73 搭设74 拆除 8、检查与验收 81 构配件检查与验收82 脚手架检查与验收 9、安全管理 1 总则 101 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策，确保施工人员安全，做到技术先进、经济合理、安全适用，制定本规范。 102 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管支撑架的设计、施工及验收。 103 扣件式钢管脚手架施工前，应按本规范的规定对其结构构件与立杆地基承载力进行设计计算，并应编制专项施工方案。 104 扣件式钢管脚手架的设计、施工与验收，除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。 2 术语、符号 21 术语 211 扣件式脚手架 steel tubular scaffold with couplers 为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成的脚手架与支撑架，包含本规范各类脚手架与支撑架，统称脚手架。 212 支撑架 formwork support 为钢结构安装或浇筑混凝土构件等搭设的承力支架。 213 单排扣件式钢管脚手架single pole steel tubular scaffold with couplers 只有一排立杆，横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的脚手架，简称单排架。 214 双排脚手架 double pole steel tubular scaffold with couplers 由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架，简称双排架。 215 满堂扣件式钢管脚手架fastener steel tube full hall scaffold 在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部施工荷载通过水平杆传递给立杆，立杆呈偏心受压状态，简称满堂脚手架。 216 满堂扣件式钢管支撑架fastener steel tuber full hall formwork support 在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部钢结构安装等（同类工程）施工荷载通过可调托轴心传力给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态，简称满堂支撑架。 217 开口型脚手架 open scaffold 沿建筑周边非交圈设置的脚手架为开口型脚手架；其中直线型的脚手架为一字形脚手架。 218 封圈型脚手架 loop scaffold 沿建筑周边交圈设置的脚手架。 219 扣件 coupler 采用螺栓紧固的扣接连接件扣件；包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件。 2110 防滑扣件 skid resistant coupler 2121 2113 水平杆 horizomtal tube 脚手架中的水平杆件。沿脚手架纵向设置的水平杆为纵向水平杆；油墨脚手架横向设置的水平杆为横向水平杆。 2114 扫地杆 bottom reinforcing tube 贴近楼（地）面，连接立杆根部的纵、横向水平杆件；包括 纵向扫地杆、横向扫地杆。 2115 连墙件 tie(来自:WWw.xlT 小龙文 档网:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130) member 将脚手架架体与建筑物主体构件连接，能够传递拉力和压力的构件。 2116 连墙件间距 spacing of tie member 脚手架相邻连墙件之间的距离。包括连墙件竖距、连墙件横距。 2117 横向斜撑 diagonal brace 与双排脚手架内、外立杆或水平杆斜交呈之字形的斜杆。 2118 剪刀撑diagonal bracing 在脚手架竖向或水平向成对设置的交叉斜杆。 2119 抛撑 cross bracing 用于脚手架侧面支撑，与脚手架外侧面斜交的杆件。 2120 脚手架高度 scaffold height 自立杆底座下皮至架顶栏杆上皮之间的垂直距离。 2121 脚手架长度scaffold length 脚手架纵向两端立杆外皮间的水平距离。 2122 脚手架宽度 scaffold width 脚手架横向两端立杆外皮之间的水平距离，单排脚手架为立杆外皮至墙面的距离。 2123 步距 lift height 上下水平杆轴线间的距离。 2124 立杆纵（跨）距 longitudinal spacing of tube 脚手架纵向相邻立杆之间的轴线距离。 2125 立杆横距 transverse spacing of upright tube 脚手架横向相邻立杆之间的距离，单排脚手架为外立杆轴线至墙面的距离。 2126 主节点 main node 立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点。 22 符号 221 荷载和荷载效应； Gk立杆承受的第米结构自重标准值； MGk脚手板自重产生的弯矩标准值； MQk施工荷载产生的弯矩标准值； MWk风荷载产生的弯矩标准值； NG1k脚手架立杆随的自重产生的轴向力标准值； NG2k脚手架构配件自重产生的轴向力标准值； NGk永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和； NQk可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和； Nk上部结构传至基础顶面的立杆轴向力标准值；