脚手架搭拆施工方案.doc

脚手架搭拆施工方案一、工程概况1、本工程位于扬州市邗江区物流园的物港路北侧，交通比较方便。2、本工程的建设单位为江苏联能测控技术有限公司，设计单位为扬州市宏厦建筑设计院，勘察单位为扬州市开元岩土工程检测有限公司，监理单位为江苏润扬项目管理有限公司。3、本工程结构类型为框架结构，地上主体五层，局部六层。建筑高度19.2m，局部高度22.8m，一层层高为4.5米。2-5层层高3.6米，局部六层的层高为4.3米，建筑面积9300m2，本工程平面上呈“U”形。二、编制依据脚手架搭设方案编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）、江苏省建筑施工安全检查标准实施细则及本工程施工图纸等。三、搭设方案选择根据本工程的建筑高度和以往的施工经验，通过计算决定：本工程外墙脚手架采用双排钢管扣件落地式脚手架，6米以下采用双排双立杆（6米以上采用双排单杆）。四、脚手架搭设材料要求 1）脚手架各种杆件采用外径48mm、壁厚3mm焊接钢管，使用生产厂家合格的产品并持有合格证，其力学性能应符合国家现行标准中Q235钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6米，小横杆1.31.5米，使用的钢管不得弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，进场的钢管在复试合格后方可使用,不合格的钢管决不允许使用。 2）扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达70N/M时扣件不得破坏。进场的扣件在复试合格后方可使用,不合格的钢管决不允许使用。3）脚手板采用50mm厚落叶松，宽度为200mm，凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透疥者不得使用，使用的脚手板两端8cm用8号铅丝箍绕3圈。4）搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、 防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆蓝色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。5）安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/ 100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色选用绿色且需阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由扬州建筑安全监督管理部门发放的准用证。五、脚手架搭设技术措施 a、施工准备 （1）在脚手架搭设之前，由工地技术负责人依脚手架搭拆方案向专业班组长逐段的进行书面技术交底，并履行交底签字手续，各持一份，互相监督，由专业班组长向操作人员进行班前技术交底，并做好交底记录入档。 （2）按对脚手架使用的各种材料的要求，对使用的材料进行全数检查、验收，方准进行场使用，并进入现场后分类堆放整齐，挂牌标明准备使用。 （3）搭拆脚手架的操作人员必须是经过劳动部门培训合格发证，持证上岗。 b、脚手架的基础（1）脚手架搭设前基础，室外周边回填土要分层（每层25cm）回填，用打夯机层层夯实，在周边浇筑10cm厚C20砼垫层，宽1.6m，外带排水沟，且在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出，排水沟坡度为3-5。以保证架基的承载能力脚手架的底部立杆座落其上。（2）基础硬化完成后，在立杆的底部垫好木板。六、脚手架搭设顺序：1、脚手架搭设是在脚手架基础完成后进行。首步脚手架的步高为2m，离脚手架基础不大于20cm处设置一道大、小横杆（称为扫地杆），以保持脚手架底部的整体性。底部的立杆应间隔交叉用不同长度的钢管，相邻立柱的接头应设置不在同一步架内，使立柱受荷载的薄弱截面错开。2、落地式脚手架搭设6米以下(外侧立杆采用双立杆,其余采用单立杆，脚手架搭设时先立柱，立柱架设先立里侧立柱，后立外侧立柱，立柱时要设斜撑临时固定。立柱立好后，即架设大、小横杆，当作第二步的大小横杆架设完毕后，即在其上铺设竹笆，以便操作者上去架设第三步脚手架。同时，在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾倒。剪刀撑的设置应与脚手架的向上架设同步进行。3、脚手架的小横杆、上下步应交叉设置于立柱的不同侧面，使立杆在受荷载作用时偏心减小。4、立杆接杆、扶手接长应用对接扣件，不宜采用旋转扣件。大小横杆与立柱连接、扶手与立杆连接应采用直角扣件。剪力撑和斜撑与立柱和大横杆的连接应采用旋转扣件。剪力撑纵向接长应采用旋转扣件，不宜采用对接扣件。所有扣件的紧固须符合要求，螺栓拧紧扭力距值不应小于40Nm，且不应大于65Nm。5、在安装扣件时，所有扣件的开口必须向上，这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，以免影响操作。6、在搭设脚手架时，每完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大、小横杆的标高和水平度。7、施工脚手架的搭设进度，应高出施工作业面一步架，使在操作面的施工人员有可靠的安全围护，又保证脚手架在搭设中的稳定。8、施工用的脚手架，是随着结构进度分层搭设的，在每段脚手架搭设完毕后应进行验收，验收合格并办理验收签证手续后方可使用。9、脚手架搭设顺序：立柱大横杆小横杆剪刀撑（随每步脚手搭设）扶手脚手板（或竹笆板）安全网。10、立杆间距、大横杆步距、小横杆、拦腰杆间距：（1）立杆间距：本工程搭设钢管落地式双排脚手架，横向间距为1.05m，纵向间距为1.5m。（2）大横杆步距为1.8m。（3）拦腰杆要设置双道横杆，即每步架应在0.6米、1.2米位置设置护身栏杆，底部向上20cm处设置一道踢脚杆。（4）剪刀撑：为使脚手架坚固、稳定。在建筑物尽端和中间的双跨内设置剪刀撑，且与地面成60角，每剪不超过9m，从下到上连续设置，剪刀撑经过立杆或横杆的交叉点应锁牢。11、因脚手架上使用的是竹笆片，故配备足够的灭火器，以防火灾。12、脚手架与建筑物结构的连接：脚手架与建筑物结构的连接，是保证脚手架的稳定和垂直度的重要杆件。按下述规定设置：1)、连墙件按两步三跨设置，可作棱形、方形、矩形布置。2)、连接杆应成为既能承受向外的拉力，又能承受向内的压力，本工程采用刚性的连接方法（钢管连接）。3)、连接件应允许有适当的调整余地。4)、连接点宜靠近主节点的设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。13、脚手板、脚手片的铺设要求 1）、脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。2）、满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。3）、脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整， 铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。14、安全网张设：本工程在脚手架外侧随结构施工进度满挂密目网，每层平铺竹笆，实行全封闭施工。1、首先要认真检验安全网是否受潮、霉烂，质量是否符合规定要求，网孔、筋绳是否符合要求。必要时做冲击试验，符合承受规定的荷载方能使用。2、立挂的安全网，两网搭接应连接牢固，并与脚手架绑严，张紧牢固，上口必须保持高于操作面1.5m。3、安全网须随楼层升高而升高，网内杂物必须经常清除，并就经常检查安全网的牢固程度和及时修补空缺断绳。4、安全网张好后不准随便乱解，必要时应征得施工负责人同意后方能拆除或变动，并及时恢复，以防发生意外或不安全现象。5、安全网应随脚手架拆除同时拆除。八、脚手架的防雷1、本工程脚手架应设置可靠有效的防雷接地装置，防止发生雷击事故，一般每隔50米设置一处接地装置。接地线采用6钢筋做引下线。接地体采用505镀锌角钢，长度1.52.5米，打入地下，其顶端离地面不得浅于50公分。接地线与接地线采用焊接，焊接长度6倍以上。防雷施工完成后，应及时测量接地电阻，合格后方可使用。九、脚手架的验收施工脚手架应随结构施工进度分层搭设，也必须分段进行验收，验收合格后方可投入使用。验收方法：操作者应在脚手架分段搭设完毕后先进行自检，再经专职人员、搭设者、使用者会同检查验收，经验收合格并办理脚手架验收手续后，方可投入使用。扣件式钢管脚手架并非验收合格后就可以一劳永逸，必须进行日常的保养和定期的全面检查和整修，日常检查和保养每日一次，定期的维护和保养一般每月进行一次才能保证其安全使用，在每次强风、雷雨后都要认真检查整修后方可使用。十、脚手架的拆除：（一）脚手架拆除的准备工作：1、完成外墙装饰面（墙面饰面、门窗及墙面其它装饰）的最后整修和清洁工作，其质量已符合规定要求，并经验收。2、对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患，如存在影响拆除的安全隐患，先进行整修和加固，以保证在拆除过程中不发生危险。3、对参与拆除的操作人员、管理人员进行拆除方案、安全等措施的交底。其内容包括拆除时间和拆除顺序、方法、构件的垂直和水平运输、人员组织、指挥联络的方法、拆除的安全措施及警戒区域。4、脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，并在拆除的范围与范围四周设置明显“禁止入内”的标志，并有专人监护，以保证在拆除中无其他人入内。5、建筑物外墙门窗都要关紧，并对可能遭到碰撞处给予必要的保护。上述工作经检查符合要求后，并确认建筑施工再也不需要脚手时就可进行脚手架的拆除。（二）脚手架拆除：脚手架拆除与搭设顺序正好相反，即后搭的先拆、先搭的后拆。安全网脚手板（或竹笆）扶手（栏杆）剪刀撑（随每步脚手架拆除）大横杆小横杆立柱。拆除脚手架应从上往下水平方向一步拆完再拆下一步，一步一清地进行拆除，不可两步或两步以上同时拆除。在拆除剪刀撑时，应先拆中间扣件，再拆两端扣件，同中间人员往下递送至地面。拆除的杆件用绳索到地面，扣件装兜里，绝对禁止从高处往下抛掷，以免伤害地面工作人员和破坏建筑物。每日拆除的脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的防护架的安全状况进行检查，还要对周围环境进行检查，如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。十一、脚手架的搭设和拆除要点：（一）脚手架的搭设方法及注意事项：脚手架各杆件的间距和布置应按构造方案的规定进行搭设。其具体要求是：1、立杆垂直的偏差架高的1/200，相邻两杆的接头应错开50cm，并力求不地同一步内。2、大横杆在每一面脚手架范围内的纵向水平高低差，不宜超过5cm。同时一步架内外两根大横杆接头应相互错开，不宜在同一跨内。在垂直方向相邻的两根大横杆的接头也应错开，其水平距离50cm。3、小横杆用扣件紧固于立杆上，双排脚手架离开墙面不大于25cm。4、剪力撑的搭设是将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时别弯，搭接长度不得小于1米。5、脚手架各杆件相交伸出的端头，均应10cm，以防止杆件滑脱。6、随浇筑框架结构砼随即设置连接杆与建筑物错拉。（一）扣件安装及注意事项：1、扣件规格必须与钢管外径相同。2、螺栓拧紧扭力矩不应小于45NM，且不大于60NM。3、在主节点处固定横向水平杆，纵向水平杆、剪力撑、横向斜撑等用的直角扣件，旋转扣件的中心点的相互距离不应大于30cm。4、对接扣件开口应朝上或朝内。5、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（二）拆除注意事项：1、划出工作区标志，禁止闲人入内。2、严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭的先拆，先搭的后拆，一步步架清。3、设专人指挥，上下呼应，动作协调，当解开与一个有关的扣件时，应先告知对方，以防坠落。4、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。5、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。6、在拆除过程中，最好不要途中换人，如必须途中换人时，应将拆除情况交待清楚，以免发生意外事故。7、高空作业须按规定佩戴安全帽、安全带，并穿防滑鞋。严禁酒后登高作业。脚手架工程属高空作业，必须十分重视安全技术问题，遵守安全技术操作规程，确保安全施工。十二、脚手架的使用规定：（1）作业层每1m架面上施工荷载不得超过以下规定值，结构脚手架3KN/m2；装修脚手架2KN/m2。（2）在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层，砂浆和容器总重不得大于1.5KN；施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上般运和安装的构件的自重不得大于2.5KN。（3）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架上员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。（4）作业人员在加上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单场块脚手板以增加操作高度。（5）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连续坚固件和连墙体。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。（6）工人在加上作业中，就注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪推和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上告等安全处休息。（7）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。（8）在作业中，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后者能恢复正常作用；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。（9）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去，在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。十三、脚手架使用、维护、保养技术措施（1）检查脚手架的基础有无局部不均匀下沉，排水是否通畅，有无积水，脚手架底部有无堆放杂物。（2）检查脚手架的整体和局部的垂直偏差，如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。（3）各类扣件的涂油和坚固，检查口价时先检查外观，而后将扣件的螺栓松几芽螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩40-65m。（4）检查脚手架、脚手板、竹笆板有否松动，还要检查竹笆四角是否用铁丝绑牢，如发现问题应及时纠正。（5）检查与建筑物连接件是否齐全和完好，有无松动、移动，如因施工需要移动连接件时，应由架子工移动，并按规定在邻近位置不足连接。（6）要对外挂外挑安全网、安全隔离设施、外侧栏杆、接地防雷等安全设施进行检查，保证这些致安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏要及时调换，如有松动及时紧固，如发现开口要及时连通。（7）严禁任何人任意拆除脚手架上任何部件。 （8）遇有六级以上大风、大雾、大雨和大雪天气应暂停脚手架作业，在复工前必须检查无问题后方可继续作业。脚手架的日常保养和定期检查，都要有记录。十四、脚手架设计依据及荷载计算脚手架的计算主要包括：大横杆的计算；小横杆的计算；扣件抗滑力的计算；脚手架立杆荷载计算；脚手架立杆荷载计算； 连墙件的计算；立杆的地基承载力计算。现以38#楼为例计算，计算式如下：扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。（一）、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 35.1 m，6米以下采用双管立杆，6米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 145.00 m；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏扬州，基本风压0.39kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.492，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:10；单立杆脚手板铺设层数:0；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):135.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 （二）、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1661.52+0.101.471.52 =0.361kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1661.52-0.1171.471.52 =-0.424kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.361106,0.424106)/4490=94.432N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =94.432N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9901.0515004/(1002.06105107800)=2.583 mm；大横杆的最大挠度 2.583 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！（三）、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。3. 荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.158)+1.4 1.575=2.454kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0331.052/8=0.006kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.4541.05/3=0.859kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.864kNm；最大应力计算值 =M / W=0.864106/4490=192.514N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =192.514N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03310504/(3842.06105107800)=0.024 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.158+1.575=1.782kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 4l2/9)/72EIpmax=1782.451050(310502-410502/9 ) /(722.06105107800)=3.298 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.024+3.298=3.322 mm；小横杆的最大挠度为 3.322 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！（四）、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0331.52/2=0.05kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0331.05/2=0.017kN；脚手板的自重标准值: P3=0.31.051.5/2=0.236kN；活荷载标准值: Q=31.051.5 /2=2.362kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.017+0.236)+1.42.362=3.672kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ （五）、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NGD1=0.1248+(1.502/2)0.033/1.80(35.15-6.00)=4.447kN； NGS1=0.1248+0.033+(1.502/2)0.033/1.806.00=1.115kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NGD2= 0.301.5(1.05+0.2)/2=0kN； NGS2= 0.3(10-0)1.5(1.05+0.2)/2=2.925kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NGD3=0.1501.5/2=0kN； NGS3=0.15(10-0)1.5/2=1.125kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NGD4=0.0051.5(35.15-6)=0.219kN； NGS4=0.0051.56=0.045kN；经计算得到，静荷载标准值 NGD=NGD1+NGD2+NGD3+NGD4=4.665kN； NGS=NGS1+NGS2+NGS3+NGS4=5.21kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=31.051.52/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Nd=1.2 NGD+0.851.4NQ=1.24.665+ 0.851.44.725= 11.221kN； Ns=1.2 NGS+0.851.4NQ=1.25.21+ 0.851.44.725= 11.875kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd=1.2NGD+1.4NQ=1.24.665+ 1.44.725=12.214kN；Ns=1.2NGS+1.4NQ=1.25.21+ 1.44.725=12.867kN；（六）、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.39kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1，1； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为: Wk1=0.7 0.3910.693=0.189kN/m2； Wk2=0.7 0.3910.693=0.189kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 分别为: Mw1=0.85 1.4Wk1Lah2/10=0.85 1.40.1891.51.82/10=0.109kNm； Mw2=0.85 1.4Wk2Lah2/10=0.85 1.40.1891.51.82/10=0.109kNm；1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=Nd=11.221kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=Nd= 12.214kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=11221.299/(0.188424)+109415.566/4490=165.142N/mm2；立杆稳定性计算 =165.142N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=12213.549/(0.188424)=153.221N/mm2；立杆稳定性计算 =153.221N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2. 架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=1.2(NGD+ NGS)+0.851.4NQ/2=8.737kN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=1.2(NGD+ NGS)+ 1.4NQ/2=9.233kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=8736.71/(0.188424)+109415.566/4490=133.972N/mm2；立杆稳定性计算 =133.972N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=9232.834/(0.188424)=115.827N/mm2；立杆稳定性计算 =115.827N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（七）、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.492，s0.693，00.39，Wk=0.7zs0=0.7 1.4920.6930.39=0.282kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=6.402kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.402kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9584.2410-4205103=83.269kN；Nl=11.402 Nf=83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=11.402小于双扣件的抗滑力 12.8kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图（八）、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=135 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 135 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A =69.894 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N=1.2(NGD+NGS)+0.851.4NQ=1.2(4.665+5.21)+0.851.44.725=17.473kN；基础底面面积 ：A=0.25 m2 。p=69.894kPa fg=135 kPa 。地基承载力满足要求！（九）、脚手架配件数量匡算扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L=1.1H(n(1+Hs/H)+la/hn-2la/h) + (H/h)-1取整(m+2)c N1=1.1(H/2h + 1)n N2=2.2(H/h + 1)n(1+Hs/H) + (c/la+1)(m+2)K2.2 N3=L/li N4=0.3L/li S=1.1(n-2)lalbL - 长杆总长度(m)； N1 - 小横杆数(根)； N2 - 直角扣件数(个)； N3 - 对接扣件数(个)； N4 - 旋转扣件数(个)； S - 脚手板面积(m2)； n - 立杆总数(根) n=196； H - 搭设高度(m) H=35.15； h - 步距(m) h=1.8； la - 立杆纵距(m) la=1.5； li - 长杆平均长度； m - 大/小横杆搭设根数； K - 脚手板铺设层数； c - 脚手架搭设总长度； lb - 立杆横距(m) lb=1.05； Hs - 双立杆计算高度； 长杆总长度(m) L =1.1 35.15 (196(1+6.00/35.15) + 1.50 196/1.80 - 2 1.50/1.80)+(35.15/1.80-1) (2+2) 145.00=25562.78；小横杆数(根) N1 =1.1 (35.15 /1.80 1/2 + 1) 196=2321；直角扣件数(个) N2 =2.2 (35.15 / 1.80 + 1) 196(1+6.00/35.15) + (145.00/1.50+1) (2+2) 10 2.2=18958；对接扣件数(个) N3 =25562.78 / 6.00=4261；旋转扣件数(个) N4 =0.3 25562.78 / 6.00=1279；脚手板面积(m2) S=1.1 ( 196-2) 1.50 1.05=336.11。根据以上公式计算得长杆总长25562.782m；小横杆2321根；直角扣件18958个；对接扣件4261个；旋转扣件1279个；脚手板336.105m2。江苏江都建设集团有限公司2012年7月5日