吴村煤矿程村矿设计

1目 录前 言 2第一章 矿区概况及地质特征 31.1 矿区概况 .31.2 地质特征 .51.3 井田勘探程度 .12第二章 矿井储量、年产量及服务年限 142.1 井田境界 .142.2 井田储量 .142.3 矿井设计生产能力及服务年限 .16第三章 井田开拓 173.1 概述 .173.2. 井田开拓 .173.3 井筒特征 .183.4 井底车场及硐室 .21第四章 采区布置及装备 244.1 采煤方法 .244.2 采区布置及 生产能力 .254.3 巷道掘进 .26第五章 准备方式 285.1 概述 .285.2 准备方式 .28第六章 通风和安全 336.1 概况 .336.2 矿井通风 .336.3 矿井风量、负压及等积孔计算 .346.4 通风设备 .366.5 灾害预防及安全装备 .39第七章 环境保护 457.1 概述 .457.2 各种污染的防治措施 .467.3 地表塌陷处理 .477.4 机构设置及专项投资 .48参考文献 522前 言长期以来，全国煤矿通过坚持“安全第一，预防为主，综合治理”的方针、依靠科技进步、推进安全综合治理、重视安全思想教育、强化安全技术培训和开展各种形式的安全宣传活动等，促进了全国煤矿安全生产状况的好转。但受诸多方面的因素制约与限制，全国煤矿事故多、伤亡重、经济损失大的状况尚未得到根本好转，致使每年煤矿事故死亡人数一直徘徊在六七千人左右，位于全国各行业之首。煤矿事故多、伤亡大，不仅给职工家属带来了极大痛苦，也会给国家造成巨大的经济损失和严重的政治影响。每发生一起特大事故，尤其是瓦斯爆炸事故，都在社会上引起广泛影响，它直接涉及到社会安定与政治稳定。我国煤矿开采的煤层大多瓦斯含量大、透气性低且地质构造复杂，不易在开采前抽放瓦斯，但在采掘时，瓦斯放散量大，再加上开采煤层地质条件复杂和开采规模的扩大、开采集约化程度的提高，导致采动诱发的应力场、煤岩体裂隙场及瓦斯流动场的变化更加复杂多变，在一定条件下，容易诱发煤与瓦斯突出和瓦斯的突然涌出现象，造成瓦斯事故。在目前的能源供应条件下，对高瓦斯矿井和瓦斯突出矿井，不可能采取停产关闭的措施。为此，只能是自主开发与之相应的安全技术，以确保高瓦斯矿井和瓦斯突出矿井的安全生产。矿井通风是矿井各生产环节中最基本的一环，它供给矿井新鲜风量，以冲淡并排出井下的毒性、窒息性和爆炸性的气体和粉尘，保证井下风流的质量(成分、温度和速度) 和数量符合国家安全卫生标准，提供良好的工作环境，防止各种伤害和爆炸事故，保障井下人员身体健康和生命安全，保护国家资源和财产，在矿井建设和生产期间始终占有非常重要的地位。矿井通风技术是煤矿治理瓦斯、煤尘及火灾的基础，合理高效的矿井通风系统是煤矿安全生产的基本保障。随着科学技术的发展，煤矿生产的机械化程度不断提高，矿井开采规模迅速扩大，通风线路随之加长，通风阻力增加，工作面配风困难，通风难度相应增加；另外，随着开采深度的增加，由于地热、机电设备散热、火区散热、气候变热等因素，致使高温矿井也逐渐增加，矿进热害治理也成为矿井通风工作的一个重点；再者，在一些寒冷地区，冬季气温很低，对进风风流预热也成为通风要解决的难题。为了解决煤矿通风的难题，总结矿井通风的丰富经验和科研成果，促进煤矿安全技术的发展，减少和杜绝煤矿事故的发生。3第一章 矿区概况及地质特征1.1 矿区概况1.1.1 位置交通吴村煤矿程村矿井位于焦作煤田东部，行政区划属薄壁乡和王井屯乡管辖。地理坐标为 113o 3130“ 113 o35，北纬 35o2330”35 o26。井田西距焦作市45km，东北至辉县 26km，东南至新乡 35km 南距获嘉县 20km。井田南部 20km 和3km 处分别有新乡至焦作铁路以及吴村煤矿辉县新乡的 762mm 窄轨铁路东西向通过，薄壁获嘉的公路从井田内穿过，交通十分便利。吴村煤矿程村矿井地理位置交通图1.1.2 地形地貌及水系程村井田位于太行山南麓，为山前冲击平原，地势西北高、东南低，海拔标高8896m。除工业场地南北两侧由于人为取砂而形成两个大坑外，井田地势均较平坦，相对高差极小。矿区4井田内无常年性河流。惟清水河流经井田南缘，由西向东注入卫河。该河为季节性河流，属卫河水系，以排泄洪水为主，峪河口站历史最高洪水位为 90.2m（新乡水文局提供） ，发生在 1963 年 8 月 8 号。1.1.3 气象及地震情况本区属大陆性半干旱季风气候。年降雨量 317.1731.7mm，平均 522.5mm，降雨多集中于六八三个月。年最大蒸发量为 1550.1mm，最低气温为-19.9，最高气温为 41.5。四季多为东北风，最大风速为 18m/s。据河南省地震局资料记载，本区曾发生过多次地震，其中最大一次的地震是1587 年 4 月 10 日在修武县发生的六级地震，基本烈度为度。综合历次地震对本区造成的影响，本区的地震基本烈度为度。1.1.4 矿区经济概况及主要建筑材料供应情况本区地处豫北平原，农业基础条件好，盛产小麦、玉米、大豆和棉花。工业为河南省较发达地区，主要以电厂、水泥厂、建材厂、铝厂、化肥厂等为主。工业对煤炭的需求量大，而新乡所辖 8 个县市仅有 2 座煤矿，煤炭资源短缺，产品供不应求。吴村煤矿拥有一座 4.4 万 t 水泥厂，井田北数十公里的太行山有极为丰富的石灰岩资源，故矿井建设所需的主要建筑材料，包括水泥、料石、砖砂及石子等均可实现就地供应。钢材及木材通过窄轨铁路和公路由外地运至矿井工业场地。1.1.5 现有电源、水源条件一 电源条件井田东南 8km 有冀屯 110kv 区域变电站，井田西北 4.5km 有薄壁 35kv 变电所，井田西南 8.8km 有吴村煤矿 35kv 变电所。井田周围现有三处可取电源，且供电距离短，电源可靠。二 水源条件矿井可供选择利用的水源有两个：一个是第三、四系沙砾石含水层的潜水，据调查本井田工业场地 300700m 左右的北北西方向和南南西方向上共分布有 7眼水井，井深均为 3040m，单井流量 80120m 3 /h，水质好，可作为矿井生产生活用水水源。另一个是处理后的矿井排水，由于矿井排水量较大，为节约水资源，处理后的矿井排水可作为井上下洒水用水。51.2 地质特征1.2.1 地质构造一 地层本区上部为巨厚的第三、四系地层，下部为二迭系、石灰系及奥陶系等老地层。据钻孔揭露资料，地层分布具有以下特点：二 1 煤上覆基岩长期受风化，二迭系大部分地层被剥蚀，故井田内二 1 煤顶板基岩较薄，基岩之上的第三、四系地层较厚，平均厚度 421.06m。二 构造焦作煤田位于华北板块的南部太行构造亚区，煤田分布受太行山断隆和开封坳陷的直接控制，煤田构造以高角度正断层为主，伴有褶皱。程村井田位于焦作煤田东北部，主要受北东向区域断层（F 14、F 15）及西北向区域断层（F 20）切割，井田内地层抬升，构成了本井田低垒型构造单元。井田基本构造形态为一向南西倾伏的宽缓背斜。井田构造复杂程度为中等偏简单。1 背斜构造背斜轴部宽缓，轴线位于 1003、3001 及 5204 孔连线附近，F 21 断层斜交轴部穿过。背斜北西翼地层走向近南北，倾向西，倾有 3o 左右，该翼受 F21 、F 23 、DF 2 三条断层的切割，煤层呈条块分布，连续性较差。南东翼地层走向北西，倾向南西，倾角一般为 4o5 o ，伴有次一级的小向斜构造，使地层产状局部有一定变化。2 断层井田共发现有 9 条正断层，其中 4 条为井田边界断层，落差介于 50700m 之间。另外 5 条属井田内断层，除 F21 断层落差为 2744m 外，其余 4 条井田内断层落差均小于 30m。井田内断层基本上为东西向延展，呈相对集中发育。详见断层特征表 1-2-1。6断层特征表 1-2-1断层名称断层位置性质走向 倾向 倾角（度）落差（m）延展长度（km）控制情况九里山断层（F 14）西北边界正 NE NW 70 5065060 控制较差，位置有一定摆动峪河断层（F 20）西南边界正 N60oWSW 70 30070035东耿村断层（F 15）东南边界正 N60oESE 60 6014030 20、25、30、35 物探线均有明显反映，5202 孔、与 50-2 孔煤底标高明显不连续控制较好F21断层 井田内 正 近 EW N 65 约446 35、J3、J4 物探线控制，4401 孔穿见，35 物探线以西控制较好，以东则无控制F23断层 井田西 正 S85oES 20301.7 30 物探线反映明显，1002、4801 两孔穿断层控制较好DF1断层 井田西南正 N75oESE 65 11 1.4 100 物探线反映明显，别无工程控制，故控制较差，摆动较大DF2断层 井田西 正 近 EW S 65 约307.5 35 物探线有明显显示，无其他控制位置及方向摆动性较大F21-1断层井田东部正 N53oWSW 70 12 1 200 物探线线上反映明显，后 3001 孔在在该处穿见得以验证，仍属一点控制，有较大摆动F22断层 东南边界正 N40oESE 70 60 1.7 依据三个钻孔煤底标高不连续推断，无直接控制，对井田内煤层开采无影响1.2.2 煤层与煤质一 煤层本区含煤地层为石炭二迭系。二迭系山西组含煤 3 层，煤层总厚 4.21m，其中二 1煤全区发育，普遍可采，系本井田勘探和开采的主要对象。石炭系太原组含煤9 层，仅一 2 煤层全区发育，普遍可采。二 1煤赋存于山西组下部，下距 L8 灰岩平均 37.52m，下距寒武系 O2m 灰岩顶平均 148.33m。区内 19 个钻孔穿见该层位，除 4401 及 1004 孔断失、1002 孔受断层7影响外，其余 16 个钻孔穿见煤层全部可采，煤厚为 2.574.87m，平均 4.15m，属稳定型厚煤层。煤层结构简单，少数钻孔见有夹矸，夹矸厚 0.15m。一 2 煤赋存于太原组底部，上距二 1 煤层 115.05136.65m，平均 117.7m，其直接顶板为太原组 L2 灰岩。区内 5 个钻孔穿见，煤厚 3.04.79m，平均 3.71m，属稳定型煤层。一 2 煤结构较复杂，普遍含夹矸 14 层，夹矸厚 0.190.65m，平均 0.37m。因该煤层水文地质条件极为复杂，同时煤质属中灰高硫，勘探当中仅进行了一般控制了解，故勘探程度低，目前开采条件尚不具备。详见可开采煤层特征表 1-2-2。可开采煤层特征表 1-2-2煤层厚度 煤层结构 顶底版岩性煤层最小最大平均夹矸层数夹矸厚度煤层结构稳定性 倾角 视密度 顶板 底板备注二 1 2.54.874.1517 孔中有7 孔含夹矸12层00.15较简单稳定型 3o5o1.47 较稳定型较稳定型开采对象1 煤质及用途二 1 煤以粒状煤为主，次为粉状和块状，块煤强度大，坚硬。原煤水分1.52，原煤灰分平均 12.7315，硫分 0.430.5，磷含量 0.034，发热量 28.88MJ/kg，属低水、低灰、特低硫、低磷、中高发热量、不易磨碎极易选的三号无烟煤。二 1 煤是极易良好的化工、冶金及动力用煤，亦是良好的民用燃料。2 风氧化带厚度对施工钻孔的统计并结合井检孔资料，岩层受风洋、氧化作用影响的厚度为14.7m46.2m，平均为 19.59m。煤层未作专门性工作，结合岩石的风氧化带的厚度，地质报告二 1 煤层风氧化带下限为基岩垂深 20m。风氧化带内煤层原煤水分、灰分、挥发分明显增高，发热量降低，结构疏松，密度变小。煤质特征表 1-2-3煤层名称 灰分 硫分 发热量 磷含量 煤质牌号二 1 煤层12.7315 0.430.5 28.88MJ/kg 0.034 无烟煤81.2.3 水文地质条件1、区域及井田水文地质条件焦作煤田北部为太行山，是地下水的天然补给区。焦作煤田地处区域地下水的径流区，区域水文地质条件复杂。本井田地处焦作煤田的东部边缘，井田水文地质条件相对区域水文地质条件略显简单。井田的地垒型构造单元使井田四周的主要含水层均低于本井田，井田三面构成了相对隔水边界，唯一接受补给的是井田东北部的二 1 煤层露头。故本井田形成了相对孤立的水文地质单元。2、主要含水层（1）第三四系砂砾石含水层：砂砾石层累计厚度 18.29200.48m，平均109.55m，占覆盖层总厚的 25.7。砂砾石直径 28cm，一般 3cm 左右，呈互层状发育，一般在东西方向上发育较稳定，南北方向上不稳定且具相变性。垂深 50m 以浅为空隙潜水，井田周围水井调查资料：井深 3040m，单井流量 80120m3/h，水位埋深 710m。50m 以深为承压水，48-3 孔抽水资料：单位涌水量7.951L/s.m，抽水段高度 1.02212m，水位标高 91.99m。垂深 200m 以深无抽水资料，从钻孔取芯结果看，该段砂砾石层松散无胶结、空隙率大，和上部含水层岩性对比一致，富水性推断为中等以上。第三、四系底部本井田普遍发育有含水层，由沙砾石与砂质粘土交替沉积组成，井田部分范围底部含水层与基岩风化带直接接触，地质报告称为“底含” 。95-1 孔、4002 孔（距井筒约 600m）均对底部含水层包括“底含”进行了抽水试验，抽水深度分别为 365.5421.59m、400.5415.15m，抽水结果：单位涌水量 0.19180.4937L/sm,渗透系数 0.933.1m/d，富水性中等。（2） 、二 1煤顶板砂岩含水量：二 1煤顶部 60m 高度内含砂岩 35 层，厚2.0129.84m，平均厚 14.04m。砂岩裂隙不发育，补给条件较差，富水性弱，易于疏排。（3） 、太原组上段 L8 灰岩含水层：为二 1煤层底板直接冲水水含层。灰岩厚5.918.47m，平均 7.24m。井田内包括井检孔在内共 13 孔揭穿，仅 4001 孔见该层段岩心破碎，岩溶裂隙发育，冲液量全泵量漏失，经抽水试验，单位涌水量0.86181 L/s.m，渗透系数 13.99m/d，水位标高 86.40m。其余钻孔均不漏水，说明其岩溶裂隙发育极不均一。该含水层富水性属中等。（4） 、太原组下段 L2 灰岩含水层：灰岩厚 12.9018.79m，平均 15.94m。该含水层岩溶裂隙较发育，富水性较强，但不均一。据邻区 6002 孔抽水资料，单位涌水量 1.090 L/s.m，渗透系数 9.87m/d，水位标高 86.98m。在无较大断层影响时，9该含水层距二 1煤层较远，平均为 101.76m，且与上段 L8 灰岩含水层之间无水力联系，因此对二 1煤层开采影响不大。3、主要隔水层：（1） 、二 1煤层底板隔水层：位于二 1煤层与 L8 灰岩之间，主要由泥岩、砂质泥岩、砂岩及薄层灰岩组成，厚 28.1550.64m，平均 37.52m，该层段岩性致密，裂隙不发育，透水性较差，隔水性良好，是阻隔 L8 灰岩水进入二 1煤层矿坑的重要隔水层。（2） 、太原组中断隔水层：由 L8 灰岩底至 L3 灰岩顶之间的泥岩、砂岩、薄层灰岩及薄煤层组成。该段厚 46.4753.52m，是太原组上、下灰岩含水层之间的重要隔水层。（3）本溪组铝土质泥岩隔水层：介于 L2 灰岩之下、奥陶系灰岩之上，由铝土质泥岩和铝土岩组成。钻孔揭露厚度为 18.5120.45m，平均 19.48m。该层段层位稳定，具有良好的隔水性，但在断裂带或沉积薄弱地带，将失去或降低其隔水能力。4、矿井充水因素分析邻近生产矿井有方庄煤矿、白庄煤矿、魏村煤矿、古汉山煤矿，其矿井的充水水源多以底板灰岩水为主。分析本矿井的充水因素，浅部煤层应主要防止第三、四系砾石特别是底部含水层水，中深部煤层开采应预防底板灰岩直接突水或通过断裂构造带突水。二 1煤层之上基岩保留厚度较小，部分井田范围底部含水层直接与基岩风化带接触形成“底含” ，故浅部二 1煤层必须留设防水煤岩柱，防止“底含”水通过裂隙溃入矿坑。本井田-425m 水平灰岩静水压力达 51kg/cm2，而二 1煤层底板隔水层厚度平均为 37.52m，即 0.74m 隔水层将承受 1 kg/cm2压力。依据焦作矿务局开采经验，0.71.0m 厚隔水层可承受 1kg/cm2水压来推断，本井田二 1煤层底板隔水层的承受能力基本处于极限状态，未来生产当中，底板灰岩的富水区域存在有突水可能性，应加强防范，一方面要保护煤层底板隔水层的完整性，另一方面要根据实际情况，采取底板注浆加固隔水层等有效技术措施。井田断层较多，断层不仅破坏了煤层底板隔水层的连续性，而且缩短了煤层与含水层之间的距离，甚至使两者直接对接（F 21断层局部地段） ，故断层为底板灰岩水突入矿坑创造了条件。本井田 1004 孔在-407.86-441.99m 处揭穿 F21断层带，通过对断层带抽水，其单位涌水量 0.01530.0188L/s.m，渗透系数0.0470.0514m/d，说明断层具有一定的富水性。故矿井建设和生产当中应引起足够重视，需留设断层煤柱。105、井田水文地质类型及矿井涌水量原精查地质报告提供本井田水文地质类型为三类二亚类三型，后井检孔施工补作水文地质工作后，地质部门对井田水文地质类型重新进行了评价，省煤炭工业技术委员会组织评审后，省煤炭工业局对水文地质类型进行了批复，同意将矿井水文地质类型变更为三类二亚类二型，即冲水水源以底板岩溶裂隙水为主的水文地质条件中等偏复杂类型。地质报告对矿井涌水量的预算分别采用了“大井法和“比拟法”两种方法，由于矿井主要含水层仅抽水一次，故“大井法”采用的参数代表性较差，预算结果误差相对较大。而采用吴村煤矿生产资料所进行的“比拟法”预算结果较为客观，可以作为设计依据，其预算的矿井涌水量为：-425m 水平 正常涌水量 1260m3/h最大涌水量 1890m3/h全井田 正常涌水量 1320m3/h最大涌水量 1980m3/h1.2.4 开采技术条件1、瓦斯本井田二 1煤层瓦斯取样 9 层次，取样深度在 430.74549.61m 之间瓦斯成分主要以 N2为主，瓦斯含量中 CH4含量甚微，有 4 个样 CH4含量为 0，最高为1.83ml/g.r。故该区二 1煤层属瓦斯风化带，矿井属低沼。分析井田瓦斯低的原因，主要是二 1煤层顶部基岩薄，地垒型构造有利于瓦斯逸散所致。2、煤尘爆炸性与煤层自燃经测定，该井田二 1煤层氧化样与还原样燃点之差 812，属不自燃煤层，火焰长度均为零，无煤尘爆炸危险性。3、地温据地温测井资料，最高地温 19.2（井田内 4403 孔） ，平均地温梯度 0.7/百米，属地温正常区。4、煤层顶、底板岩性条件二 1煤层顶板岩性条件：井田内 16 个见煤钻孔统计，二 1煤层直接顶板为泥岩和砂质泥岩的各有 6 个孔，泥岩厚 18.2m，砂质泥岩厚 2.0213.69m，另有 4 个钻孔直接顶板为砂岩，砂岩厚 1.0511.62m。泥岩和砂质泥岩的平均抗压强度为39.551.9MPa，属较稳定型顶板。直接顶板之上为中细粒砂岩（大占砂岩）老顶，坚硬一般不易垮落。11二 1煤层底板岩性条件：二 1煤层直接底板为泥岩和砂质泥岩的各有 7 个孔，厚 2.047.76m，另有 2 个钻孔直接底板为砂岩，砂岩厚 7.5215.95m。泥岩和砂质泥岩的平均抗压强度为 39.548.0MPa，均大于 30 MPa，属较稳定型底板。121.3 井田勘探程度原精查地质报告提供本井田水文地质类型为三类二亚类三型，后井检孔施工补作水文地质工作后，地质部门对井田水文地质类型重新进行了评价，省煤炭工业技术委员会组织评审后，省煤炭工业局对水文地质类型进行了批复，同意将矿井水文地质类型变更为三类二亚类二型，即冲水水源以底板岩溶裂隙水为主的水文地质条件中等偏复杂类型。本区含煤地层为石炭二迭系。二迭系山西组含煤 3 层，煤层总厚 4.21m，其中二 1煤全区发育，普遍可采，系本井田勘探和开采的主要对象。石炭系太原组含煤9 层，仅一 2 煤层全区发育，普遍可采。二 1煤赋存于山西组下部，下距 L8 灰岩平均 37.52m，下距寒武系 O2m 灰岩顶平均 148.33m。区内 19 个钻孔穿见该层位，除 4401 及 1004 孔断失、1002 孔受断层影响外，其余 16 个钻孔穿见煤层全部可采，煤厚为 2.574.87m，平均 4.15m，属稳定型厚煤层。煤层结构简单，少数钻孔见有夹矸，夹矸厚 0.15m。一 2 煤赋存于太原组底部，上距二 1 煤层 115.05136.65m，平均 117.7m，其直接顶板为太原组 L2 灰岩。区内 5 个钻孔穿见，煤厚 3.04.79m，平均 3.71m，属稳定型煤层。一 2 煤结构较复杂，普遍含夹矸 14 层，夹矸厚 0.190.65m，平均0.37m。因该煤层水文地质条件极为复杂，同时煤质属中灰高硫，勘探当中仅进行了一般控制了解，故勘探程度低，目前开采条件尚不具备。本井田二 1煤层瓦斯取样 9 层次，取样深度在 430.74549.61m 之间瓦斯成分主要以 N2为主，瓦斯含量中 CH4含量甚微，有 4 个样 CH4含量为 0，最高为1.83ml/g.r。故该区二 1煤层属瓦斯风化带，矿井属低沼。邻近生产矿井有方庄煤矿、白庄煤矿、魏村煤矿、古汉山煤矿，其矿井的充水水源多以底板灰岩水为主。对施工钻孔的统计并结合井检孔资料，岩层受风洋、氧化作用影响的厚度为14.7m46.2m，平均为 19.59m。煤层未作专门性工作，结合岩石的风氧化带的厚度，地质报告二 1 煤层风氧化带下限为基岩垂深 20m。风氧化带内煤层原煤水分、灰分、挥发分明显增高，发热量降低，结构疏松，密度变小。浅部煤层应主要防止第三、四系砾石特别是底部含水层水，中深部煤层开采应预防底板灰岩直接突水或通过断裂构造带突水。二 1煤层之上基岩保留厚度较小，部分井田范围底部含水层直接与基岩风化带接触形成“底含” ，故浅部二 1煤层必须留设防水煤岩柱，防止“底含”水通过裂隙溃入矿坑。本井田-425m 水平灰岩静水压力达 51kg/cm2，而二 1煤层底板隔水层厚度平均13为 37.52m，即 0.74m 隔水层将承受 1 kg/cm2压力。依据焦作矿务局开采经验，0.71.0m 厚隔水层可承受 1kg/cm2水压来推断，本井田二 1煤层底板隔水层的承受能力基本处于极限状态，未来生产当中，底板灰岩的富水区域存在有突水可能性，应加强防范，一方面要保护煤层底板隔水层的完整性，另一方面要根据实际情况，采取底板注浆加固隔水层等有效技术措施。井田断层较多，断层不仅破坏了煤层底板隔水层的连续性，而且缩短了煤层与含水层之间的距离，甚至使两者直接对接（F21 断层局部地段） ，故断层为底板灰岩水突入矿坑创造了条件。故矿井建设和生产当中应引起足够重视，需留设断层煤柱。14第二章 矿井储量、年产量及服务年限2.1 井田境界吴村煤矿程村井田除煤层露头外，其余三面均被区域大断层切割而成为自然边界，西南边界为峪河断层（F20） ，东南边界为东耿村断层（F15） ，西北边界为九里山断层（F14） 。河南省国土资源厅豫国资采划字2001042 号文批复，本矿区范围由 8 个拐点圈定，拐点坐标为：1、X=3923588 5、X=3921090Y=38460875 Y=384613902、X=3921870 6、X=3921038Y=38460350 Y=384629753、X=3922040 7、X=3918525Y=38461040 Y=384590004、X=3921330 8、X=3919900Y=38462340 Y=38456425井田走向长约 3.2km，倾斜宽约 1.94.6km，面积 15.4km2。2.2 井田储量2.2.1 地质储量程村井田批准的地质储量为 166560kt。设计利用地质储量为 70390kt（二 1 煤），其中 A 级 8060kt、B 级 10620kt、C 级 51710kt。设计暂不能利用地质储量为96170kt（一 2 煤） ，其中 C 级 21200kt、D 级 74970kt。上述储量计算所采用的煤层最低可采厚度为 0.8m，最高灰分 40。附：矿井地质储量汇总表 2-2-1。2.2.2 可采储量全井田设计利用地质储量（A+B+C 级）70390kt，扣除井筒及工业广场、井田边界、断层和浅部防水煤柱等永久煤柱损失，考虑 75的采区回采率，矿井获得可采储量 30908kt。可采储量占地质储量的 44。附：矿井可采储量汇总表 2-2-2。15矿井地质储量汇总表 单位：kt 表 2-2-1二 1煤层（能利用） 储量比例 一 2煤层（暂不能利用）A B C 小计 CBAC D 小计204013570 1357040501000 2280 4110 739050-4256960 5330 12070 24360-425m水平以浅小计 7960 7610 29750 45320 25.1 49.0-425m水平以深100 3010 21960 25070合计 8060 10620 51710 70390 33 21200 74970 96170注：1、表中 2040、4050 系指二 1煤层顶板基岩厚度。2、储量比例计算未包括 2040 段的 C 级储量。矿井可采储量汇总表 单位：kt 表 2-2-2永久煤柱损失煤层 水平（m）地质储量（A+B+C） 防水 边界 断层 工广 小计开采损失可采储量-425m 以浅 45320 15828 885 3568 2464 22745 5644 16931-425m 以深 25070 3431 2105 1898 6434 4659 13977二 1合计 70390 15828 3316 5673 4362 29179 10303 309082.2.3 各类永久煤柱留设的原则浅部防水煤岩柱留设：留设浅部防水煤岩柱的目的是，不允许导水裂隙缝带波及第三四系底部含水层。参照建筑物、水体、铁路及主要井巷煤柱留设与压煤开采规程及矿井水文地质规程中有关防水煤岩柱留设的规定，经计算顶板基岩40m 高度内应全部留作防水煤岩柱；顶板基岩 4050m 高度之间，建议二 1 煤层进行限厚开采，限采厚度为 2m。防水煤柱损失为 15828kt。（1）断层煤柱；断层每侧按 5070m 留取煤柱，断层煤柱损失为 5673kt，不包括井田边界断层煤柱。（2）边界煤柱：井田边界均为断层，故应按断层每侧 5070m 留取，边界煤柱损失为 3316kt。项目水平16（3）井筒及工业广场煤柱：井筒及工业广场煤柱按岩层移动角留取，其参数选取为：表土层移动角 =41，基岩移动角 =70，=70-0.7=67。工业广场煤柱损失为 4362kt。以上永久煤柱损失共计 29179kt，占全井田地质储量的 41.5。井田内村庄考虑分期搬迁，不留取煤柱。2.3 矿井设计生产能力及服务年限2.3.1 矿井工作制度矿井年工作日 300d，每天三班作业，两班出煤，一班准备，每天净提升时间14h。2.3.2 矿井设计年生产能力的确定矿井设计年生产能力主要取决于地质条件、煤层开采技术条件及可采的煤炭资源量等综合因素。结合本井田的地质条件，设计认为井田覆盖层厚、煤层埋藏较深，矿井应加大开发强度。但由于井田四周受大断层限制，资源有限，只能满足建设一对中型矿井。设计对 0.45Mt/a 和 0.60Mt/a 两个方案进行了分析比较：经计算矿井建设规模 0.45Mt/a，服务年限 49.1a；矿井建设规模 0.60Mt/a，服务年限 36.8a。参照矿井设计规范对中型矿井服务年限一般为 50 年的要求，0.60Mt/a 的建设规模其服务年限偏短。按照本井田与开采技术条件，设计认为 0.45Mt/a 的建设规模较适宜和稳妥，且矿井存在增产和发展的潜力。省计委对程村矿井建设项目建议书和可行性研究报告的审查中，根据与会专家的意见，批复同意矿井设计生产能力为 0.45Mt/a。矿井为来的实际生产能力，主要取决于外部市场条件。为使矿井生产能力有适应市场需要而调整的余地，设计主要提升环节的生产能力能够满足 0.60Mt/a 的需要。2.3.3 矿井服务年限矿井可采储量除以矿井设计年生产能力，再考虑 1.4 储量备用系数，矿井服务年限为 49.1 年。17第三章 井田开拓3.1 概述由于本井田上覆第三、四系冲击层较厚，平均厚度为 421m，且煤层埋藏较深，平均深度为 500m，故采用立井开拓方式。3.2. 井田开拓3.2.1 场地位置选择对本井田井口及工业场地位置的选择，设计着重考虑了如下主要因素：(1)井田冲击层普遍较厚，在满足井下开拓部署合理的前提条件下，井位选择应尽可能使井筒穿过相对较薄的冲击层，以减少冻结深度和建井难度；(2)井田三面受断层限制，走向长仅有 3.2km，面积小资源有限，同时冲击层厚带来井筒及工业广场压煤范围较大，故井筒位置应尽可能减少压煤损失；(3)首采区宜布置在 F21断层以南的构造简单、煤层控制可靠的高级储量区，而井筒位置在保证首采区不压煤的条件下尽量靠近首采区，减少初期工程量；(4)井田内地形平坦，地面村庄均需要搬迁，井筒位置选择不受地形及村庄限制。综合上述因素后，在可行性研究报告阶段进行了全面技术经济分析比较，设计提出了如下井口位置方案：井田西北一对立井方案:井筒位于 F21断层与 F14边界断层之间，井口标高+96.3m，井深 521.3m（穿过第三四系冲击层厚度 430.3m，穿过基岩厚 91m） ，副井水窝深 15m。车场水平-425m，层位在二 1煤层上约 23m 基岩内。该方案自井底向南作两条石门，穿过 F21断层由煤层底板进入二 1煤层，沿煤层走向布置两条运输大巷，胶带运输大巷经胶带运输石门及上仓斜巷转载，将原煤直接运至井底煤仓，主井装载方式为水平上装载。首采区位于 F21断层以南、工厂煤柱以外的高级储量区。该方案投产之后，北程村全部搬迁，后北程村部分搬迁，搬迁总户数 500 户，其中 100 户搬迁费计入初期投资，400 户摊入成本。该方案工业广场压煤 4362kt，永久煤柱损失 29179kt，矿井可采储量 30908kt。3.2.2 水平划分及水平标高本井田浅部煤层开采标高为-325m，深部煤层开采标高为-475m，上下垂高相差150m，倾斜长度 2.53km。由于煤层为近水平、倾角 35，故全井田划分一18个水平开拓较合理。水平标高的确定，设计曾考虑过-400m 和-425m 两个水平标高方案，为兼顾上下水平倾斜长度和合理的服务年限，最终确定水平标高为-425m。开拓图中显示，-425m 水平标高是十分合理的，其上下阶段斜长均为 11.5km，水平上服务年限 26.9 年，水平下服务年限 22.2 年。3.2.3 大巷布置-425 水平设置轨道运输大巷和胶带运输大巷。轨道运输大巷担负辅助运输兼作进风，胶带运输机大巷担负主运输兼作回风。由于井田底板灰岩水压大，存在突水可能，故大巷层位以下以不进入底板岩层为宜。考虑到二 1煤层为厚煤层，煤质中硬，顶板较稳定等条件，本着“多作煤巷、一巷多用、有利于大巷支护”的原则，确定轨道运输大巷沿-425m 等高线布置在二 1煤层中，胶带输送机大巷高于轨道大巷 5m 布置在煤层顶板内，两大巷水平间距 35m。由于煤层走向有一定的起伏变化，胶带输送机大巷采用定向开凿、局部穿层、分段取直。3.2.4 采区划分及开采顺序全井田为单翼开拓布置，共划分了五个采区，其中-425m 水平以上 3 个，-425m 水平以下 2 个。采区走向长 11.5km，倾斜宽 11.2km。采区开采顺序按照先近后远的原则安排。3.2.5 村庄搬迁规划本井田内有四个自然村庄，这些村庄均位于井田的开采区域内。由于煤层上覆地层多为松散冲击层，其地层的移动角较小，加上村庄较大，所以村庄压煤量达到全井田资源量的 80。为最大限度地开发利用这些优质的煤炭资源，实现矿井接替的社会效益和矿井建设的经济效益，这些村庄需要全部搬迁。北程村和后北程村位于首采区内，村庄总面积 0.3km2,总户数为 615 户，矿井投产后北程村应全部搬迁，后北程村部分搬迁，两个村庄搬迁总户数 500 户，其中100 户搬迁费计入矿井初期投资，其余摊入生产成本。矿井投产约第十年搬迁赵屯村，约第二五年搬迁南程村。村庄搬迁地址建议选择在井田东北部一 2煤层露头以外，采用相对集中布置。村庄搬迁是一个复杂的社会工程，矿方要认真组织实施。3.3 井筒特征3.3.1 井筒用途、布置及装备1、主井：净直径 4.5m，装备一对 3t 单绳轻型箕斗，主要用作提煤，并兼作19矿井回风井。安装梯子作为下一安全出口，井筒内敷设洒水管、动力及信号电缆。2、副井：净直径 5.0m，装备一对 1t 单层单车普通罐笼，用于升降人员、设备及其他辅助提升、兼作矿井进风井。安装梯子间作为井下一安全出口，井筒内敷设三趟排水管、动力及信号电缆。两井筒均采用 38kg 钢轨管道、20b 工字钢罐道梁、玻璃钢梯子间，井梁通过托架和树脂锚杆与井壁固定。3.3.2 井筒施工方法与井壁结构1.井筒施工方法根据矿井新生界等厚线图及井检孔地质报告资料，主、副井穿过的表土层厚度达 430m，主要由粘土、砂质粘土几粘土夹砾石组成，其中粘土、砂质粘土占总厚度的 50左右，砾石层占总厚度的 40左右，粘土夹砾石层占总厚度的 10左右。由于粘土的不稳定性，砾石多为含水层，故表土段不能用普通方法施工而需采用特殊凿井。冻结法和钻井法是目前国内常用的特殊凿井施工方法，至 1994 年底，国内冻结凿井井筒已完成 392 个，最大冻结深度 435m（陈四楼矿副井） ；钻井井筒完成 46个，最大钻井深度 508m（潘三西风井） 。冻结法和钻井法相比，施工费用基本相同，但钻井施工存在成井速度低（施工工期比同直径冻结法多 8 个月） 、地面预制井壁和储存泥浆的临时占地大且影响永久建筑、井下开凿马头门和装载硐室无法避免对预制井壁的破坏、井筒存在偏斜等问题。正是由于钻井施工存在井筒偏斜问题，国内提升井筒多采用冻结法施工，考虑到本矿表土段砾石层多有利于冻结而不利于钻进的特点，故设计推荐表土段按冻结法施工，由于表土段底部普遍发育有含水层，主副井采用全深冻结，冻结深度为 485m。该冻结深度已超过全国纪录 50m，根据我国冻结凿井施工技术的现有水平和成功经验，其成功的把握是比较大的。但仍需要克服一定的难度，并进行技术上的创新。井筒基岩段预计涌水量不大，确定采用普通方法施工。2.井壁结构我国自 1995 年开始采用冻结凿井法以来，井壁结构得到了不断的改进，从早期的单层砼井壁到双层钢筋砼井壁，再到目前深井冻结中广泛使用的复合井壁结构。复合井壁有以下两种基本结构形式：第一种：塑料夹层双层钢筋砼复合井壁结构其井壁结构的特点：一是内层井壁采用高强度等级砼（目前已达到 C60C65） ，以提高内层井壁的强度；二是内外层井壁之间设置 2 层 4mm 厚的聚乙烯塑料板防水20层；三是外壁与冻土间铺设 2575mm 泡沫塑料板，利用其可压缩性，来达到释放井帮部分能量，起到缓压、卸压和保温的作用。该井壁结构形式，其施工工艺简单，施工进度快，造价低，效果好，得到了广泛的应用。目前保持最大冻结深度陈四楼矿副井即为这种井壁结构形式。第二种；沥青板夹层双层钢筋砼复合井壁结构这种复合井壁结构与第一种复合井壁结构最大的不同是以 70100mm 厚的沥青板夹层取代 4mm 厚的聚乙烯塑料板夹层。由于沥青板的存在，可使井壁达到缓冲减压和调整压力重新分布的作用，利用沥青板的可压缩变形，使外壁变形或者破坏的能量被沥青板的压缩变形所吸收和释放，以改善内壁受力状况，使内壁不致遭受破坏。该井壁结构形式，其施工工艺较复杂，造价较高，目前应用较少。八十年代末到九十年代初，徐州、大屯及淮北地区，先后有 15 个冻结井筒其井壁遭受到了破坏。分析破坏的原因，多数学者专家共认的是：表土层底部含水层水位的大幅度下降引起地层沉降，使井壁发生竖向负摩擦力造成了井壁破坏。为此原因，多数负荷井壁结构中新近设置了金属或者塑料可压缩层，其可压缩结构的形式目前尚未成熟定型。综合上述分析，本矿主、副井井筒冻结段井壁结构设计采用塑料夹层双层钢筋砼复合井壁结构形式。表土段底设置竖向可压缩层。其井壁特征如下：（1）主井：冻结上段壁厚 1100mm，其中内壁厚 600mm，外壁厚 500mm，冻结下段壁厚 1600mm，其中内壁厚 850mm，外壁厚 750mm。内外层井壁之间设置 4mm 厚的聚乙烯塑料板防水层，外壁与冻土间铺设 2575mm 泡沫塑料板，井壁砼标号为400600 号。基岩段采用单层素砼井壁，壁厚 350mm，砼标号为 300 号。（2）副井：冻结上段壁厚 1200mm，其中内壁厚 650mm，外壁厚 550mm；冻结下段壁厚 1800mm，其中内壁厚 950mm，外壁厚 850mm。基岩段壁厚 400mm。其余同主井。附：井筒特征表最后需要指出的是，由于本矿井筒冻结深度将超过目前全国纪录 50m，所以冻结凿井施工存在一定的难度，要进行技术创新，为此设计将下述课题列为科研及新技术创新项目，成立由科研、设计、建设及施工单位组成的技术攻关小组，共同努力攻克本矿井冻结施工中的技术难题，确保井筒质量和矿井建设顺利进行，为我国冻结凿井技术的发展作出贡献。本矿冻结凿井的科研课题包括：冻结方案优化设计21冻结信息化施工技术与冻结壁形成特性预报深部粘土层冻结壁位移实测研究C40C70 高性能混凝土试验研究井壁结构优化设计井筒特征表序号 名称 单位 主井 副井 备注纬距 X m 3921215 39212151 井口坐标 经距 Y m 38458104 384580552 井口标高 m +96.3 +96.33 提升方位角 度 270 0净 m 4.5 5.0冻结上段 m 6.8 7.5冻结下段 m 7.85 8.754 井筒直径 掘进普通段 m 5.2 5.8净 M2 15.9 19.6冻结上段 M2 36.3 44.2冻结下段 M2 48.4 60.15 井筒断面 掘进普通段 M2 21.2 26.4冻结上段 m 200 200冻结下段 m 276.5 278.5普通段 m 44.4 57.86 井筒深度小计 m 520.9 536.3内壁 mm上段厚度 外壁 mm内壁 mm下段厚度 外壁 mm冻结段材料 钢筋砼 钢筋砼厚度 mm 350 4007 砌壁普通材料 素砼 素砼8 表土层厚度 m 430.3 430.39 冻结深度 m 485 48510 井筒装备 一对 3t 箕斗 一对 1t 罐笼223.4 井底车场及硐室3.4.1 井底车场形式井下大巷煤炭运输为胶带输送机连续运输，井底车场轨道系统仅为辅助运输服务，根据井筒与轨道运输石门的相对位置及进出车方位，井底车场形式采用单环刀把式。3.4.2 空重车线长度及列车调车方式副井井底两侧分设空重车线，空重车线长度按矿井后期 1 列车牵引 20 辆 1 吨矿车组成考虑，各为 1 列长计 50m。井底车场入口设置调车线，调车线长 55m。车场绕道内设置材料车线，材料车线长 22.7m。列车调车方式：机车牵引列车驶入车场调车线，机车摘钩绕至列车尾部，将列车顶入副井重车线。机车经绕道至副井空车线，挂钩后牵引空列车至车场调车线，驶出井底车场。正常调车时间为 6.5min。3.4.3 井底车场硐室名称及位置1、主井装载系统位置及清理撒煤方式井底车场位于二 1煤层顶板岩层内，上部基岩厚 91m，下距二 1煤层顶 19m。主井装载系统位置设计曾考虑了“全部上提” （装载水平位于-425m 水平以上 25m）与“半上提” （ 装载水平位于-425m 水平）两个方案。两个方案相比， “半上提” 方案增加主井井筒长 25m，增加清理撒煤斜巷长 60m，且主井底还要增加排水设施，显然不如“全部上提” 方案优越。所以，设计采用 “全部上提” 方案，装载系统委员井底水平上稳定岩层内。主井底撒煤通过在井底车场水平设置的清理撒煤平巷（利用施工巷道）来完成，清理撒煤极为方便。2、井底煤仓形式及容量井底煤仓为圆筒立仓，净直径 5m，仓高 20m，容量为 350t。煤仓位置位于车场水平以上 25m 至 45m，煤仓与装载硐室之间设配煤输送机巷，长 13m。3、水仓布置、容量及清理方式在井底车场北侧设置主、副两条水仓，水仓间距 20m，主水仓长 500m，副水仓长 374.4m。水仓容量按照煤矿安全规程指定的公式 V=2（Q+3000）计算为 8640m3，相23当于 6.5h 的矿井正常涌水量。水仓清理设置有清仓绞车，清仓方式为人工清理。4、井下爆破材料库井下爆破材料库为壁槽式，容量为 900kg，位置在距井底 400m 的轨道运输石门一侧。回风经爆破材料库专用回风巷直接引入回风流中。5、其他主要硐室名称及位置副井东侧布置有主排水泵房和主变电所，泵房内装备 7 台水泵。副井西侧布置等候室。车场绕道及清理撒煤通道内分别布置消防材料库和电机车修理间，均为巷道加宽式。3.4.4 井底车场支护方式及工程量井底车场巷道及硐室总长度为 2105.8m，其中巷道长 348.7m，硐室长1757.1m。巷道及硐室总体积 22947.6m3，其中巷道 3024.9m3，硐室 19922.7m3。24第四章 采区布置及装备4.1 采煤方法4.1.1 采煤方法选择本矿井开采的二 1煤层赋存非常稳定，煤层厚度 4m 左右，煤层顶底板较好，煤层倾角 35，属近水平发育的煤层，矿井沼气等级属低沼。根据煤层赋存条件和开采技术条件，考虑到效率、产量等因素及地方矿井今后采煤方法的发展趋势，作为中型矿井选用高档普通机械化采煤工艺是适宜的。由于煤层为近水平煤层，采用倾斜长壁采煤法，以简化井下巷道布置、减少采区巷道煤柱，提高煤炭资源回收率。根据吴村煤矿开采实际情况，本区顶层煤媒质较硬，放顶煤开采难以实现。所以，本矿井选用分层开采，全部冒落法管理顶板。4.1.2 回采工作面采煤、装煤、运煤方式及设备选型高档普采工作面选用双滚筒采煤机割煤，利用采煤机挡煤板装煤，选用可弯曲刮板输送机运煤，运输顺槽选用刮板转载机、可伸缩带式输送机运煤。轨道顺槽配备有乳化液泵、调度绞车、煤层注水设备等。回采工作面采煤运输主要设备选型如下：采煤机选用 MG150 型双滚筒采煤机，功率 150kw，采高 2m，滚筒直径 1.1m，牵引速度 06m/min，截深 0.6m，生产能力 400t/h。工作面刮板输送机选用 SGB630-180 型可弯曲刮板输送机，功率 902kw，链速 1.0m/s，输送能力 450t/h。转载机选用 SZD-630/75 型，功率 75kw，链速 0.92m/s，输送能力 450t/h。顺槽选用 SSJ-800/90 型可伸缩带式输送机，功率 75kw，输送能力 450t/h。乳化液泵选用 XRB2B80/200 型两台，配套乳化液箱型号为 XRXTA，公称压力20MPa，公称流量 80L/min。4.1.3 工作面顶板管理方式及支架选型根据煤层及顶底板岩层条件，顶板管理方式为全部垮落法。支架选用 DZ22-30/100 型单体液压支柱，其主要技术参数为：支护高度1.442.24m，额定工作阻力 300KN，额定工作液压 38.2MPa，初撑力25118157KN。顶梁选用 2.4m 长 型钢梁，一梁三柱，排距 0.8m，柱距 0.6m。4.1.4 工作面回采方式及回采率回采工作面采用后退式开采，工作面回采率 0.93，采区回采率 0.75。4.1.5 回采工作面长度及年进度回采工作面长度确定为 130m，生产当中根据煤层及构造具体条件可适当调整。由于煤层赋存稳定、顶底板好、瓦斯小、煤层属近水平发育，结合矿井年产量综合确定工作面平均年推进度 1170m。4.2 采区布置及生产能力4.2.1 首采区的数目及位置矿井设计生产能力 0.45Mt/a，根据本矿井的煤层赋存条件和综合开采技术条件，布置一个首采区即可保证矿井生产能力。F21断层以南的地段平缓开阔、构造简单、煤层控制可靠、储量级别高、紧靠工业广场保护煤柱，有利于减少初期工程量和建设工期，因此设计选为矿井的首采区。首采区走向长 1.2km，倾斜宽 1.11.3km，面积 1.43km2，可采储量 5623kt。4.2.2 首采区的布置方式对于本矿的近水平煤层，既适应倾斜长壁布置也适应走向长壁布置，两种布置方式相比较，显然倾斜长壁布置方式具有井巷工程量少、投资省、建井工期短、运输环节少、系统简单等一系列优点。故设计确定首采区及后期主要采区均采用倾斜长壁工作面布置方式。采区内不需做上山，利用两条运输大巷直接开掘工作面顺槽和工作面开切眼，采区巷道布置十分简单。永夏矿区陈四楼矿井，首采区煤层倾角 36，采用倾斜长壁工作面布置方式，其优越性在生产中得到了充分体现，矿井投产三年即实现了 240 万吨达产能力。4.2.3 采区生产能力矿井以一个采区一个高档普通机械化采煤工作面和三个掘进工作面保证矿井产量。工作面长度 130m，采高 2m，每循环 0.6m，每天 6.5 个循环，年推进度1170m，其工作面生产能力为：26A=130211701.470.9310-6=0.416Mt/a式中：1.47煤层容重（t/m 3）0.93工作面回采率。加上 10掘进煤，采区生产能力为 0.45 Mt/a。一个采区来保证矿井年产量。据调查，与本矿煤层赋存条件相近的陈四楼矿井一个倾斜长壁高档普采工作面（长度 130m，采高 2.5m） ，年产量已达 50 万吨左右，平均月产 45 万吨。所以，本矿井一个高档普采工作面对于保证矿井年产量是稳妥和易实现的。4.2.4 采区煤、矸及辅助运输方式、采区通风和排水1、煤炭运输系统回采工作面煤炭胶带运输顺槽胶带运输大巷胶带运输石门及上仓斜巷井底煤仓主井箕斗地面。2、矸石及辅助运输系统掘进工作面矸石采区中部车场轨道运输大巷-425m 水平井底车场副井地面。设备及材料经副井井底车场轨道运输大巷采区中部车场各用料地点。3、通风系统新鲜风流经副井井底车场轨道运输大巷第一中部车场轨道运输顺槽回采工作面胶带运输顺槽胶带运输大巷胶带运输石门及上仓斜巷总回风巷主井排出地面。4、采区排水 首采区均为俯斜开采，工作面及采空区水通过顺槽水沟自然流入大巷水沟，汇入井底主副水仓，由主排水泵经副井排至地面。4.3 巷道掘进4.3.1 巷道断面及支护形式巷道断面根据通风、运输设备及行人要求按最大确定。开拓、准备巷道断面形状以拱形断面为主，回采巷道采用梯形断面。轨道运输大巷（进风）净断面7.8m2，胶带运输大巷（回风）净断面 8.2m2，顺槽断面 6.3m2。巷道支护方式岩巷以锚喷支护为主，煤巷采用砌碹和工字钢支护。4.3.2 巷道掘进进度指标27根据掘进工作面装备，参照岩性、支护方式等因素，确定巷道掘进进度指标如下：岩石平巷（锚喷） 85m/月 岩石斜巷（锚喷） 70m/月煤层平巷（砌碹） 100m/月 顺槽（支架） 150m/月4.3.3 掘进工作面个数及机械配备为保证矿井投产后采区和工作面正常接替，布置一个开拓掘进头、两个顺槽掘进头共三个掘进头。全矿井采掘工作面比为 1：3。掘进工作面均采用普通钻爆法施工。岩巷掘进头配备有 YT-24 型风动凿岩机、G10 型风镐、P-30B 型耙斗装岩机、BKY60-4X 型局部通风机及锚喷支护设备。煤巷掘进头配备有 ZMS-1.2 型湿式煤电钻、JD11.4 型调度绞车、ZYP-345 型煤巷装运机及 BKY60-4X 型局部通风机。4.3.4 移交生产及达产时井巷工程量矿井移交生产及达产时井巷总长度为 7986.8m，其中煤层巷道（包括工作面顺槽）2397m，占全部巷道 30；岩层巷道 5378.8m，占全部巷道 67