UASB反应器的设计计算

第二章 啤酒废水处理构筑物设计与计算 第一节 格栅的设计计算 一 设计说明 格栅由一组平行的金属栅条或筛网制成 安装在废水渠道的进口处 用于截留 较大的悬浮物或漂浮物 主要对水泵起保护作用 另外可减轻后续构筑物的处理负 荷 二 设计参数 取中格栅 栅条间隙 d 10mm 栅前水深 h 0 4m 格栅前渠道超高 h 2 0 3m 过栅流速 v 0 6m s 安装倾角 45 设计流量 Q 5000m3 d 0 058m3 s 三 设计计算 H11h1HBB11502H1tg图 2 格 栅 设 计 计 算 草 图 一 栅条间隙数 n maxsinQbhv 0 058 sin45 0 01 0 4 0 6 20 32 取 n 21 条 式中 Q 设计流量 m 3 s 格栅倾角 取 450 b 栅条间隙 取 0 01m h 栅前水深 取 0 4m v 过栅流速 取 0 6m s 二 栅槽总宽度 B 设计采用宽 10 mm 长 50 mm 迎水面为圆形的矩形栅条 即 s 0 01m B S n 1 b n 0 01 21 1 0 01 21 0 41 m 式中 S 格条宽度 取 0 01m n 格栅间隙数 b 栅条间隙 取 0 01m 三 进水渠道渐宽部分长度 l 1 设进水渠道内流速为 0 5m s 则进水渠道宽 B1 0 17m 渐宽部分展开角 取为 20 1a 则 l 1 2Btg 0 41 0 17 2 tg20 0 32 式中 l1 进水渠道间宽部位的长度 m L2 格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位的长度 m B 栅槽总宽度 m B1 进水渠道宽度 m 进水渠展开角 度a 四 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 l 2 l2 l1 2 0 32 2 0 16m 五 过栅水头损失 h 1 取 k 3 1 83 栅条断面为半圆形的矩形 v 0 6m s ho S b 4 3 V 2 2 g sin 1 83 0 01 0 01 4 3 0 6 2 2 9 8 sin45 0 024 m h1 k h0 3 0 024 0 072 m 式中 h0 计算水头损失 m h1 过格栅水头损失 m k 系数 水头损失增大倍数 形状系数 与断面形状有关 S 格栅条宽度 m b 栅条间隙 m v 过栅流速 m s 格栅倾角 度 六 栅槽总高度 H 取栅前渠道超高 h2 0 3m 栅前槽高 H1 h h2 0 7m 则总高度 H h h1 h2 0 4 0 072 0 3 0 772 m 七 栅槽总长度 L L l1 l2 0 5 1 0 145Htg 0 32 0 16 0 5 1 0 0 7 2 68 m 式中 H1 格栅前槽高 H 1 h h 2 0 4 0 3 0 7 八 每日栅渣量 W 取 W1 0 06m3 103m3 K2 1 0 则 W 28640Q 0 058 0 08 86400 1 5 1000 0 27 d 采用机械清渣 式中 Q 设计流量 m 3 s W1 栅渣量 m 3 103m3污水 取 0 1 0 01 粗格栅用小 值 细格栅用大值 中格栅用中值 取 0 08 K2 污水流量总变化系数 第二节 调节沉淀池的设计计算 一 设计说明 啤酒废水的水量和水质随时间的变化幅度较大 为了保证后续处理构筑物或设 备的正常运行 需对废水的水量和水质进行调节 由于啤酒废水中悬浮物 ss 浓度 较高 此调节池也兼具有沉淀池的作用 该池设计有沉淀池的泥斗 有足够的水力 停留时间 保证后续处理构筑物能连续运行 其均质作用主要靠池侧的沿程进水 使同时进入池的废水转变为前后出水 以达到与不同时序的废水相混合的目的 二 设计参数 水力停留时间 T 6h 设计流量 Q 5000m3 d 208m3 h 0 058m3 s 采用机械刮泥除渣 表 2 1 调节沉淀池进出水水质指标 水质指标 COD BOD SS 进水水质 mg l 2000 1010 350 去除率 7 7 50 出水水质 mg l 1860 939 3 175 三 设计计算 调节沉淀池的设计计算草图见下图 2 2 图 2 调 节 沉 淀 池 设 计 计 算 草 图40进 水5025010850 一 池子尺寸 池子有效容积为 V QT 208 6 1248m3 取池子总高度 H 2 5m 其中超高 0 5m 有效水深 h 2m 则池面积 A V h 1248 2 624m3 池长取 L 35m 池宽取 B 20m 则池子总尺寸为 L B H 35 20 2 5 二 理论上每日的污泥量 W Q C0 C1 1000 1 0 97 式中 Q 设计流量 m 3 d C0 进水悬浮物浓度 mg L C1 出水悬浮物浓度 mg L P0 污泥含水率 W 5000 350 175 1000 1000 1 0 97 29 2m3 d 三 污泥斗尺寸 取斗底尺寸为 500 500 污泥斗倾角取 60 则污泥斗的高度为 h 2 5 0 2 tg60 8 3136m 污泥斗的容积 V2 h2 a 12 a1a2 a22 3 8 3136 202 20 0 5 0 52 1136 88m3 V 总 W 符合设计要求 采用机械泵吸泥 四 进水布置 进水起端两侧设进水堰 堰长为池长 2 3 第三节 UASB 反应器的设计计算 一 设计说明 UASB 即上流式厌氧污泥床 集生物反应与沉淀于一体 是一种结构紧凑 效 率高的厌氧反应器 它的污泥床内生物量多 容积负荷率高 废水在反应器内的水力停留时间较短 因此所需池容大大缩小 设备简单 运行方便 勿需设沉淀池和污泥回流装置 不需充填填料 也不需 在反应区内设机械搅拌装置 造价相对较低 便于管理 且不存在堵塞问题 二 设计参数 一 参数选取 设计参数选取如下 容积负荷 Nv 6 0kgCOD m 3 d 污泥产率 0 1kgMLSS kgCOD 产气率 0 5m3 kgCOD 二 设计水质 表 2 2 UASB 反应器进出水水质指标 水质指标 COD BOD SS 进水水质 mg l 1860 939 3 175 去除率 75 90 87 出水水质 mg l 465 93 93 22 75 三 设计水量 Q 5000m 3 d 208m3 h 0 058 m3 s 三 设计计算 一 反应器容积计算 UASB 有效容积 V 有效 0vQSN 式中 Q 设计流量 m 3 s S0 进水 COD 含量 mg l Nv 容积负荷 kgCOD m 3 d V 有效 5000 1 860 6 0 1550m3 将 UASB 设计成圆形池子 布水均匀 处理效果好 取水力负荷 q 0 8 m 3 m2 h 则 A 208 0 8 260m2Q h 1550 260 6 0mVA 采用 4 座相同的 UASB 反应器 则 A 1 260 4 65 m 24 D 4 65 3 14 1 21p 9 1m 取 D 9 5m 则实际横截面积为 2A D 2 3 14 9 5214 70 85m2 实际表面水力负荷为 q1 Q A 208 4 70 85 0 73 1 0 故符合设计要求 二 配水系统设计 本系统设计为圆形布水器 每个 UASB 反应器设 36 个布水点 1 参数 每个池子流量 208 4 52 m 3 h 2 设计计算 布水系统设计计算草图见下图 2 3 230469UASB布 水 系 统 设 计 计 算 草 图图 2 3 圆环直径计算 每个孔口服务面积为 a 1 97m 21 64Dp a 在 1 3m 2之间 符合设计要求 可设 3 个圆环 最里面的圆环设 6 个孔口 中间设 12 个 最外围设 18 个孔口 1 内圈 6 个孔口设计 服务面积 6 1 97 11 82m 21S 折合为服务圆的直径为 4 11 82 3 14 1 24p 3 9m 用此直径作一个虚圆 在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环 其上 布 6 个孔口 则圆的直径计算如下 2114dS 则 d1 p 2 11 82 3 14 1 2 2 7m 2 中圈 12 个孔口设计 服务面积 S 2 12 1 97 23 64m2 折合成服务圆直径为 124 p 4 11 82 23 64 3 14 1 2 6 72m 中间圆环直径计算如下 14 6 72 2 d22 S2 1 则 d2 5 49m 3 外圈 18 个孔口设计 服务面积 S 3 18 1 97 35 46m2 折合成服务圈直径为 1234 Sp 9 50m 外圆环的直径 d3计算如下 14 9 50 2 d32 S31 则 d3 8 23m 三 三相分离器设计 三相分离器设计计算草图见下图 2 4 图 2 4 UASB三 相 分 离 器 设 计 计 算 草 图Eb1Fh42251HID0ABb1Ch3 1 设计说明 三相分离器要具有气 液 固三相分离的功能 三相分离器的设计主要包括沉淀区 回流缝 气液分离器的设计 2 沉淀区的设计 三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同 主要是考虑沉淀区 的面积和水深 面积根据废水量和表面负荷率决定 由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体 这对固液分离不利 故设计时应满足以下要求 1 沉淀区水力表面负荷 1 0m h 2 沉淀器斜壁角度设为 50 使污泥不致积聚 尽快落入反应区 内 3 进入沉淀区前 沉淀槽底逢隙的流速 2m h 4 总沉淀水深应大于 1 5m 5 水力停留时间介于 1 5 2h 如果以上条件均能满足 则可达到良好的分离效果 沉淀器 集气罩 斜壁倾角 50 沉淀区面积为 A 1 4 D 2 1 4 3 14 9 52 70 85m2 表面水力负荷为 q Q A 208 4 70 85 0 73 1 0 符合设计要求 3 回流缝设计 取 h1 0 3m h2 0 5m h3 1 5m 如图 2 4 所示 b 1 h3 tg 式中 b1 下三角集气罩底水平宽度 m 下三角集气罩斜面的水平夹角 h3 下三角集气罩的垂直高度 m b1 50tg 1 26m b2 9 5 2 1 26 6 98m 下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速 V1可用下 式计 算 V1 Q1 S1 式中 Q1 反应器中废水流量 m 3 h S1 下三角形集气罩回流逢面积 m 2 V1 208 4 3 14 6 982 4 1 36m h V1 2m h 符合设计要求 上下三角形集气罩之间回流逢中流速 V 2 可用下式计算 V2 Q1 S2 式中 Q1 反应器中废水流量 m 3 h S2 上三角形集气罩回流逢之间面积 m 2 取回流逢宽 CD 1 4m 上集气罩下底宽 CF 7 8m 则 DH CD sin50 1 07 m DE 2DH CF 2 1 07 7 8 9 94m CF DE CD 22S 39 0m2 则 V2 Q 1 S2 208 4 39 0 1 33m h V1净水的 故取 0 02g cm s 由斯托克斯工式可得气体上升速度为 Vb 21 8gdrrm 0 95 9 81 1 03 1 2 10 3 0 01 2 18 0 02 0 266cm s 9 58m h Va V2 1 33m h 则 9 58 1 33 7 20 2 18 0 64 3 41baVBCA 故满足设计要求 四 出水系统设计 采用锯齿形出水槽 槽宽 0 2m 槽高 0 2m 五 排泥系统设计 产泥量为 1860 0 75 0 1 5000 10 3 697 5 kgMLSS d 每日产泥量 697 5kgMLSS d 则每个 USAB 日产泥量 174 38kgMLSS d 可用 150mm 排泥管 每天排泥一次 六 理论上每日的污泥量 W Q C0 C1 1000 1 0 97 式中 Q 设计流量 m 3 d C0 进水悬浮物浓度 mg L C1 出水悬浮物浓度 mg L P0 污泥含水率 W 5000 175 22 75 1000 1000 1 0 98 38 06m3 d 七 产气量计算 每日产气量 1860 0 75 0 5 5000 10 3 3487 5m3 d SBR 反应器的设计计算 一 设计说明 经 UASB 处理后的废水 COD 含量仍然很高 要达到排放标准 必须进一步处理 即采用好氧处理 SBR 结构简单 运行控制灵活 本设计采用 6 个 SBR 反应池 每 个池子的运行周期为 6h 二 设计参数 一 参数选取 1 污泥负荷率 Ns 取值为 0 13kgBOD5 kgMLSS d 2 污泥浓度和 SVI 污泥浓度采用 3000 mgMLSS L SVI 取 100 3 反应周期 SBR 周期采用 T 6h 反应器一天内周期数 n 24 6 4 4 周期内时间分配 反应池数 N 6 进水时间 T N 6 6 1h 反应时间 3 0h 静沉时间 1 0h 排水时间 0 5h 5 周期进水量 Q0 5000 6 24 6 208 3m3 s24TN 二 设计水量水质 设计水量为 Q 5000m 3 d 208m3 h 0 058m3 s 设计水质见下表 2 3 表 2 3 SBR 反应器进出水水质指 水质指 标 CO D BOD SS NH4 N TP 进水水质 mg l 46 5 93 93 22 75 40 6 去除率 95 95 65 出水水质 mg l 23 25 4 7 7 96 三 设计计算 一 反应池有效容积 V1 0snQSXN 式中 n 反应器一天内周期数 Q0 周期进水量 m 3 s S0 进水 BOD 含量 mg l X 污泥浓度 mgMLSS L Ns 污泥负荷率 V1 4 208 3 187 86 3000 0 13 401 3 m3 二 反应池最小水量 Vmin V1 Q0 401 3 208 3 193m3 三 反应池中污泥体积 Vx SVI MLSS V1 106 100 3000 401 3 106 120 39 m3 Vmin Vx 合格 四 校核周期进水量 周期进水量应满足下式 Q0 1 MLSS MLSS 106 V 1 100 3000 106 401 3 280 91m3 而 Q0 208 3m3 280 91m3 故符合设计要求 五 确定单座反应池的尺寸 SBR 有效水深取 5 0m 超高 0 5m 则 SBR 总高为 5 5m SBR 的面积为 401 3 5 80 26m2 设 SBR 的长 宽 2 1 则 SBR 的池宽为 6 5m 池长为 13m SBR 反应池的最低水位为 193 6 5 13 2 28m SBR 反应池污泥高度为 120 39 6 5 13 1 42m 2 28 1 42 0 86m 可见 SBR 最低水位与污泥位之间的距离为 0 86m 大于 0 5m 的缓冲层高度符 合设计要求 六 鼓风曝气系统 1 确定需氧量 O2 由公式 O 2 a Q S 0 Se b XvV 式中 a 微生物对有机污染物氧化分解 过程的需氧率 kg Q 污水设计流量 m 3 d S0 进水 BOD 含量 mg l Se 出水 BOD 含量 mg l b 微生物通过内源代谢的自身氧化 过程的需氧率 kg Xv 单位曝气池容积内的挥发性悬浮 固体 MLVSS 量 kg m 3 取 a 0 5 b 0 15 出水 Se 9 393mg L Xv f X 0 75 3000 2250mg L 2 25kg m3 V 6 6 401 3 2407 8m3 1V 代入数据可得 O2 0 5 5000 187 86 9 393 1000 0 15 2 25 2407 8 1258 8kg O2 d 供氧速率为 R O2 24 1258 8 24 52 45 kg O2 h 2 供气量的计算 采用 SX 1 型曝气器 曝气口安装在距池底 0 3m 高处 淹没深度为 4 7m 计算温度取 25 该曝气器的性能参数为 Ea 8 Ep 2 kgO 2 kWh 服务面积 1 3m2 供氧能力 20 25m3 h 个 查表知氧在水中饱和容解度为 C s 20 9 17mg L C s 25 8 38mg L 扩散器出口处绝对压力为 bP 9 8 103 H0 1 013 105 9 8 103 4 7 1 47 105pa 空气离开反应池时氧的百分比为 21 79AtEO 0 8 19 65 反应池中容解氧的饱和度为 Csb 25 Cs 25 Pb 2 026 105 Ot 42 8 38 1 47 105 2 026 105 19 65 42 10 0mg L Csb 20 Cs 20 Pb 2 026 105 Ot 42 9 17 Pb 2 026 105 Ot 42 10 9mg L 取 0 85 0 95 C 2 1 20 时 脱氧清水的充氧量为 R0 RCsb 20 a brCsb 25 C 1 24 25 20 28 86 10 9 0 85 0 95 10 0 2 1 245 43 8 kg O2 h 供气量为 Gs R 0 0 3Ea 43 8 0 3 0 08 1826m3 h 30 43m3 min 3 布气系统的计算 反应池的平面面积为 6 5 13 0 6 507m2 每个扩散器的服务面积取 1 7m2 则需 507 1 7 299 个 取 299 个扩散器 每个池子需 50 个 布气系统设计如下图 2 5 图 2 5 SBR反 应 气 布 气 系 统 设 计 草 图 4 空气管路系统计算 按 SBR 的平面图 布置空气管道 在相邻的两个 SBR 池的隔墙上设一 根干管 共五根干管 在每根干管上设 5 对配气竖管 共 10 条配气竖管 则每根配气竖管的供气量为 318265 mh 本设计每个 SBR 池内有 50 个空气扩散器 则每个空气扩散器的配气量为 36 2 50 选择一条从鼓风机房开始的最远最长管路作为计算管路 在空气流量变 化处设计算节点 空气管道内的空气流速的选定为 干支管为 10 15m s 通向空气扩散器的竖管 小支管为 4 5m s 空气干管和支管以及配气竖管的管径 根据通过的空气量和相应的流 确定 空气管路的局部阻力损失 根据配件类型按下式 Lo 55 5KD12 式中 管道的当量长度 m0l D 管径 m K 长度换算系数 按管件类型不同确定 折算成当量长度损失 并计算出管道的计算长度 m 0l 0l 空气管路的沿程阻力损失 根据空气管的管径 D mm 空气量 m3 min 计算温度 和曝气池水深 得空气管道系统的总压力损失为 12 hS 96 21 9 8 0 943 kpa 空气扩散器的压力损失为 5 0kpa 则总压力损失为 0 943 5 0 5 943 kpa 为安全起 设计取值为 9 8kpa 则空压机所需压力 p 5 0 3 9 8 103 9 8 103 56 kpa 又 Gs 37 64m3 min 由此条件可选择罗茨 RME 20 型鼓风机 转速 1170r min 配套电机功率为 75kw 七 理论上每日的污泥量 W Q C0 C1 1000 1 0 97 式中 Q 设计流量 m 3 d C0 进水悬浮物浓度 mg L C1 出水悬浮物浓度 mg L P0 污泥含水率 W 5000 22 75 7 96 1000 1000 1 0 98 3 7m3 d 八 污泥产量计算 选取 a 0 6 b 0 075 则污泥产量为 x aQSr bVXv 0 6 5000 187 86 9 393 1000 0 075 2407 8 2 25 129kgMLVSS d 第三章 污泥部分各处理构筑物设计与计算 第一节 重力浓缩池的设计计算 一 设计说明 为方便污泥的后续处理机械脱水 减小机械脱水中污泥的混凝剂用量以及机械 脱水设备的容量 需对污泥进行浓缩处理 以降低污泥的含水率 本设计采用间歇式重力浓缩池 运行时 应先排除浓缩池中的上清液 腾出池 容 再投入待浓缩的污泥 为此应在浓缩池深度方向的不同高度上设上清液排除管 二 设计参数 一 设计泥量 啤酒废水处理过程产生的污泥来自以下几部分 1 调节池 Q 1 29 2m3 d 含水率 97 2 UASB 反应器 Q 2 38 06m3 d 含水率 98 3 SBR 反应器 Q 3 3 7m3 d 含水率 98 总污泥量为 Q Q1 Q2 Q3 70 96 m3 d 平均含水率为 97 29 2 70 96 98 38 06 70 96 98 3 7 70 96 97 6 二 参数选取 固体负荷 固体通量 M 一般为 10 35kg m 3d 取 M 30 kg m3d 1 25kg m3h 浓缩时间取 T 24h 设计污泥量 Q 71m3 d 浓缩后污泥含水率为 96 浓缩后污泥体积 V1 100 97 6 100 96 71 42 6m 3 d 三 设计计算 一 池子边长 根据要求 浓缩池的设计横断面面积应满足 A Qc M 式中 Q 入流污泥量 m 3 d M 固体通量 kg m 3 d C 入流固体浓度 kg m3 入流固体浓度 C 的计算如下 123WCQ 1000 1 97 876kg d 1 1000 1 98 761 2kg d 3 1000 1 98 74kg d4 那么 Qc 1711 2kg d 71 3kg h123 C 1711 2 71 24 1 kg m3 浓缩后污泥浓度为 1C 1711 2 42 6 40 2kg m3 浓缩池的横断面积为 A Qc M 71 24 1 30 57 04m2 设计三座正方形浓缩池 则每座边长为 B 7 6m 取 B 7 6m 则实际面积 A 7 6 7 6 57 76m2 二 池子高度 停留时间 取 HRT 24h 则有效高度 1 3m 取 1 5m2h2 超高 取 0 5m1 缓冲区高 取 0 5m3 池壁高 2 5mH2 三 污泥斗 污泥斗下锥体边长取 0 5m 高度取 7m 四 总高度 H 2 5 7 9 5m 设计计算草图见下图 3 1 250750图 3 1 污 泥 浓 缩 池 设 计 计 算 草 图 第二节 机械脱水间的设计计算 一 设计说明 污泥经浓缩后 尚有 96 的含水率 体积仍很大 为了综合利用和最终处置 需对污泥作脱水处理 拟采用带式压滤机使污泥脱水 它有如下脱水特点 1 滤带能够回转 脱水效率高 2 噪声小 能源节省 3 附属设备少 维修方便 但必须正确使用有机高分子 混凝剂 形成大而强度高的絮凝 带式过滤脱水工艺流程见下图 3 2 稀 释 水计 量 泵给 水 混 凝 剂制 备 罐 污 泥滤 料 泵污 泥 贮 泥 池 空 压 机高 压 冲 洗 水带 式 压 滤 机图 3 2带 式 压 滤 脱 水 工 艺 流 程 图 二 设计参数 设计泥量 Q 42 6 m3 d 含水率为 96 三 设计计算 据设计泥量带式压滤机采用 PFM 1000 型 带宽 1m 主机功率 1 5kw 处理后的 污泥含水率为 75 80 处理能力为 7 8 m 3 h 按每天工作 8 小时设计 外形尺寸 长 宽 高 4500 2000 1800 第三节 污水提升泵房的设计与计算 一 设计说明 污水泵房用于提升污水厂的污水 以保证污水能在后续处理构筑物内畅通的流 动 它由机器间 集水池 格栅 辅助间等组成 机器间内设置水泵机组和有关的 附属设备 格栅和吸水管安装在集水池内 集水池还可以在一定程度上调节来水的 不均匀性 以便水泵较均匀工作 格栅的作用是阻拦水中粗大的固体杂质 以防止 杂物阻塞和损坏水泵 辅助间一般包括贮藏室 修理间 休息室和厕所等 二 设计计算 一 设计流量 Q 5000m3 d 208m3 h 0 058 m3 s 二 选泵前总扬程估算 经过格栅的水头损失为 0 072m 进水管渠内水面标高为 3m 则格栅后的水面标高为 3 0 072 3 072m 设调节池池的有效水深为 2m 则调节池的最低工作水位为 3 072 2 5 072m 所需提升的最高水位为 6 778m 故集水池最低工作水位与所提升最高水位之间高差为 6 78 4 52 11 30m 出水管管线水头损失计算如下 出水管 Q 34 7l s 选用管径为 200mm 的铸铁管 查 给水排水设计手册 第 1 册得 V 1 33m s 1000i 19 1 出水管线长度估为 37m 局部系数为 8 则出水管管线水头损失为 2viLgx 219 1 37809 1 50m 泵站内的管线水头损失假设为 2 0m 考虑自由水头为 1m 则水泵总 扬程为 H 11 30 1 50 2 0 1 0 15 8m 三 选泵 根据流量 Q 125m3 h 扬程 H 15 8m 拟选用 150WLI170 16 5 型立式污水泵 每台水泵的流量为 Q 170m3 h 扬程为 H 16 5m 选择集水池与机器间合建的圆形水泵站 考虑选用 2 台水泵 其中一台备用 选用 150WLI170 16 5 型污水泵是合适的 四 附属设备选择 1 本污水泵站为自灌式 无须引水装置 2 为了松动集水坑内的沉渣 从水泵的压水管上接出一根直径为 50mm 的钢 管伸入集水坑中 定期将沉渣冲起 由水泵抽走 3 水泵间室内地面做成 0 01 坡度 机器间地板上设排水沟和集水 坑 排水沟断面 250mm 500mm 沿墙设置 坡度 i 0 01 集水坑直径 为 500mm 深 700mm 在水泵吸水口附近接出 50mm 白铁管伸入集水坑 水泵在低水位工作时 将坑中污水抽走 4 本污水泵站的集水池利用通风管自然通风 在屋顶设置风帽 机 器间进行自然通风 在屋顶设置风帽 5 起重设备选用电动葫芦