广西大学建筑工程毕业设计计算书(二)

注：括号内为活荷载值，未用括号的为恒载值。3.4风荷载计算为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼 面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载 标准化W sszo(hi hj )B / 23.4.1 基本风压：由建筑结构荷载规范(GB500092012),该工程所在地南宁50年 一遇的基本风压 0 =0.35KN/m。3.4.2 风荷载体型系数ps：风载体型系数由建筑结构荷载规范(GB500092012)第7.3节查 得：迎风面取0.8,背风面取0.5,合计为s 1.33.4.3 风压高度变化系数律：因建设地点位于有密集建筑群的城市市区，所以地面粗糙度为 C类,根据楼层离地面高度查表分别取值。3.4.4 风振系数艮：基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用T1=0.08n (n是建筑层数)估算，大约为T1=0.087=0.56s0.25s,应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响，1 z ,由 T 2(0.62 0.35) 0.562=0.068,z0 1z查表的=1.20;由H/B=24/5.15=4.7, H0.2 X(0.26+0.15) =0.63板底12厚抹灰20X0.012/087=0.2合计4.6活荷载3.55.1.3 荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合p=1.2X 4.6+1.4X 3.5=10.42 ( kN/m2)由永久荷载效应控制的组合p=1.35X4.6+1.4X 0.7X 3.5=9.64 (kN/m)所以选可变荷载效应控制白组合来进行计算，取 p=10.64 (kN/m)5.1.4 计算简图斜板的计算简图可用一根假想的跨度为ln的水平梁替代，具计算跨度 取水平投影净长ln =2.86m.5.1.5 内力计算斜板内力一般只需计算跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均与梁整 浇，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取M=1/10X 10.64X 2.862=8.52 (kN m)5.1.6配筋计算ho=t-20=120-20=100mm=0.088M _8.52 106221 fcbh2 1.0 11.9 1000 100 2s 0.5(1 / 2 s) =0.5X (1+11 2 0.088) =0.954Mfysh08.52 106360 0.954 100=303 (mm2)选用受力钢筋求10200, As=393 (mm2);选用分布钢筋堂8260。5.2 平台板设计5.2.1 平台板计算简图长宽比为3800/ (1850-240) =2.362,近似按短跨方向的简支单向板 计算。取1m宽作为计算单 元。平台梁的截面尺寸取bxh=240mmx400mm,由于平台板两端均与梁整结，所以计算跨度取净跨12n =1490mm, 平台板厚度取t2=100mm。5.2.2 荷载计算表43楼梯平台板的荷载计算福栽种失荷裁标准值(kN/m)何 荷 载平台板自重25 0.1 1=2.520厚水泥砂浆200.2=0.4板底12厚抹灰20 0.012=0.24合计3.14活荷载3.55.2.3 荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合p=1.2X3.14+1.4X 3.5=8.67 (kN/m)由永久荷载效应控制的组合p=1.35X 3.14+1.4X 0.7X 3.5=7.83 ( kN/m)所以选可变荷载效应控制白组合来进行计算，取 p=8.67 (kN/m)5.2.4 内力计算考虑平台板两端梁的嵌固作用，跨中最大弯矩取M28.67 1.49210=1.92 (kN m)5.2.5配筋计算h0=t-20=100-20=80mmM _1.92 106221 fcbh2 1.0 11.9 1000 80 2=0.025s 0.5(1 jrD =0.5X (1+ J1 2 0.025) =0.987AsMfy sh01.92 106360 0.987 80=68 (mm2)选用受力钢筋或8200, As=251 (mm2),选用分布钢筋业6300。5.3 平台梁设计5.3.1 计算跨度和尺寸平台梁的两端搁置在梯柱上，所以计算跨度取净跨l 13n =3560mm,平台梁的截面尺寸为 bxh=240mmx 400mm。5.3.2 荷载计算表44楼梯平台梁的荷载计算浦栽种类荷裁标准值(kN/m)包由斜板传来的恒荷载4.6 2.86/2=8.58荷由平台板传来的恒荷载3.14 1.49/2=2.34载平台梁自重25 0.4 0.24=2.4平台梁底部和侧面的抹灰0.012 20 10.24+2 (0.4-0.1)=0.34合计11.66活荷载3.5 XX (2.86/2+1.49/2+0.24) =8.455.3.3荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合p=1.2 X 11.66+1.4X 8.45=25.82 (kN/m)由永久荷载效应控制的组合p=1.35X 11.66+1.4X 0.7X 8.45=24.02 ( kN/m)所以选可变荷载效应控制白组合来进行计算，取 p=25.82 (kN/m)5.3.4内力计算最大弯矩M最大剪力V=2P3n8Pl3n25.3.5截面设计225.82 3.240.9 kN - m825.82 3.2(1)正截面受弯承载力计算M40.9 106ho=h-35=400-35=365mm=0.1071fcbh； 1.0 11.9 240 3652s 0.5(1 J 2s)=0.5X ( 1+ .1 2 0.107 ) =0.94340.9 106As=333 (mm46.38 46 kN ) 360 0.943 365考虑到平台梁两边受力不均匀,会使平台梁受扭,所以在平台梁内宜适当增加纵向受力钢筋和箍筋的用量，故纵向受力钢筋选用建14,实配钢筋As=461mm2(2)斜截面受剪承载力计算Vc 0.7 h ftbho=0.7Xl.0X 1.27X240X 365=77.9kNV=46kN所以按构造配置箍筋，取 变8250双肢箍筋。第六章柱下独立基础设计6.1 设计基本资料地质资料：表土以下为粘土，地基承载力特征值fa=250KPa。设计概况：选取轴 C柱下基础进行设计，柱的截面尺寸为bxh=550mmX550mm,经PK建模后获取了作用于基础顶面的竖向荷载：荷载效应标准组合值：Nk=1948kN, Mk=44kN - m荷载效应基本组合值：N=2510kN, M=-51kN - m6.2 基础类型、材料6.2.1 基础类型选择：柱下钢筋混凝土独立基础常见的地基基础方案有：天然地基或人工地基上的浅基础、深基础、 深浅结合的基础。当建筑场地的浅层土质不能满足建筑物对地基承载力和 变形的要求，而又不适宜采取地基处理措施时，就要考虑采用深基础方案, 本设计中表土以下为粘土，该土层能够满足建筑物对地基承载力和变形的 要求，故考虑采用浅基础方案。浅基础根据结构形式可分为扩展基础、联合基础、柱下条形基础、柱 下父叉条形基础、筏形基础、箱形基础和壳体基础等。柱下独立基础的抗 弯和抗剪性能良好，本设计的竖向荷载较大、地基承载力不高，选用柱下 钢筋混凝土独立基础合适。6.2.2 材料选择采用 C30 混凝土，ft=1.43N/mm2 fc=14.3N/mm2。选用 HRB400 级钢 筋,fy=360N/mm2。6.3 确定基础埋深根据地质资料确定基础埋深 d=1.5m,选择粘土为持力层。持力层承 载力特征值为250KPa。6.4 、计算基础底面尺寸基础及回填土的平均重度为g =20kN/m3。 g考虑竖向荷载作用，基础底板面积A 1.2 F- 1948kN 3=10.63m2fa g d 250Kpa 20kN / m3 1.5mbl A 3.25 m,试取 b l 3.3m6.5 计算基底净反力设计值由于该基础两侧分别为室外土体和地下室，则考虑外侧土体自重对柱下独立基础的作用Gk=20kN/m3X3.3mX (1.65-0.55/2)mX 3m=272kN相应于荷载效应基本组合的地基净反力Fk Gk 1948 272Pj204 (KPa)bl3.32净偏心距44 0.963 272 0.138m b 3.3 0.55m272 194866基底最大压力pk maxpk minF(1 巴)=255 (KPa) lb l 1536.6 验算地基承载力对基础底面：Gk GdA 20 1.5 3.3 3.3 327kNpFk Gk 1948 327 =209( KPa) fa=250 (KPa)k A 3.3 3.3且 pk max 255(KPa) 1.2 fa 300(KPa)地基验算满足要求，基础底面尺寸选择合理。6.7 基础的冲切破坏验算试取基础高为h=600mm,基础做成台阶形，取两个台阶，每个台阶 高300,上台阶边长为1500mm,如图6.1所示。基底有垫层，则ho=h-45=600-45=555mmho1=300-45=255mm6.7.1 上阶冲切验算bc 2% 0.55 2 0.555 1.66m Fi 518.6(kN )满足要求。6.7.2 下阶冲切验算bl 2hoi 1.5 2 0.255 2.01m Fi 437(kN )满足要求。6.8底板配筋计算6.8.1 I-I截面Pjip j min2 ( P j maxPj min )=152 3.3 0.55 (255 152) =212 (KPa)2 3.312(p j max Pji )(2b bc) ( Pj max Pji )b(l ac ) 48=1/48X (255+212) X (2 X 3.3+0.55)+(255-212)X 3.3 X (3.3-0.55)2=548.4 (kN m)A M I548.4 106sI 4067 (mm2)0.9 fyN0.9 360 0.555选用 1口 16150, As=4197mm2 6.8.2 H II 截面l a1pjnpjmin 2l ( p j max Pj min )=152 3.3 1.5 (255 152)=227 (KPa)2 3.32 a1)二MII ，0( Pj max PjII )(2b b1) ( Pj max PjII )b(l48=1/48X (255+227) X(2X 3.3+1.5)+(255-227)X 3.3义(3.3-1.5)2 =269 (kN m)A Mu269 106SII 3265 (mm2)0.9 f y h0 0.9 360 255比较Al和Asii,应按Asli配筋，选用非16150, As=4197mm2,在另一方向的配筋相同。详见图6.1图6.1