苯精馏塔塔顶冷却器课程设计说明书

化工原理课程设计说明书设计题目：苯精馏塔塔顶冷却器班 级：姓 名：指导教师：完成日期： 2015.1.10摘要苯精馏塔塔冷却器是帮助苯散热的一个装置。 本次课程设计采用浮头式换热器来实 现苯精馏塔塔冷却。在设计中，主要以循环水为冷却剂，在给定的操作条件下对苯精馏 塔塔冷却器进行设计。本设计的内容包括：1 、设计方案的确定：换热器类型的选择、流动空间的选择等。 2、换热器的工艺计 算：换热器面积的估算、换热器工艺尺寸的计算、换热器的核算等。3、操作条件图等内容。关键词：苯；循环水；换热器；传热第 1 章 绪论1.1 换热器技术概况换热器（英语翻译： heat exchanger ），是将热流体的部分热量传递给冷流体的设 备，又称热交换器。在换热器中至少要有两种温度不同的流体，一种流体温度较高，放 出热量；另一种流体则温度较低，吸收热量。换热器是化学、 石油化学及石油炼制工业中以及其他一些行业中广泛使用的热量交 换设备，他不仅可以单独作为加热器、冷却器等使用，而且是一些化工单元操作的重要 附属设备，因此在此化工生产中占有重要的地位。1.2 换热器的发展二十世纪 20 年代出现板式换热器，并应用于食品工业。以板代管制成的换热器， 结构紧凑，传热效果好，因此陆续发展为多种形式。二十世纪 30 年代初，瑞典首次制成螺旋板换热器。接着英国用钎焊法制造出一种 由铜及其合金材料制成的板翅式换热器，用于飞机发动机的散热。二十世纪 30 年代末，瑞典又制造出第一台板壳式换热器，用于纸浆工厂。在此期 间，为了解决强腐蚀性介质的换热问题，人们对新型材料制成的换热器开始注意。二十世纪 60 年代左右，由于空间技术和尖端科学的迅速发展，迫切需要各种高效 能紧凑型的换热器，再加上冲压、钎焊和密封等技术的发展，换热器制造工艺得到进一 步完善，从而推动了紫凑型板面式换热器的蓬勃发展和广泛应用。自二十世纪 60 年代开始，为了适应高温和高压条件下的换热和节能的需要，典型 的管壳式换热器也得到了进一步的发展。二十世纪 70 年代中期，为了强化传热，在研究和发展热管的基础上又创制出热管 式换热器。长期以来，非接触式换热器一直是管壳式（列管式）换热器一国独大的局面。然而 近几十年来，这种平衡有所改变。这种改变是由于各种板式类换热器的逐步开发和应用 所带来的。板式类换热器能够被深入研究和开发，固然是有其历史必然的。回顾换热器 发展历程，虽然板式换热设备的充分开发只是近些年的事情，但是其理论和技术的出现却要早的多。但是人们最初舍弃了这种换热性能远远占优的换热器形式，而是选择并大 量应用了管壳式换热器。当初人们之所以做出这种选择，原因很简单，只是出于强度考虑。板式类换热器的 结构强度远远低于管壳类换热器，所以不能够应用于高压或大多的中压场合。板式类换 热器的这个缺点是由其结构特点所决定的，所以在其自身范围内无法改变和突破，而它 也就严重地制约了这种高换热性能换热器的应用和发展。 形成了在最初的相当长的一段 时期里，板式类换热器没有受到人们喜爱的局面，其技术进展自然也相当可怜。即便是 在其有了长足发展和应用的今天， 仍然是由于其结构强度低的原因一一这个自身无法逾 越的痼疾，它的应用领域也仍旧局限在一定范围内。那么，既然是结构强度没有得到根本性的改变，近些年板式类换热器又是怎样被重 视起来的呢？这种变化是与世界经济的发展环境， 尤其是能源发展环境的变化息息相关 的。世界能源的日益紧张与危机，使得“节能”与“高效”逐渐受到重视，加之“节能 一一减排一一环保”的概念日益深入人心，各国政府和机构都逐年加大了这方面投入的 人力和物力，同时也取得了许多可喜的成果。很显然，板式类换热器这种高效的换热方 式，也就顺理成章地受到重视，并进行了再次开发，且在其强度范围所能允许的范围内 大量应用遍地开花。其技术发展也达到了前所未有的时刻。制造规格越来越大，结构形 式越来越多。并出现了不可拆的焊合一体式板式换热器，尽管不能方便地拆洗，强度却 有所增加。管壳类换热器由于始终受到普遍应用和重视， 其理论研究的深度和设备改进的步伐 都是板式类换热器所不能比拟昀。在新的节能及环保浪潮中，其技术和发展速度又有所 提高。许多新型高效换热器不短涌现，如折流杆换热器、新结构高效换热器、高效重沸 器、高效冷凝器、双壳程换热器、螺纹管换热器、螺纹锁紧环换热器、Q环高压换热器、以及非金属换热器、稀有金属换热器等都是其代表杰作，这些新型高效换热器的出现已 经并正在为飞速发展的经济和节约能源作出了不可估量的贡献。纵观换热设备的发展及演变历史，不难看出，在板式类换热器广泛发展，管壳类换 热器不再一国独大的今天，以下四个特点始终没有改变：1 结构强度高的管壳类换热器仍居于主导地位。2 管壳类换热器换热性能仍远低于板式类换热器。3 板式类换热器的结构强度仍远低于管壳类换热器。4 没有换热性能强同时结构强度高的理想型换热器。1.3 换热器在工业生产中的应用1.3.1 换热器的工业应用在化工、石油、动力、制冷、食品等行业中广泛使用各种换热器，且它们是上述这 些行业的通用设备，并占有十分重要的地位。通常在化工厂的建设中换热器投资比例为 11%，在炼油厂中高达 40%。随着化学工业的迅速发展及能源价格的提高， 换热器的投资 比例将进一步加大。在化工厂，换热器的费用约占总费用的 10%一 20%，在烁油厂约占总费用的 35%一 40%。随着我国工业的不断发展，对能源利用、开发和节约的要求不断提高，因而对换 热器的要求也日益加强。换热器的设计、制造、结构改进及传热机理的研究十分活跃， 一些新型高效换热器相继问世。1.3.2 新型换热器1 、气动喷涂翅片管换热器俄罗斯提出了一种先进方法，即气动喷涂法，来提高翅片化表面的性能。其实质是 采用高速的冷的或稍微加温的含微粒的流体给翅片表面喷镀粉末粒子。 用该方法不仅可 喷涂金属还能喷涂合金和陶瓷（金属陶瓷混合物） ，从而得到各种不同性能的表面。通 常在实践中翅片底面的接触阻力是限制管子加装翅片的因素之一。 为了评估翅片管换热 器元件进行了试验研究。试验是采用在翅片表面喷涂 ac -铝，并添加了 24a白色电炉氧 化铝。将试验所得数据加以整理，便可评估翅片底面的接触阻力。将研究的翅片的效率与计算数据进行比较，得出的结论是：气动喷涂翅片的底面的接触阻力对效率无实质 性影响。为了证实这一点，又对基部（管子）与表面（翅片）的过渡区进行了金相结构 分析。对过渡区试片的分析表明，连接边界的整个长度上无不严密性的微裂纹。所以，气 动喷涂法促进表面与基本相互作用的分支边界的形成，能促进粉末粒子向基体的渗透， 这就说明了附着强度高，有物理接触和金属链形成。因而气动喷涂法不但可用于成型， 还可用未将按普通方法制造的翅片固定在换热器管子的表面上， 也可用来对普通翅片的 底面进行补充加固。可以预计，气动喷涂法在紧凑高效换热器的生产中，将会得到广泛 应用。2 、螺旋折流板换热器在管壳式换热器中，壳程通常是一个薄弱环节。通常普通的弓形折流板能造成曲折 的流道系统（z字形流道），这样会导致较大的死角和相对高的返混。而这些死角又能造 成壳程结垢加剧，对传热效率不利。返混也能使平均温差失真和缩小。其后果是，与活 塞流相比，弓形折流板会降低净传热。优越弓形折流板管壳式换热器很难满足高热效率 的要求，故常为其他型式的换热器所取代（如紧凑型板式换热器） 。对普通折流板几何 形状的改进，是发展壳程的第一步。虽然引进了密封条和附加诸如偏转折流板及采取其 他措施来改进换热器的性能，但普通折流板设计的主要缺点依然存在。为此，美国提出了一种新方案，即建议采用螺旋状折流板。这种设计的先进性已为 流体动力学研究和传热试验结果所证实，此设计已获得专利权。此种结构克服了普通折 流板的主要缺点。螺旋折流板的设计原理很简单：将圆截面的特制板安装在“拟螺旋折 流系统”中，每块折流板占换热器壳程中横剖面的四分之一， 其倾角朝向换热器的轴线， 即与换热器釉线保持一倾斜度。相邻折流板的周边相接，与外圆处成连续螺旋状。折流 板的轴向重叠，如欲缩小支持管子的跨度，也可得到双螺旋设计。螺旋折流板结构可满 足相对宽的工艺条件。此种设计具有很大的灵活性，可针对不同操作条件，选取最佳的 螺旋角；可分别情况选用重叠折流板或是双螺旋折流板结构。3 、新型麻花管换热器瑞典 alares 公司开发了一种扁管换热器，通常称为麻花管换热器。美国休斯顿的 布朗公司做了改进。螺旋扁管的制造过程包括了“压扁”与“热扭”两个工序。改进后 的麻花管换热器同传统的管壳式换热器一样简单，但有许多激动人心的进步，它获得了 如下的技术经济效益：改进了传热，减少了结垢，真正的逆流，降低了成本，无振动， 节省了空间，无折流元件。由于管子结构独特使管程与壳程同时处于螺旋运动，促进了湍流程度。该换热器总 传热系数较常规换热器高 40%，而压力降几乎相等。组装换热器时也可采用螺旋扁管与 光管混合方式。该换热器严格按照 asme 标准制造。凡是用管壳式换热器和传统装置之 处均可用此种换热器取代。 它能获得普通管壳式换热器和板框式传热设备所获得的最佳 值。估计在化工、石油化工行业中具有广阔的应用前景。4 、非钎焊绕丝筋管螺旋管式换热器在管子上缠绕金属丝作为筋条(翅片)的螺旋管式换热器 (ta) ，一般都是采用焊接 方法将金属丝固定在管子上。但这种方法对整个设备的质量有一系列的影响，因为钎焊 法必将从换热中“扣除”很大一鄯分管子和金属丝的表面。更重要的是，由于焊料迅速 老化和破碎会造成机器和设备堵塞，随之提前报损。第 2 章设计方案化工生产中所用的换热器类型很多。不同类型换热器，其性能各异，因此要了解各 种换热器的特点，以便根据工艺要求选用适当类型，同时还要根据传热的基本原理，选 择流程，确定换热器的基本尺寸，计算传热面积以及计算流体阻力等。2.1 换热器类型的选择2.1.1 换热器的分类随着换热器在工业生产中的地位和作用不同，换热器的类型也多种多样，不同类型 的换热器也各有优缺点，性能各异。（一）按用途划分按照其用途不同可分为加热器、冷却器、冷凝器、蒸发器、再沸器、深冷器、过热 器等。加热器是把流体加热到必要的温度而使用的热交换器，被加热的流体没有相变化。冷却器是用于把流体冷却到必要的温度的热交换器。冷凝器是用于冷却凝结性气体，并使其凝结液化的热交换器。若使气体全部冷凝， 则称为全凝器，否则成为分凝器。再沸器是用于再加热装置中冷凝了的液体使其蒸发的热交换器。深冷器是用于把流体冷却到oaC以下的很低温度的热交换器。过热器是将流体（一般是气体）加热到过热状态的热交换器。（二）按热量交换原理和方式划分按照冷、热流体热量交换的原理和方式不同，换热器主要分直接接触式（混合式） 蓄热式和间壁式三类。1）直接接触式（混合式）换热器：冷、热流体直接接触和混合进行换热。这类换热 器结构简单，价格便宜，常做成塔状。2）蓄热式换热器：冷、热流体交替通过格子砖或填料等蓄热体以实现换热。这类换 热器由于少量流体相互掺和易造成流体间的“污染”3) 间壁式换热器：冷、热流体通过将它们隔开的固体壁面进行传热，这是工业上应 用最为广泛的一类换热器。虽然直接接触式和蓄热式换热设备具有结构简单、制造容易等特点，但由于在换热 过程中，有高温流体和低温流体相互混合或部分混合，使其在应用上受到限制。因此工 业上所用换热设备以间壁式换热器居多。间壁式换热器的类型也是多种多样，从其结构上大致可以分为：一、管式换热器1、管壳式换热器(1) 固定管板式换热器(2) 浮头式换热器(3) U 型管式换热器2 、套管式换热器3、蛇管换热器(1) 沉浸式蛇管换热器(2) 喷淋式蛇管换热器4 、翅片管换热器二、板式换热器1、夹套换热器2 、平板式换热器3 、螺旋板式换热器4 、板翅式换热器5 、伞板换热器6 、螺旋板式换热器、热管换热器不同的换热器各有自己的优缺点和使用条件。一般来说，板式换热器单位体积的传 热面积较大、设备紧凑(250 1500坍2/州3)，低耗材(15 kg , m3)，传热系数大，热 损失小。但承压能力较低，工作介质的处理量较小，且制造加工较复杂，成本较高。而 管式换热器虽然在传热性能和设备的紧凑性上不及板式换热器，但它具有结构较简单、 加工制造比较容易，结构坚固，性能可靠，适应面广等突出优点，因此被广泛用于化工 生产中。列管式换热器是最典型的管壳式换热器，它在工业上的应用有着悠久的历史，而且 至今仍在所有换热器中 (2501500卅 2/小 3)占据主导地位。列管式换热器设计资料个 数据比较完善，目前在许多国家已有系列化标准。列管式换热器有以下几种：1) 固定管板式换热器固定管板式换热器的两端管板和壳体制成一体，管子则固定与管板上，它的结构简 单；在相同的壳体直径内，排管最多，比较紧凑；由于这种结构使壳侧清洗困难，所以 壳程宜用于不易结垢和清洁的流体。 当管束和壳体之间的温差太大而产生不同的热膨胀 时，常会使管子与管板的接口脱开， 从而发生介质的泄漏。 为此常在外壳上焊一膨胀节， 但它仅能减小而不能完全消除由于温差而产生的热应力，且在多程换热器中，这种方法 不能照顾到管子的相对移动。由此可见，这种换热器比较适合用于温差不大或温差较大但壳程压力不高的场合。 特点：结构简单，造价低廉，壳程清洗和检修困难，壳程必须是洁净不易结垢的物 料。2) U 形管式换热器U 形管式换热器仅有一个管板，管子两端均固定于同一管板上。这类换热器的特点 是：管束可以自由伸缩，不会因管壳之间的温差而产生热应力，热补偿性能好；管程为 双管程，流程较长，流速较高，传热性能较好；承压能力强；管束可以从壳体内抽出， 便于检修和清洗，且结构简单，造价便宜。但管内清洗不便，管束中间部分的管子难以 更换，又因最内层管子弯曲半径不能太小，在管板中心部分布管不紧凑，所以管子数不 能太多，且管束中心部分存在间隙，使壳程流体易于短路而影响壳程换热。此外，为了 弥补弯管后管壁的减薄直管部分必须用壁较厚的管子。这就影响了它的使用场合，仅 宜用于管壳壁温度相差较大，或壳程介质易结垢而管程介质不易结垢，高温、高压、腐 蚀性强的情形。特点：结构简单，质量轻，适用于高温和高压的场合。管程清洗困难，管程流体必 须是洁净和不易结垢的物料。3 )浮头式换热器浮头式换热器针对固定管板式的缺陷做了结构上的改进。 两端管板只有一端与壳体 完全固定，另一端则可相对于壳体作某些移动，该端称之为浮头。此类换热器的管束膨 胀不受壳体的约束，所以壳体与管束之间不会由膨胀量的不同而产生热应力。而且在清 洗和检修时，仅需将管束从壳体中抽出即可，所以能使用于管壳壁间温差较大，或易于 腐蚀和易于结垢的场合。但该类换热器结构复杂、笨重，造价约比固定管板式高20%左右，材料消耗量大，而且由于浮头的端盖在操作中无法检查，所以在制造和安装时要特 别注意其密封，以免发生内漏，管束和壳体的间隙较大，在设计时要避免短路。至于壳 程的压力也受滑动接触面的密封限制。特点：结构复杂、造价高，便于清洗和检修，完全消除温差应力，应用普遍。4) 填料函式换热器此类换热器的管板也仅有一端与壳体固定，另一端采用填料函密封。它的管束也可 自由膨胀，所以管壳之间不会产生热应力， 且管程和壳程都能清洗， 结构较浮头式简单， 造价较低，加工制造方便，材料消耗较少。但由于填料密封处易于泄漏，故壳程压力不 能过高，也不宜用于易挥发、易燃、易爆、有毒的场合。2.1.2 换热器的逸择随着经济的发展，各种不同型式和种类的换热器发展很快，新结构、新材料的换热 器不断涌现。为了适应发展的需要，我国对某些种类的换热器已经建立了标准，形成了 系列。完善的换热器在设计或选型时应满足以下基本要求：(1) 合理地实现所规定的工艺条件；(2) 结构安全可靠；(3) 便于制造、安装、操作和维修；(4) 经济上合理。浮头式换热器的一端管板与壳体固定，而另一端的管板可在壳体内自由浮动，壳体 和管束对膨胀是自由的， 故当两张介质的温差较大时， 管束和壳体之间不产生温差应力 浮头端设计成可拆结构，使管束能容易的插入或抽出壳体。 (也可设计成不可拆的) 这样为检修、清洗提供了方便。但该换热器结构较复杂，而且浮动端小盖在操作时无法 知道泄露情况。因此在安装时要特别注意其密封。浮头换热器的浮头部分结构，按不同的要求可设计成各种形式，除必须考虑管束能 在设备内自由移动外，还必须考虑到浮头部分的检修、安装和清洗的方便。在设计时必须考虑浮头管板的外径 D。该外径应小于壳体内径 D, 般推荐浮头 管板与壳体内壁的间隙b仁3 5mm这样，当浮头出的钩圈拆除后，即可将管束从壳体 内抽出。以便于进行检修、清洗。浮头盖在管束装入后才能进行装配,所以在设计中应 考虑保证浮头盖在装配时的必要空间。钩囤对保证浮头端的密封、防止介质间的串漏起着重要作用。随着幞头式换热器的 设计、制造技术的发展，以及长期以来使用经验的积累，钩圈的结构形式也得到了不段 的改进和完善。钩圈一般都为对开式结构， 要求密封可靠， 结构简单、 紧凑、便于制造和拆装方便。浮头式换热器以其高度的可靠性和广泛的适应性， 在长期使用过程中积累了丰富的 经验。尽管近年来受到不断涌现的新型换热器的挑战，但反过来也不断促进了自身的发 展。故迄今为止在各种换热器中扔占主导地位。管子构成换热器的传热面，管子尺寸和形状对传热有很大影响。采用小直径的管子 时，换热器单位体积的换热面积大一些， 设备比较紧凑， 单位传热面积的金属消耗量少， 传热系数也较高。但制造麻烦，管子易结垢，不易清洗。大直径管子用于粘性大或者污 浊的流体，小直径的管子用于较清洁的流体。管子材料的选择应根据介质的压力、温度及腐蚀性来确定。换热器的管子在管板上的排列不单考虑设备的紧凑性，还要考虑到流体的性质、结 构设计以及加工制造方面的情况。管子在管板上的标准排列形式有四种：正三角形和转 角正三角形排列，适用与壳程介质清洁，且不需要进行机械清洗的场合。正方形和转角 正方形排列，能够使管间的小桥形成一奈直线通道，便于用机械进行清洗，一般用于管 束可抽出管间清洗的场合。另外对于多管程换热器， 常采用组合排列方法， 其每一程中一般都采用三角形排列， 而各程之间则常常采用正方形排列，这样便于安排隔板位置。当换热器直径较大， 管子较多时，都必须在管束周围的弓形空间内尽量配置换热管。 这不但可以有效地增大传热面积， 也可以防止在壳程流体在弓形区域内短路而给传热带 来不利影响。管板上换热管中心距的选择既要考虑结构的紧凑性，传热效果，又要考虑管板的强 度和清洗管子外表面所需的空间。除此之外，还要考虑管子在管板上的固定方法。若间 距太小，当采用焊接连接时， 相邻两根管的焊缝太近， 焊缝质量受热影响不易得到保证； 若采用胀接，挤压力可能造成管板发生过大的变形，失去管子和管板间的结合力。一般 采用的换热管的中心距不小于管子外径的 1. 25 倍。当换热器多需的换热面积较大，而管子又不能做的太长时，就得增大壳体直径，以 排列较多的管子。此时为了提高管程流速，增加传热效果，须将管束分程，使流体依次 流过各程管束。为了把换热器做成多管程，可在一端或两端的管箱中分别安置一定数量的隔板。浮头式换热器的优缺点：优点：(1) 管束可以抽出，以方便清洗管、壳程；(2) 介质间温差不受隈制；(3) 可在高温、高压下工作，一般温度小于等于 450 度，压力小于等于 6.4 兆帕；(4) 可用于结垢比较严重的场合；(5) 可用于管程易腐蚀场合。缺点：(1) 小浮头易发生内漏；(2) 金属材料耗量大，成本高 20%;(3) 结构复杂综合上述情况，本次设计采用浮头式换热器。2.2 流动空间的选择在管壳式换热器的计算中，首先需决定何种流体走管程，何种流体走壳程，这需遵 循一些一般原则。(1) 应尽量提高两侧传热系数较小的一个，使传热面两侧的传热系数接近。(2) 在运行温度较高的换热器中，应尽量减少热量损失，而对于一些制冷装置，应 尽量减少其冷量损失。(3) 管、壳程的决定应做到便于清洗除垢和修理，以保证运行的可靠性。(4) 应减小管子的壳体因受热不同而产生的热应力。从这个角度来说，顺流式就优 于逆流式，因为顺流式进出口端的温度比较平均，不像逆流式那样，热、冷流体的高温 部分均集中于一端，低温部分集中于另一端，易于因两端胀缩不同而产生热应力。(5) 对于有毒的介质或气相介质，必使其不泄漏，应特别注意其密封，密封不仅要 可靠，而且还应要求方便及简单。(6) 应尽量避免采用贵金属，以降低成本。以上这些原则有些事相互矛盾的，所以在具体设计时应综合考虑，决定哪一种流体 走管程，哪一种流体走壳程。1、宜于通入管内空间的流体1) 不清洁的流体因为在管内空间得到较高的流速并不困难，而流速高，悬浮物不易沉积，且管内空 间也便于清洗。2) 体积小的流体因为管内空间的流动截面往往比管外空间的截面小，流体易于获得必要的理想流 速，而且也便于做成多程流动。3) 有压力的流体因为管子承压能力强，而且还简化了壳体密封的要求。4) 腐蚀性强的流体因为只有管子及官箱才需用耐腐蚀材料， 而壳体及管外空间的所有零件均可用普通 材料制造，所以造价可以降低。此外，在管内空间装设保护用的衬里或覆盖层也比较方 便，并容易检查。5) 与外界温差大的流体因为可以减少热量的逸散。2、宜用于通入管间空间的流体1) 当两流体温度相差较大时， a 值大的流体走管间这样可以减少管壁与壳壁间的温度差，因而也减小了管束与壳体间的相对伸长，故 温差应力可以降低。2) 若两流体给热性能相差较大时， a 值小的流体走管间此时可以用翅片管来平衡传热面两侧的给热条件，使之相互接近3) 饱和蒸汽 对流速和清理无甚要求，并易于排除冷凝液。4) 粘度大的流体管间的流动截面和方向都在不断变化，在低雷诺数下，管外给热系数比管内的大。5) 泄漏后危险性大的流体可以减少泄漏机会，以保安全。此外，易析出结晶、沉渣、淤泥以及其他沉淀物的流体，最好通入比较更容易进行 机械清洗的空间。在管壳式换热器中，一般易清洗的是管内空间。但在U形管、浮头式换热器中易清洗的都是管外空间。所以，此次方案设计循环水走管程，苯走壳程。2.3 流速的确定当流体不发生相变时，介质的流速高，换热强度大，从而可使换热面积减少、结构 紧凑、成本降低，一般也可抑止污垢的产生。但流速大也会带来一些不利的影响，诸如 压降 P增加，泵功率增大，且加剧了对传热面的冲刷。2.4 加热剂、冷却剂的选择用换热器解决物料的加热冷却时，还要考感加热剂(热源)和冷却剂(冷源)的选 用问题。可以用作加热剂和冷却剂的物料有很多，列管式换热器常用的加热剂有饱和水蒸 气、烟道气和热水等，常用的冷却剂有水、空气和氨等。在选择加热剂和冷却剂的时候 主要考虑来源方便，有足够温差，价格低廉，使用安全等因素。2.4.1 常用的加热剂(1) 饱和水蒸气饱和水蒸气是一种应用最为广泛的加热剂，由于饱和水蒸气冷凝时传热膜系数很 高，可以改变蒸气压强以准确地调节加热温度，而且常用低廉的蒸汽机及涡轮机排放废 气。但饱和水蒸气温度超过1800c,必须用很高压强，但温度升高不大，而且设备强度 也相应增高，一般只用于加热温度在 1800c 以下的情况。(2) 烟道气燃料燃烧所得到的烟道气具有很高温度，可达 700 1000c，适用于需要达到高温度加热。用烟道气加热的缺点是比热容低，控制困难及传热膜系数低。除了以上两种常用的加热剂外，还可以结合工厂的具体情况，采用热空气等气体作 为加热剂，或用热水作为加热剂。2.4.2 常用的冷却剂水和空气是最常用的冷却剂，它们可以直接取自大自然，不必特别加工。与空气相 比较，谁的比热容高，传热膜系数也很高，但空气的获取和使用比水方便，应因地制宜 加以选用。水和空气作为冷却剂受到当地气温的限制，一般冷却温度为10 一 25c,如果要冷却到较低的温度，则需应用低温冷却剂，常用的低温冷却剂有冷冻盐水（ Na Cl 及其溶液）。此次设计需使用冷却剂，用循环水作为冷却剂。2.5 流体出口温度的确定工艺流体的进出口温度是由工艺条件决定，加热剂或冷却剂的进口温度也是确定 的，但其出口的温度是由设计者选定的。该温度直接影响加热剂或冷却剂的耗量和换热 器的大小，所以此温度的确定有一个优化问题。此次设计中，流体进出口的温度已给出。2.6 材质的选择在迸行换热器设计时，换热器各种零件、部件的材料，应根据设备的操作压力、操 作温度、流体的腐蚀性能以及对材料的制造工艺性能等的要求来选取。当然，最后还要 考虑材料的经济合理性。一般为了满足设备的操作压力和操作温度，即从设备的强度或 刚度的角度来考虑，是比较容易达到的，但材料的耐腐蚀性能，有时往往成为一个复杂 的问题。在这方面考虑不周，选材不妥，不仅会影响换热器的使用寿命，而且也大大提 高设备的成本。至于材料的制造工艺性能，是与换热器的具体结构有着密切关系。一般换热器常用的材料，有碳钢和不锈钢。1 、碳钢价格低，强度较高，对碱性介质的化学腐蚀比较稳定，很容易被酸腐蚀，在无耐腐 蚀性要求的环境中应用时合理的。 如一般换热器用的普通无缝钢管， 其常用的材料为 10 号和 20 号碳钢。2 、不锈钢奥氏体系不锈钢以 1Cr18Ni9 为代表，它是标准的 18-8 奥氏体不锈钢，有稳定的奥氏 体组织，具有良好的耐腐蚀性和冷加工性能。本次设计采用碳钢材料的换热器即可。第 3 章换热器的结构设计换热器的工艺尺寸确定后，若能选用热交换器标准系列，则结构尺寸随之而定，否 则还需进行部件结构的设计计算。换热器结构设计计算包括，管子在管板上的固定，是否需要温差补偿及补偿装置的 设计，管板的强度， 管板与壳体的连接结构， 折流板与隔板的固定， 端盖与法兰的设计， 各部件的公差及技术条件等。3.1 管束及壳程分程3.1.1 管束分程为了解决管束增加引起管内流速及传热系数的降低，可将管束分程。在换热器的一 端或两端的管箱中安置一定数量的隔板，一般每程中管数大致相等。主义温差较大的流 体应避免紧邻以免引起较大的温差应力。从制造、安装、操作的角度考虑，偶数管程有较多的方便之处，因此用的最多。但 程数不宜太多， 否则隔板本身占去相当大的布管面积， 且在壳程中形成旁路， 影响传热。3.1.2 壳程分程E 型为最为普通，为单壳程。 F 型与 G 型均为双程，它们的不同之处在于壳侧流体 进出口位置不同。G型壳体又称分流壳体，当用作水平的惹热虹吸式再沸器时，壳程中 的纵向隔板起着防止轻组分的闪蒸与螬强混合的作用。H型与G型相似，只是进出口接管与纵向隔板均多一倍，故称之为双分流壳体。G型与H型均可用于以压力降作为控制因素的换热器中。考虑到制造上的困难，一般的换热器壳程数很少超过2。3.2 管程结构介质流经传热管内的通道部分成为管程。3.2.1 换热管布置和排列间距换热管管板上的排列方式有正方形直列、正方形错列、三角形直列、三角形错列和 同心圆排列。管子的排列应在整个换热器截面上均匀而紧凑地分布， 还要考虑流体的性质和结构 设计以及制造等方面的问题。管子在管板上排列的方法，用的较多的是等边三角形（或 称正六角形）和正方形排列法。当壳程流体是不污性质介质时， 采用等边三角形排列法。 等边三角形排列结构紧凑， 在一定管板面积上可以配置较多的管数，且由于管子间的距离都相等，在管板加工时便 于画线与钻孔。当壳程流体需要用机械清洗时，采用正方形排列法。正方形排列法在一定的管板面 积上可排列的管子数最少。同心圆排列用于小壳径换热器，外圆管布管均匀，结构更为紧凑。在制氧设备中， 常采用此法。按此法在管板上布置的管比按三角形排列的还多我国换热器系列中，固定管板式多采用正三角形排列；浮头式则以正方形错列排列 居多，也有正三角形排列。除了上述三种排列方法外，也可采用组合排列方法。例如在多管程换热器中，每一 程中都采用三角形排列法，而在各程之间，为了便于安排隔板，则采用正方形排列法。当管子总数超过 127 根（相当于层数 6），等边三角形排列的最外层管子和壳体间 弓形部分也应配置上附加的管子，这样不但可增加排列管数，增大传热面积，而且消除 了管外部分不利于传热的空间。计算得 104 根管，采用组合排列法，即每裎内均按正三角排列，隔板两恻采用正方 形排列。3.2.2 管心距管板上两管子中心的距离口称为管心距， 管心距的决定要考虑管板的强度和清洗管 子外表时所需的空隙， 它与管子在管板上的固定方法有关。 当管子采用焊接方法固定时， 相邻两根管的焊缝太近，就会相互影响，使焊接质量不易保证，而采用胀接法固定时， 过小的管心距会造成管板在胀接时由于挤压力的作用发生变形， 失去了管子与管板之间 的连接力，因此，管心距必须有一定的数值范围。卧式换热器的壳程为蒸汽冷凝，且管子按等边三角形排列时，为了减少液膜在列管 上的包角及液膜的厚度，管板在装配时，其周线应与设备的水早轴线偏转一定角度口。3.2.3 管材料管子材料常用的为碳钢、低合金钢、不锈钢、铜、铜镍合金、铝合金等。应根据工作压力、温度和介质腐蚀性等条件决定。此外还有一些非金属材料，如石 墨、陶瓷、聚四氯乙烯等亦有采用。在设计和制造换热器时，正确选用材料很重要。既 要满足工艺条件的要求，又要经济。对化工设备而言，由于各部分可采用不同材料，应 注意有不同种类的接触而产生的电化学腐蚀作用。本设计采用碳钢型材。3.3 管板管板的作用是将受热管束连接在一起，并将管程和壳程的流体分割开来。管板形式有平管板、椭圆形管板和双管板。其中最常见的是平管板。当流体有腐蚀 性时，管板应采用耐腐蚀材料，工程上多采用轧制成的复合不锈钢板，或在碳钢表面堆 焊一层厚度不小于5mm勺覆盖层。当换热器承受高温高压是，应采用薄型管板，既降低 了温差应力，同时有满足了高压对机械应力的要求。 薄管板的突出优点是节约管板材料， 高压时可节约 90%，且加工也方便。所以在中、低压换热器中勺以推广应用。3.4 管子与管板勺连接在管壳式换热器勺结构设计中，管子与管板勺连接是否紧密十分重要。如果连接不 紧密，在操作时连接处发生泄漏，冷、热流体互相混合，会造成物料和热量勺流失；若 物料带有腐蚀牲、放射性或两种流体接触会产生易燃易爆勺物质，后果将更加严重。在固定管板式换热器勺连接处还应考虑能承受一定勺轴向力， 以避免温度变化较大 时，产生勺热应力是管子从管板脱出。管子与管板勺连接可胀接或焊接。胀接法结构简单，管子勺更换及修补方便，多用于压力低于 40 和温度低于 300 0C 勺场合。此方法是利用胀管器将管子扩张，产生显著勺塑性变形，靠管子与管板间勺挤 压力达到密封紧固勺目勺。对于高温高压以及易燃易爆勺流体，多采用焊接法。焊接法加工简便，对管孔勺加 工要求不高，较强勺抗拉脱能力使之在高温高压下仍能保持连接处勺紧密性，同时，在 压力不太高时，还可采用薄型管板。其缺点是焊接造成勺残余热应力与应力集中，在设 备运行时可能引起应力腐蚀和疲劳破坏。此外，管子和管孔之间勺间隙中存在勺不流动 流体与间隙外流体浓度上勺差别易产生间隙腐蚀。建议用先胀后焊法消除此间隙。实际上，胀、焊结合勺方法综合了二者勺优点，不 仅能提高连接处勺抗疲劳性能，还可以消除应力腐蚀和间隙腐蚀，提高使用寿命。目前 已得到较广泛勺应用。3.5 管板尺寸勺确定3.5.1 管板受力情况分析列管式换热器管板，一般采用平管板，在圆平板上开孔装设管束，管板又与壳体相 连，管板所受载荷除管程和壳程压力外， 还要承受壳壁勺温差引起勺变形不协调作用等。管板受力情况较浮躁，影响管板应力大小有如下因素：1) 与圆平板类似， 管板直径、厚度，压力大小， 使用温度等对管板应力有显著影响。2) 管束的支撑作用。管板与许多换热管刚性地固定在一起，因此，管束起着支承的 作用，阻碍着管板的变形。 在进行受力分析时， 常把管板看成是放在弹性基础上的平板， 列管就起着弹性基础的作用。其中固定式换热器管板的这种支承作用最为明显。3) 管孔对管板强度和刚性的影响。由于管孔的存在，削弱了管板的强度和刚度，同 时在管孔边缘产生高峰应力。当管子连续连接在管板之后，管板孔内的管子又增强管板 的强度和刚度，而且也抵消一部分高峰应力。通常采用管板强度与刚度削弱系数来估计 他的影响。4) 管板边缘固定的形式。类似于圆平板，管板边界条件不同，管板应力状态是不一 样的。管板外边缘有不同的固定形式，如夹持、简支，半夹持等。通常以介于简支和夹 持之间为多。这些不同的固定结构对管板应力产生不同程度的影响，在计算中，管板边 缘的固定形式是以固结系数来反映的。5) 管壁和壳壁的温差所引起的热应力。由于管壁与壳壁温度不同产生变形量的差 异，不仅使管子、壳体的应力有显著的增加，而且使管板的应力有很大的增加，在设备 启动和停车过程中，特别容易发生这种情况。如采用非刚性非固定性板式结构换热器， 这种影响会减少或消除。6) 当管板又兼作法兰时，拧紧法兰螺栓，在管板上又会产生附加弯矩。7) 其他，当管板厚度较大，管板上下两平面存在温差，则产生附加热应力。当管子 太长而无折流板之托时，管子会弯曲造成管板附加应力。当管板在制造、胀接或焊接管 子时，也会产生一些附加应力。目前设计管板厚度的方法很多，由于处理问题的出发点不同，考虑因素的周密程度 不同，结果往往彼此相差很大。3.5.2 管板尺寸当管子与管板采用胀接时，应考虑胀管时对管板的刚性要求，管板的最小厚度(不包括腐蚀余量) ，包括厚度附加量在内建议不小于 20 mm。采用焊接时，管板最小厚度的确定应考虑焊接工艺及管板焊接形变等的要求。3.6 壳程结构介质流经传热管外面的通道部分称为壳程。壳程内的结构， 主要有折流板、 支承板、纵向隔板、 旁路挡板及缓冲板等元件组成。由于各种换热器的工艺性能、使用的场合不同，壳程内对各种元件的设置形式亦不同，以此来满足设计的要求。各元件在壳程的设置，按其不同的作用可分为两列：一类是为 了壳侧介质对传热管最有效的流动，来提高换热设备的传热效果而设置的各种挡板，如 折流板、纵向挡板、旁路挡板等； 另一类是为了管束的安装及保护列管而设置的支承板、 管束的导轨以及缓冲板等。3.6.1 壳体壳体是一个圆筒形的容器，壳壁上焊有接管，供壳程流体进入和排出之用。直径小 于4 00mm的壳体通常用钢管制成，大于 400mm勺可用钢板卷焊而成。壳体材料根据工 作温度选择，有防腐要求时，大多考虑使用复合金属板。介质在壳裎的流动方式有多种型式，单壳程型式应用最为普遍。如壳侧传热膜系数 远小于管侧，则可用纵向挡板分隔成双壳程型式。用两个换热器串联也可得到同样的效 果。为降低壳程压降，可采用分流或错流等型式。壳体内径D的计算值最终应圆整到标准值。3.7 折流板、支撑板的作用及结构3.7.1 折流板在对流传热的换热器中， 为了加强壳程内流体的流速和湍流程度， 以提高传热效率。 在卧式换热器中，折流板还起着支撑管束的作用；在壳程内装置折流板，折流板还起支 撑换热管作用。从传热的家督出发，有些换热器，如冷凝器，是不需要设置折流板的， 但为了增加管束的刚度，防止管子振动，仍然要设置一定数量的支持板，这些支持板的 尺寸及形状均按折流板处理。（一）折流板分类及特点折流板可分为横向折流板和纵向折流板两种。前者使流体横向流动；后者则使管间 的流体平行流过管，故名纵向折流板。在壳程管束中，一般都装有横向折流板，用以引导流体横向流过管束，增加流体速 度，以增强传热；同时起支撑管束、防止管束振动和管子弯曲的作用。常见的横向折流板有圆缺形（或称弓形）和圆盘一圆环彤和孔流型等。1）圆缺形（或称弓形）折流板圆缺形（或称弓形）折流板是常见的折流板， 有水平圆缺和垂直圆缺两种排列方式。 水平圆缺排列可造成液体的剧烈扰动，增大传热膜系数，这种型式最常用。垂直圆缺用于水平冷凝器、 水平再沸器和含有悬浮固体粒子流体用的水平热交换器等。 垂直圆缺时， 不凝气不能在折流板顶部积存，而在冷凝器中，排水也不能再折流板底部积存。弓形折流板中以单弓形用的最多。弓形缺口的切缺率（切掉圆弧的高度与壳体内径 之比）通常为 15 %-45%，多去 20%。在卧式冷凝器中，折流板底部应开一高度为15 20mm勺900缺口供停工排精残液用。在有些冷凝器中需要保留一定量的过冷凝液以保证泵的吸入压头，此时可采用带堰 勺折流板。对立式换热器则不必开缺口。双弓形折流板多用于大直径勺换热器中。由于折流板间距较大，流体流经单弓形折 流板，会在其后接近壳体处，形成对传热不利勺“死区” 。采用双弓形折流板可消除此 弊病，因流体分两股流动，不仅减少了死区，还有利于减轻流体诱发勺振动。2）圆盘一圆环形折流板圆盘一圆环形折流板是由圆板和环形板组成勺，压降较小，但传热也差些。在环形 板背后有堆积不凝气或污垢，所以不多用。3）孔流型折流板孔流型折流板使流体穿过折流板孔和管子之间勺缝隙流动，压降大，仅适用与清洁 流体，应用更少。（二）折流板间隔折流板与支撑板一般均借助于长拉杆利用焊接或定距管来保持板件勺距离。 折流板 间距视壳程介质勺流量、粘度及换热器勺功用而定，其系列100mm， 15 0mm， 200mm300mm,45 0mm,600mm,800mm,1000mm.折流板间距勺确定原则主要是考虑流体流动， 理想勺情况是缺口勺流通截面积和通 过管束勺错流流动勺截面积大致相等。这样可以减小压降并且避免或减小“静止区” ， 从而改善传热。推荐折流板间距勺最小值为壳内径勺 1/5 ，最大值决定于支持管所必需 勺最大间距，规定不得大于壳内径。否则流体流向就会与管子平行而不是垂直，从而使 传热膜系数降低。折流板外径与壳体之间勺间隙应适宜。 间隙越小，壳程流体介质由此泄漏勺量越少， 亦即减少流体短路，使传热效率提高。但间隙过小，会给制造安装带来困难增加设备成 本；间隙过大，有会造成流经此处短路勺壳程流体量增多，降低传热效率。（三）缓冲板在壳程进口管接管处常装有防）中挡板，或称缓冲板。它可防止进口流体直接冲击 管束而造成管子的侵蚀和管束振动，还有使流体沿管束均匀分布的作用。也有在管束两 端放置导流筒，不仅其防冲板的作用，还可以改善两端流体的分布，提高传热效率。（四）其他主要附件1）旁流挡板如果壳体和管束之间间隙过大，则流体不通过管束而通过这个间隙旁通，为防止流 体短路。往往采用旁流挡板。旁流挡板是指在间隙较大处加上纵向窄条（密条） ， 用点焊的方法固定在两折流板之间。2）假管为减少管程分程所引起的中间穿流的影响，可设置假管。假管的表面形状为两端堵死 的管子，安置于分程隔板槽背面两管板之间但不穿过管板，可与折流板焊接以便固定。 假管通常是每隔 34 排换热管安置一根。3）拉杆和定距管为了使折流板能牢靠地保持在一定位置上，通常采用拉杆和定距管。拉杆式一根两 端皆带有螺纹的长杆，一段拧入管板，折流板就穿在拄杆上，个班之间则以套在拉杆上 的定距管来保持板间距离，最后一块折流板可用螺母拧在拉杆上予以固定。此外，对不锈钢可采用焊接不可拆的方法。3.7.2 支承板一般卧式换热器都有折流板，既起折流作用，又起支撑作用。但当工艺上无折流板 的要求，例如冷凝器，而管子比较细长时，应考虑有一定数量的支承板以便于安装和防 止管子变形过大。这样支撑板则可放宽其制造要求，因为这是介质短路可以认为不影响 传热效率。支承板做成半圆形较好。3.8 管程与壳程接管3.8.1 管箱及封头换热器管内流体进出口的空间为管箱，管箱结构应便于拆装，以利于管子的清洗、 检修。 封头和管箱位于壳体两侧，用于控制及分配管程流体。1）封头当壳体直径较小时常采用封头。接管和封头可用法兰或螺纹连接，封头与壳体之间用螺纹连接，以便卸下封头，检查和清洗管子。2) 管箱壳径较大的换热器大多采用管箱结构。管箱具有一个可拆盖板，因此在检修或清洗 管子时无须卸下管箱。3) 分程隔板当需要的换热面很大时，可采用多管程换热器。对于多管程换热器，茌管箱内应设 分程隔板，将管束分为顺次串接的若干组，各组管子数目大致相等。这样可提高介质流 速，增强传热。管程多者可达 16程，常用的有 2、4、6 程。在布置时应尽量使管程流 体与壳程流体成逆流布置，以增强传热，同时应严防分程隔板的泄漏，以防止流体的短 路。3.8.2 壳程接管壳程流体进出口的设计直接影响换热器的传热效率和换热管的寿命。 当加热蒸汽后高速 流体流入壳程时，对换热管会造成很大的冲刷，所以常将壳程接管在入口处加以扩大， 及将接管做成喇叭形，以起缓冲作用。其结构为筒形的，常成为导流筒，它可将加热蒸 汽或流体导致靠近管板处才进入管束间，更充分地利用换热面积，目前常用这种结构来 提高换热器的换热能力。通常采用的挡板有圆形和方形。圆形挡板，为了减少流体组里，挡板与换热器壳壁 的距离 e 不应太小，至少应保持此处流道截面积不小于流体进口接管的截面积，且距离 e不小于30mm若距离太大也妨碍管子的排列，且减少了传热面积。当需加大流体通道 时，可在挡板上开些圆孔以加大流体通过的截面。方形挡板，上面开了小孔以增加流体 通过截面。对于蒸汽在壳程冷凝的立式换热器、 冷凝器等， 应尽量减少冷凝液在管板上的滞留， 以保证传热面的充分利用。此外，应在壳程尽可能高的位置上，一般在上管板上，安装 不凝性气体排出管，作为开车时的排气管及运转中间歇地排出不凝气体的接管，其安装 位置应在壳程尽可能高的位置，多在上管板上。第 4 章换热器的工艺计算4.1 确定设计方案4.1.1 选择换热器类型两流体温度变化情况：热流体（苯）进口温度80C，出口温度30C ;冷流体（循环水）进口温度25C，出口温度43C。该换热器的管壁温和壳体壁温之差较大，因此 初步确定选用浮头式换热器。4.1.2 流体间流速确定由于循环冷却水易结垢，为了便于水垢的清洗，应采用循环水走管程，苯走壳程。 选用25X 2.5mm的碳钢管，管内流速取ui=l.0m/s。4.2 基础物性数据4.2.1 定性温度：可取流体进口温度的平均值。4.2.2 壳程苯的定性温度为 550C4.2.3 管程循环水的定性温度为（35 + 25）/2= 300C4.2.4 苯物性数据由手册查得苯在定性温度下物性数据：密度： 842.5（kgm3）粘度： 0212X 10 -3（Pas）定压比热容： 1. 764 kJ （ kgoC）导热系数： 0 158处理量： 1.6 X 10 4kg h4.2.5 循环水物性数据循环冷却水在30 C下的物性数据密度： 995 .7kg m3粘度:0000800定压比热容 0：4. 174 0导热系数五： 0617604.3 计算总传热系数4.3.1 热流量QO = m c T = 1.6 x 10 4 x 1.764 x (80 - 30) = 3. 92 x 104.3.2 平均传热温差：经计算 =214.3.3 冷却水用量：经计算 =1.8792 x 10 44.3.4 总传热系数 K管程传热系数 = 4118假设壳程的传热系数 污垢热阻管壁的导热系数 = 606 . 54.4 计算传热面积考虑 150h 的面积裕度，S= 1.15*S=1. 15 x 36 = 41 . 4S4.5 工艺结构尺寸的计算4.5.1 管内和管外流速的计算 为减少热损失和充分利用苯的热量，采用苯走壳程，水走管程。选用碳钢管，根据表三一管内流速取 u i=lm/s 。66KJ/h = 392 kW25 x 2.Smnm勺4.5.2 管程数和传热管数依据传热管内径和流速确定单程传热管数为 94 根。按单程管计算，所需的传热管长度为 5. 611s4.5.3 平均传热温差校正及壳程数的确定R = 2.778P = 0.3274.5.4 传热管排列和分程的选择采用组合排列法，即每程内均按正三角排列，隔板两恻采用正方形排列取管心距 f ：1.25 dz ，则t = 1.25 x 25 = 31 .25 32 mm横过管束中心线的管 ,n=12 (根)4.5.5 壳程内经的计算 采用多管程结构，取管板利用率， 7 2 0.6 ，则壳体内径 421mm。4.5.6 折流板的选择采用弓形折流板， 取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的 25%，则切去的圆缺高度为 025x 421: 106 删，故取 h=106mm4.5.7 其他附件的选择壳程流体进出口接管：取接管内流速为 u=1.0m/s，则接管内径为0. 082(m)。取标准管 径为 100mm。参考文献1 . 王国胜化工原理课程设计第二版 ，大连：大连理工大学出版 2005.2.12009.12001.2 . 任晓光，宋永吉，李翠清化工原理课程设计指导 ，北京：化学工业出版社3 . 匡国柱， 史启才化工单元过程及设备课程设计 ，北京：化学工业出版社 104 . 化学工程手册编委会化学工程手册北京：化学业出版社， 1991结束语经过了近一个月的学习，通过查阅大量文献及数据处理，化工原理课程设计已基本 完成。在课程设计这段时间内，我学到了很多，也收获了很多。首先，课程设计锻炼了我的信息搜集能力和信息处理能力。在此次课程设计期间， 我开始学着通过各种途径查阅相关资料，并对大量资料进行整合和筛选分，分离出我所 需要的，这对于我今后的研究和学习有很大的帮助。其次，课程设计检验了我们对学过 知识的运用情况，让我们能对书本上的知识加以利用。但是，在此期间，我也发现书本 上的理论知识并不适合实际生产生活，这让我更加重视实践，重视对实际工作的关注， 有利于提高我理论联系实际的能力。同时，在这次课程设计中我还发现了我的很多缺点和不足。首先是在画图方面，这 部分对我来说有些困难；再者，在信息筛选上，经常不知道取舍。另外，大量的内容也 暴露出自己知识面窄，对实践活动的能力不强等诸多问题。所以，十分感谢在此次课程设计中帮助过我的丁老师和同学们，是你们的帮助才使 我的课程设计圆满结束。我想我们每个人都会为我们共同努力的汗水所骄傲和自豪。努力才有收获，荆棘丛后，是成功的鲜花和掌声，我想困难和桃战将是我成功的最 大动力。最后，再次衷心的感谢丁老师的指导和帮助，您认真负责的态度无时无刻不在激励 着我，不光在课程设计过程中，也包括生活中，谢谢！