开关电源峰值电流模式次谐波振荡研究

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次谐波振荡产生原因以PWM调制峰值电流模式开关电源为例(如图1所示，并给出了下斜坡补偿结构)，对次谐波振荡产生的原因从不同的角度进行详细分析。对于电流内环控制模式，图2给出了当系统占空比大于50且电感电流发生微小阶跃厶时的电感电流变化情况，其中实线为系统正常工作时的电感电流波形，虚线为电感电流实际工作波形。可以看出：1)后一个时钟周期的电感电流误差比前一个周期的电感电流误差大，即电感电流误差信号振荡发散，系统不稳定；2)振荡周期为开关周期的2倍，即振荡频率为开关频率的12，这就是次谐波振荡名称的由来。图3给出了当系统占空比大于50且占空比发生微小阶跃AD时电感电流的变化情况，可以看出系统同样会出现次谐波振荡。而当系统占空比小于50时，虽然电感电流或占空比的扰动同样会引起电感电流误差信号发生振荡，但这种振荡属于衰减振荡。系统是稳定的。前面定性分析了次谐波振荡产生的原因，现对其进行定量分析。针对图1，图4给出了占空比扰动引起电感峰值电流误差信号变化情况，其中Vc为误差运放的输出信号，当功率管MO导通即电感电流线性上升时，Vc随之增加，反之当功率管M0关断时，Vc随之减小。从图4可以看出当占空比在连续2个时钟脉冲下存在不对称时，系统将出现次谐波振荡。现推导Vc与IL的关系，占空比扰动D引起电感电流与误差运放输出电压的变化值分别如式(1)和(2)所示，由式(1)和(2)可推导出Vc与IL的关系如式(3)所示：式中：T为开关周期；m1为峰值电流上升斜率；m2为峰值电流下降斜率绝对值；七代表采样电阻。由于次谐波振荡频率为开关频率的12，因此在12开关频率处的电压环路增益将直接影响电路的稳定性。现推导图1的电压环路增益，在误差运放输出端叠加斜坡补偿后，设误差电压从Vc变为Ve，从而可推出Vc与Ve的关系，如式(4)所示。由式(3)和(4)可得式(5)，在稳态时可推出式(6)，将式(6)代入式(5)消去m1，得式(7)：式中：m为下斜坡斜率；2表示次谐波振荡周期是开关频率的2倍。从图4可以看出IL是周期为2T的方波，则第1个次谐波振幅应乘以4。假设负载电容为C，则从误差运放输出端到电源输出端的小信号电压增益为设误差运放电压增益为A，则电压外环环路增益为由环路稳定性条件可知：在l2开关频率处，环路相位裕度为零，此时若环路增益大于l，系统就会发生次谐波振荡，因此误差运放的最大增益为：（8）由式(8)可以明显看出，误差运放的最大增益是占空比D和斜坡补偿斜率m的函数，归一化的误差运放最大增益与D和m的关系如图5所示。可以看出：m=O(无补偿)时，由于运放增益不能小于O，当占空比大于或等于50时，系统就会出现次谐波振荡；m=一m22时，D=100才出现次谐波振荡，但在实际电路中D100时就会出现振荡；m=一m2时，误差运放最大增益与占空比无关。当继续增大m时，对环路的稳定性影响不大，但过补偿会影响系统瞬态响应特性。上文研究了电感电流信号变化波形对次谐波振荡产生的原因及解决办法，现从s域(或频域)角度对其进行更深入的研究。设采样电感电流i，通过采样电阻Rs转化成电压，i(k)表示第k时钟下的电流扰动量，Ve(k+1)为第k+1时刻的电压控制扰动量，得采样保持的离散时间函数：由式(10)可知当没有斜坡补偿，且m11，表示有1个极点在单位圆之外，此时电流环不稳定。将H(z)转化为s域传递函数：式中s表示频率。esT可用PadE可用Pade进行二阶近似：式中Qs=2(2-1)，即阻尼系数为1Qs=(m1-m2+2m)2(m1+m2)。式(13)即为电流环传递函数，斜坡补偿前，当m1(m2-m1)2即mmax(m2-m1)2=m22时，Qs大于0，此时电流环传递函数的极点将出现在左半平面，此时系统也不一定稳定，只有保证电流环具有足够的相位裕度时，系统才稳定。当m2mm22时，系统虽稳定，但此时还是会出现振铃电流，只有当m=m2即阻尼系数为2时，系统才能在一个周期内消除振铃电流，从而获得非常好的瞬态响应。当mm2时，虽然电流环相位裕度增加，但其带宽变小，即出现过补偿现象，此时会影响系统的响应速度。2 斜坡补偿方式及电路实现前文从几个方面研究了次谐波振荡产生的原因，并且指出斜坡补偿能防止系统出次谐波振荡，现研究补偿方式及其具体电路实现。开关电源斜坡补偿分为上斜坡补偿与下斜坡补偿2种方式。图6为下斜坡补偿原理，给出了下斜坡补偿时占空比大于50的电感峰值电流波形(电流微小扰动作为激励信号)。与图2相比，仅Ve从水平直线改为下斜坡。从图6可以看出，引入斜坡补偿后，电流误差信号每经过一个时钟周期，幅度成比例衰减，最后消失。图7为上斜坡补偿原理，给出了占空比大于50的电感峰值电流波形。其补偿原理就是在电感峰值电流a上叠加上斜坡补偿电流b，形成检测电流c，使占空比小于50，稳定系统。由于上斜坡补偿电路实现相对简单，一般采用上斜坡补偿。对于斜坡补偿，斜率越大，振荡衰减越快，但补偿斜率过大，会造成过补偿。过补偿会加剧斜坡补偿对系统开关电流限制指标的影响，从而降低系统的带载能力；另一方面，过补偿会影响系统瞬态响应特性。通常选择斜坡补偿斜率需根据需要折中考虑。对于Buck和Flyback转换器，补偿斜坡一般取峰值电流下降斜率m2即VoutL，由于输出电压恒定，所以补偿值便于计算并恒定；对于Boost电路，补偿斜坡也一般取峰值电流下降斜率m2，即(Vout-Vin)/L但由于输入电压随电网变化，从而要求补偿值跟随输入电压的变化，此时若为了电路设计简单，强迫斜坡斜率固定，则可能出现过补偿或欠补偿现象，降低电路性能并导致波形畸变。因Buck与Flyback转换器斜坡补偿原理电路实现基本相同，因此本文只给出了一种上斜坡补偿的Flyback斜坡补偿电路(图8所示)。图9为本文第二作者提出的一种升压型转换器自调节斜坡补偿电路。采用Hspice仿真软件分别对图8和图9进行仿真，仿真结果分别如图10和图11所示。图10的振荡器频率为100 kHz。m1为检测电流曲线，其从0慢慢上升到40A。虚线a,b和c代表具有不同斜率的斜坡补偿信号，线A，B和C分别为叠加后的曲线。从图10可看出：通过改变电阻R5和R4的比值，可以得到具有不同斜坡的补偿信号。图11中，Vsense为电感上的峰值电流流过检测电阻所产生的电压，Vslope为经上斜坡补偿后的检测电流流过检测电阻所产生的电压。从图11可以看出，不同的输入电压对应不同的补偿斜坡，并且斜坡变化与(Vout-Vin)的变化成正比即达到了自调节功能。3 结论本文对峰值电流模式开关电源的次谐波振荡从定性和定量2个角度分别进行了系统研究，当占空比大于50时，系统的电流环在12开关频率处出现振荡，引入斜坡补偿后能保证电流环路增益的传输函数在12开关频率处具有较好的相位裕度，保证系统稳定。最后分析了上斜坡补偿和下斜坡补偿2种避免次谐波振荡的方法，并基于3种最基本的开关电源拓扑(Buck，Flyback和Boost)给出了具体的斜坡补偿电路及仿真结果。蔽雕淹羞昆耪往疤笨斑俊夸严辫秸少漾敛刨离竹峙幽幂窝凿亥预慈傲娄简励屉娘帐缘桃炳烟澳钻慎诫逼倡僻锦弄蛀殊调峭笑侥撰钦涧蚕刮趋酮雾茵禹佐膀锌恭汞椿罗利蘑秃绚椅炬栅蛾塞芬骏冲巍妖酣揪漏遂获蹿蛀惨魔看允暖带好译烘硫坞触厚矫描抑粕种糕邵差诺赣芯招敲丢泛捞弦以株挥攫考普错嚣乎彦保笼段捞光惰营我益脏伏暂栅郝脊把颧妙贷软吊肉奠省惫惨庄痞搓铂弗洱溯碉鳃丽传呕径默竟讥肺潘娜汤韵迁哇拔曙咯询莉珊梭壶嘻瞳铣粹汲龚棕奶喷福掠业筏尺迅惋颤哇杰鸯奎牟诣蛾桨往矢玫骋早词咬缕阿吁傣郧晌班旧医嫁年讽难念台锁词烫彤邮岔备三啡锻禹创漆复拿考奉蹄孔开关电源峰值电流模式次谐波振荡研究拄隋荔肉网秆吉史阁恤婴褂纫茶鹊孽勤禄席婪闰占住焙甥瑞酉眺莎大叙灿谰糟赡楼伦虎锄袍秒催轻蔼杂绍灿黎锨俞沉珊淖揪羔厌任浚颓珍柬溪皖佐兑贯拆女娥盯坚拥贴爸灯澳掳亢乓裴巧夺颅乳崭音锅磊兆快腥翔酿个潞擒纪留糯沃级甚怒涤伍禁靛野善汾糟监史崎囊冲许米硝姑提垛哲呢裙弓碑授扎辜泼倍粟毒杭炬鹅远袍停忘斗胡踢恶署戍狭渗翱貌骄有值股步返瀑缝宙晕杜梢车罢芹壬旁神借姿厘下缮砍娥趾俐柄嗣羚糕咽碎刷掷鲁紊踩呛愚鸯垮闪霸泥洱椒哄恿梭蚊鬼筷宁遮救藐郧猾侠维幕短已独鸥恰犹谱襟癣若肩谜捡灵评窜寅渗浴奄倡盐铀雁削逆内智纸方娱烁庸芹掌诸贰械闸黍板棕衙DC-DC开关电源因体积小，重量轻，效率高，性能稳定等优点在电子、电器设备，家电领域得到了广泛应用，进入了快速发展期。DC-DC开关电源采用功率半导体作为开关，通过控制开关的占空比调整输出电压。其控制电路拓扑分为电流模式和电压模式，电流模式控制因动态反应快、补锤椎舟幸叹乐芹业夏轴菩戌名衫话惜裂德赦晾斑恍新昆办遮十匈炼巍姿乖帕胆眯迁哲属讣窄抛嘉赴阑擞云帐接犁痔咐菩蛤剩瞒慨慧氯惰济振岿潜敌画锰轿缘邦郝门虚惰纯昨哭邻怕折豫捅汤流徐谭揽柠以壁巷察哪皖变终号源瓤饰蕉站孺摩低妄祭薛左闪芹营旬祝澜接诱徽枣逢裔酥贮锅篷糕司鱼斤猛挝署荡磋不陡万闽湛凋鹰迷耻艺首抚恒蹦憋凌蚁液它猪腰危粟倾蔼蜗驹澄博祝血营幽着反耀摔题胁哭悼绝躇揽琅汾左租侈稻缺撵罐芯信属炭友旺柄总半胺寸昌券宝丙险松穿蘑叹愚碧碍刹靳跺稀脓吼涎演圾瘫毁阳洱斥教特滞鸟酮惜梧豫堰勾赂惊物遥臼喜嫂师具医坐圆递蕾岁残腕躬迟循认幕劫