#合成氨工艺合成工段仿真软件

合成氨工艺合成工段仿真软件操作手册乐方仿買北京东方仿真软件技术有限公司2009年1月目录第一章工艺原理2一、氨合成反应的特点2二、氨合成反应的化学平衡2三、氨合成动力学3四、影响合成塔操作的各种因素4五、氨合成主要设备11第二章装置概况15第一节工艺流程简述15第二节工艺仿真范围17第三节控制回路一揽表17第三章装置冷态开工过程19一、合成系统开车19二、冷冻系统开车20第四章正常操作规程21第五章装置正常停工过程24第六章事故列表25第七章自动保护系统27第八章下位机画面设计28第九章操作评分信息35第一章工艺原理氨的合成是氨厂最后一道工序，任务是在适当的温度、压力和有催化剂存在的条件下，将经过精制的氢氮混和气直接合成为氨。然后将所生成的气体氨从未合成为氨的混和气体中冷凝分离出来，得到产品液氨，分离氨后的氢氮气体循环使用。一、氨合成反应的特点氨合成的化学反应式如下：31H2N2二NH3Q22这一化学反应具有如下几个特点：(1) 是可逆反应。即在氢气和氮气反应生成氨的同时，氨也分解成氢气和氮气。(2) 是放热反应。在生成氨的同时放出热量，反应热和温度、压力有关。(3) 是体积缩小的反应。(4) 反应需要有催化剂才能较快的进行。二、氨合成反应的化学平衡1、平衡常数氨合成反应的平衡常数Kp可表示为：KP(NH3)KP=1.50.5,P(H2)*P(N2)式中p(NH3)、p(H2)、p(N2)为平衡状态下氨、氢、氮的分压。由于按合成反应是可逆、放热、体积缩小的反应，根据平衡移动定律可知，降低温度，提高压力，平衡向生成氨的方向移动，因此平衡常数增大。2、平衡氨含量反应达到平衡时按在混和气体中的百分含量，称为平衡氨含量，或称为氨的平衡产率。平衡氨含量是给定操作条件下，合成反应能达到的最大限度。计算平衡常数的目的是为了求平衡氨含量。平衡氨含量和压力、平衡常数、惰性气体含量、氢氮比例的关系如下:性气体含量、氢氮比例的关系如下:丫(NH3)1-Y(NH3-Yi)2*P1.5r(1r)2式中Y（NH3）-平衡时氨的体积百分数Yi-惰性气体的体积百分数p-总压力Kp-平衡常数r-氢氮比例由式可见，温度降低或压力升高时，等式右方增加，因此平衡氨含量也增加。所以，在实际生产中，氨的合成反应均在加压下进行。三、氨合成动力学（一）反应机理氮和氢自气相空间向催化剂表面接近，其绝大部分自外表面向催化剂毛细孔的内表面扩散，并在表面上进行活性吸附。吸附氮和吸附氢及气相氢进行化学反应，一次生成NH、NH2、NH3。后者至表面脱附后进入气相空间。可将整个过程表示如下：气相中的H2脱吸2NH2（吸附）*2NH3（吸附）一脱-鼻2NH3（气相）在上述反应过程中，当气流速度相当大，催化剂粒度足够小时，外扩散光和内扩散因素对反应影响很小，而在铁催化剂上吸附氮的速度在数值上很接近于合成氨的速度，即氮的活性吸附步骤进行的最慢，是决定反应速度的关键。这就是说按得合成反应速度是由氮的吸附速度所控制的。（二）反应速度反应速度是以单位时间内反应物质浓度的减少量或生成物质浓度的增加量来表示。在工业生产中，不仅要求获得较高的氨含量，同时还要求有较快的反应速度,以便在单位时间内有较多的氢和氮合成为氨。根据氮在催化剂表面上的活性吸附是氨合成过程的控制步骤、氮在催化剂表面成中等覆盖度、吸附表面很不均匀等条件，捷姆金和佩热夫导得的速度方程式如下：W-反应的瞬时总速度，为正反应和逆反应速度之差ki、k2-正、逆反应速度常数p（H2）、p（n2）、p（nh3）-为氢、氮、氨气体的分压。（三）内扩散的影响当催化剂的颗粒直径为1mm时，内扩散速度是反应速度的百倍以上，故内扩散的影响可忽略不计。但当半径大于5mm时，内扩散速度已经比反应速度慢，其影响就不能忽视了。催化剂毛细孔的直径愈小和毛细孔愈长（颗粒直径愈大），则内扩散的影响愈大。实际生产中，在合成塔结构和催化层阻力允许的情况下，应当采用粒度较小的催化剂，以减小被扩散的影响，提高内表面利用率，加快氨的生成速度。四、影响合成塔操作的各种因素1、影响合成塔反应的条件：催化的合成反应可用下式表示：N2+3H2T2NH3在推荐的操作条件下，合成塔出口气中氨含量约13.9%（分子）没有反应的气体循环返回合成塔，最后仍变为产品。（一）温度：温度变化时对合成氨反应的影响有二方面，它同时影响平衡浓度及反应速度。因为合成氨的反应是放热的，温度升高使氨的平衡浓度降低，同时又使反应加速，这表明在远离平衡的情况下，温度升高时合成效率就比较高，而另一方面对于接近平衡的系统来说，温度升高时合成效率就比较低，在不考虑触媒衰老时，合成效率总是直接随温度变化的，合成效率的定义是：反应后的气体中实际的氨的百分数和所讨论的条件下理论上可能得到的氨的百分数之比。（二）压力：氨合成时体积缩小（分子数减少），所以氨的平衡百分数将随压力提高而增加，同时反应速度也随压力的升高而加速，因此提高压力将促进反应。（三）空速：在较高的工艺气速（空间速度）下，反应的时间比较少，所以合成塔出口的氨浓度就不象低空速那样高，但是，产率的降低百分比上是远远小于空速的增加的，由于有较多的气体经过合成塔，所增加的氨产量足以弥补由于停留时间短，反应不完全而引起的产量的降低，所以在正常的产量或者在低于正常产量的情况下，其它条件不变时，增加合成塔的气量会提高产量。通常是采取改变循环气量的办法来改变空速的，循环量增加时（如果可能的话），由于单程合成效率的降低，触煤层的温度会降低，由于总的氨产量的增加，系统的压力也会降低，MIC-22关小时，循环量就加大，当MIC-22完全关闭时，循环环量最大。（四）氢氮比：送往合成部分的新鲜合成气的氢氮比通常应维持在3.0：1.0左右，这是因为氢和氮是以3.0：1.0的比例合成为氨的，但是必须指出：在合成塔中的氢氮比不一定是3.0：1.0，已经发现合成塔内的氢氮比为2.53.0：1.0时，合成效率最高。为了使进入合成塔的混合气能达到最好的H2:N2比、新鲜气中的氢氮比可以稍稍和3.0：1.0不同。（五）惰性气体：有一部分气体连续地从循环机的吸入端往吹出气系统放空，这是为了控制甲烷及其它惰性气体的含量，否则它们将在合成回路中积累使合成效率降低，系统压力升高及生产能力下降。（六）新鲜气的：单独把新鲜气的流量加大可以生产更多的氨并对上述条件有以下影响：I 系统压力增长；II 触媒床温度升高；III 惰性气体含量增加；IV H2：N2比可能改变。反之，合成气量减少，效果则相反。在正常的操作条件下，新鲜气量是由产量决定的，但在，合成部分进气的增加必须以工厂造气工序产气量增加为前提。2 、合成反应的操作控制合成系统是从合成气体压缩机的山口管线开始的，气体（氢氮比为3：l的混合气）的消耗量取决于操作条件、触媒的活性以及合成同路总的生产能力，被移去的或反应了的气体是由压缩机来的气体不断进行补充的，如果新鲜气过量，产量增至压缩机的极限能力，新鲜气就在一段压缩之前从104-F吸入罐处放空，如果气量不足，压缩机就减慢，回路的压力下降直至氨的产量降低到和进来的气量成平衡为止。为了改变合成回路的操作，可以改变一个或几个条件，且较重要的控制条件如下：新鲜气量合成塔的入口温度循环气量氢一氮比高压吹出气量新鲜气的纯度触媒层的温度注意这里没有把系统的压力作为一个控制条件列出，因为压力的改变常常是其他条件变化的结果，以提高压力为唯一目的而不考虑其他效果的变化是很少的，合成系统通常是这样操作的，即把压力控制在极限值以下适当处，把吹出气量减少到最小程度，同时把合成塔维持在足够低的温度以处长触媒寿命，在新鲜气量及放空气量正常以及合成温度适宜的条件下，较低的压力通常是表明操作良好。下面是影响合成回路各个条件的一些因素，操作入员要注意检查它们的过程中是否有不正常的变化，如果把这些情况都弄清楚了，操什人员就能够比较容易地对操作条件的变化进行解释，这样，他就能够改变一个或几个条件进行必要的调正。合成塔的压力：能单独地或综合地使用合成回路压力增加的主要因素有：（一）新鲜气量增加；（二）合成塔的温度下降；（三）合成回路中的气体组成偏离了最适宜的氢氮比（2.53.0：1）（四）循环气中氨含量增加；（五）循环气中隋性气体含量增加：（六）循环气量减少；（七）由于合成气不纯引起触媒中毒（八）触媒衰老。反过来明，和上述这些作用相反就会使压力降低。触媒的温度，能单独地或综合地使触媒温度升高的主要因素有：（一）新鲜气量增加；（二）循环气量减少；（三）氢氮比比较接近于最适比值：1；（四）循环气中氨含量降低；（五）合成系统的压力升高；（六）进入合成塔的冷气近路（冷激）流量减少；（七）循环气中惰性气的含量降低；（八）由于合成气不纯引起触媒暂时中毒之后，接着触媒活性又恢复。返过来说，和上述这些作用相反就会使触媒的温度下降。稳定操作时的最适宜温度就是使氨产量最高时的最低温度，但温度还是要足够高以保证压力波动时操作的稳定性，超温会使触媒衰老并使触媒的活性很快下降。氢氮比：能单独地或者综合地使循环气中的H2：N2比变化的主要因素有：（一）从转化及净化系统来的合成气的组成有变化；（二）新鲜气量变化：（三）循环气中氨的含量有变化；（四）循环气中惰性气的含量有变化。进合成塔的循环气中氢氮比应控制在：1.0左右，氢氮比变化太快会使温度发生急剧变化。循环气中氨含量：能单独地或综合地使合成塔进气氨浓度变化的因素有：（一）高压氨分离器106-F前面的氨冷器中冷却程度的变化；（二）系统的压力予期的合成塔出口气中的氨浓度约为13.9，循环气和新鲜气混合以后，氨浓度变为4.15，经过氨冷及106-F把氨冷凝和分离下来以后，进合成塔时混合气中的氨浓度约为2.42。循环气中的循环性气含量：循环气中惰性气体的主要成份是氩及甲烷，这些气体会逐步地积累起来而使系统的压力升高，从而降低了合成气的有效分压，反映出来的就是单程的合成率下降，控制系统中惰性气体浓度的方法就是引出一部分气体经125-C和吹出气分离罐108-F后放空，合成塔入口气中惰性气体（甲烷和氩）的设计浓度约为13.6（分子），但是，经验证明：惰性气体的浓度再保持得高一些，可以减少吹出气带走的氢气，氮的总产量还可以增加。从上面的合成氨操作的讨论中可以看出：合成的效率是受这一节“（2）”开头部分列出的各种控制条件的影响的，所有这些条件都是相互联系的，一个条件发生变化对其他条件都会有影响，所以好的操作就是要把操作经验以及对影响系统操作的各种因素的认识这两者很好结合起来，如果其中有一个条件发生了急剧的变化，经验会作出判断为了弥补这个变化应当采取什么步骤，从而使系统的操作保持稳定，可能是任何变化都要缓慢地进行以防引起大的波动。3 、合成触媒的性能触媒的活化：合成触媒是由融熔的铁的氧化物制成的，它含有钾、钙和铝的氧化物作为稳定剂和促进剂，而且是以氧化态装到合成塔中去的，在进行氨的生产以前，触媒必须加以活化，把氧化铁还原成基本上是纯的元素铁。触媒的还原是在这样的条件下进行的：即在氧化态的触媒上面通以氢气，并逐步提高压力及温度，氢气和氧化铁中的氧化合生成水，在气体再次循环到触媒床以前要尽可能地把这些水除净，活化过程中的出水量触媒还原进展情况的一个良好的指标，在还原的开始阶段生成的水量是很少的，随着触媒还原的进行，生成的水量就增加，为促进触媒的还原需要采用相当高的温度并控制在一定的压力，出水量会达到一个高峰，然后逐步减少直至还原结束。还原的温度应当始终保持在触媒的操作温度以下，避免由于以下的原因而脱活，即：（1）循环气中的水汽浓度过高，（2）过热，但是温度太低，触媒的还原就进行得太慢，如果温度降得过分低，还原就会停止。在触媒的还原期间，压力和（或）压力变化的影响是一个关键，当还原向下移动时，如果各层触媒的活化是不均匀的，则提高压力就可能产生“沟流”：即在触媒床的局部地方还原较彻底的触媒会促进氢和氮生成氮的反应，反应放出的热量会使这局部触媒的温度变得太高而难以控制。触媒还原期间应当维持这样在压力：即使还原能够均匀地进行而且在触媒床的同一个水平面上的温度差不要太大，提高压力时，生成氨的反应加速，降低压力时，生成氨的反应会减慢。触媒的还原可以相当低的空速下进行，但是空速愈高，还原的时间愈短，而且在较高的空速下可以消除沟流。触媒还原期间，合成气是循环通过合成塔的，当反应已经开始进行时，非常重要的是循环气要尽可能地加以冷却（但设备中不能结冰的危险），把气体中的水份加以冷凝开除去以后再重新进入合成塔，否则，水汽浓度高的气体将进入已经还原了的触媒床，水蒸汽会使已经还原过的触媒和活性降低或中毒，一旦合成氨的反应开始进行，生成的氨就会使冰点下降，这就可以在更低的温度下把气流中的水分除去。精心控制触媒活化时的条件，可以使还原均匀地进行，这就有助于延长触媒的使用寿命。合成触媒的还原是在工厂的原始开车时进行的，推荐的指导程序见第三部分。触媒的热稳定性：即性是采用纯的合成气，氨触媒也不能无限期地保持它的活性。一些数据表明，采用纯的气体时，温度低于550C对触媒没有影响，而当温度更高时，就会损害触媒，这些数据还表明：经受过轻度过热的触媒，在400C时活性有所下降，而在500时，活性不变，但是应当着重指出：不存在有这样一个固定的温度极限，低于这个温度触媒就不受影响，在温度一定，但是压力和空速的条件变得苛刻时，也会使触媒的活性比较快的降低。触媒的衰老首先表现在温度较低、压力和（或）空速较高的条件下操作时效率下降，已经发现：触媒的活性和开始时相比下降得越多，则要进一步受到损坏所需要的时间就会越长或者所需要的条件也会越加苛刻。触媒的毒物：合成气中能够使触媒和活性或寿命降低的化合物称为毒物，这些物质通常能够和触媒的活性组份形成稳定程度不同的化合物，永久性的毒物会使触媒的活性不可逆地永久下降，这些毒物能够和触媒的活性分部形成稳定的表面化合物，另一些毒物可以使活性暂时下降，在这些毒物从气体中除去以后，在一个比较短的时间之内就可以恢复到原有的活性。合成氨触媒最主要的毒物是氧的化合物，这些化合物不能看作是暂时性毒物，也不是永久性毒物，当合成气中含有少量的氧化物，例如CO时，触媒的一些活性表面就和氧结合使触媒的活性降低，当把这种氧的化合物从合成气中除去以后，触媒就再一次完全还原，但是并不能使所有的活性中心都完全恢复到原始的状态，或者恢复到它的最初的活性，因此，氧的化合物能引起严重的暂时性中毒以及轻微的永久性中毒，通常能使触媒中毒的氧的化合物有：水蒸汽、（H）、CQ,及分子02。其它的重要的毒物有HHS（永久性的）及油雾的沉积物，后者并不是真正的毒物，但是由于触媒表面被复盖和堵塞，它能使触媒的活性降低。触媒的机械强度：合成触媒的机械强度是很好的，但是操作入员也不应该过份随便地对待，错误的操作会引起十分急速的温度波动，从而使触媒碎裂，在触媒还原期间，任何急剧的温度变化都应小心防止，据认为在这个期间，触媒对机械粉碎及急剧变化都是特别敏感的。在工厂的原始开车期间，合成触媒的还原是在工厂前面的工序已经接近于设计的条件和设计的流量时才进行的。详细的触媒装填程序详见触媒生产厂，氨合成塔的触媒装填方法。极其重要的是：在触媒装填之前，必须先进行一些试验，氯化物和不锈钢的触媒接触会引起合成塔内件的应力腐蚀脆裂，所以在装填之前，每一批触媒的氯含量都必须加以检验，触媒中允许的最高的水溶性氯的含量为lO.Oppm，在装触媒的容器有损坏的情况下，可能会带入杂质，所以每一个容器都应当进行检查。三合成气中无水液氨的分离在合成塔中生成的氨会很快地达到不利于反应的程序，所以必须连续地从进塔的合成循环气中把它除去，这是用系列的冷却器和氨冷器来冷却循环气，从而把每次通过合成塔时生成的净氨产品冷却下来，循环气进入高压氨分离器时的温度为-21.3C,在-11.7MPa的压力下，合成回路中气体里的氨冷凝并过冷到-23.3C以后，循环气中的氨就降至2.42，冷凝下来的液氨收集在高压氨分离器(106-F)中，用液位调节器(LC-13)调节后就送去进行产品的最后精制。五、氨合成主要设备1.合成塔1.1 结构特点氨合成塔是合成氨生产的关键设备，作用是氢氮混和气在塔内催化剂层中合成为氨。由于反应是在高温高压下进行，因此要求合成塔不仅要有较高的机械强度，而且应有高温下抗蠕变和松弛的能力。同时在高温、高压下，氢、氮对碳钢有明显的腐蚀作用，使合成塔的工作条件更为复杂。氢对碳钢的腐蚀作用包括氢脆和氢腐蚀。所谓氢脆是氢溶解于金属晶格中，使钢材在缓慢变形时发生脆性破坏。所谓氢腐蚀是氢渗透到钢材内部，使碳化物分解并生成甲烷：FeC+2H2宀3Fe+CH4+Q反应生成的甲烷积聚于晶界原有的微观空隙内,形成局部压力过高,应力集中,出现裂纹,并在钢材中聚集而形成鼓泡,从而使钢的结构遭到破坏,机械强度下降。在高温高压下,氮和钢材中的铁及其它很多合金元素生成硬而脆的氮化物,使钢材的机械性能降低。为了适应氨合成反应条件，合理解决存在的矛盾，氨合成塔由内件和外筒两部分组成，内件置于外筒之内。进入合成塔的气体(温度较低)先经过内件和外筒之间的环隙，内件外面设有保温层，以减少向外筒散热。因而，外筒主要承受高压(操作压力和大气压之差)，但不承受高温，可用普通低合金钢或优质碳钢制成。内件在500C左右高温下操作，但只承受环系气流和内件气流的压差，一般只有12兆帕，即内件只承受高温不承受高压，从而降低对内件材料和强度的要求。内件一般用合金钢制作，塔径较小的内件也可用纯铁制作。内件由催化剂筐、热交换器、电加热器三个主要部分组成，大型氨合成塔的内件一般不设电加热器，而由塔外加热炉供热。1.2 分类和结构由于氨合成反应最适宜温度随氨含量的增加而逐渐降低，因而随着反应得进行要在催化剂层采取降温措施。按降温方法不同，氨合成塔可分为以下三类：（1）冷管式。在催化剂层中设置冷却管，用反应前温度较低的原料气在冷管仲流动，移出反应热，降低反应温度，同时将原料气预热到反应温度。根据冷管结构不同，又可分为双套管、三套管、单管等不同形式。冷管式合成塔结构复杂，一般用于小型合成氨塔。（2）冷激式。将催化剂分为多层，气体经过每层绝热反应温度升高后，通入冷的原料气和之混合，温度降低后再进入下一层催化剂。冷激式结构简单，但加入未反应得冷原料气，降低了氨合成率，一般多用于大型氨合成塔。（3）中间换热式。将催化剂分为几层，在层间设置换热器，上一层反应后的高温气体进入换热器降温后，再进入下一层进行反应。2.合成压缩机大型氨厂的合成压缩机均采用以汽轮机驱动的离心式压缩机，其机组主要由压缩机主机、驱动机、润滑油系统、密封油系统和防喘振装置组成。2.1离心式压缩机工作原理离心式压缩机的工作原理和离心泵类似，气体从中心流入叶轮，在高速转动的叶轮的作用下，随叶轮作高速旋转并沿半径方向甩出来。叶轮在驱动机械的带动下旋转，把所得到的机械能转通过叶轮传递给流过叶轮的气体，即离心压缩机通过叶轮对气体作了功。气体一方面受到旋转离心力的作用增加了气体本身的压力，另一方面又得到了很大的动能。气体离开叶轮后，这部分速度能在通过叶轮后的扩压器、回流弯道的过程中转变为压力能，进一步使气体的压力提高。离心式压缩机中，气体经过一个叶轮压缩后压力的升高是有限的。因此在要求升压较高的情况下，通常都有许多级叶轮一个接一个、连续地进行压缩，直到最末一级出口达到所要求的压力为止。压缩机的叶轮数越多，所产生的总压头也愈大。气体经过压缩后温度升高，当要求压缩比较高时，常常将气体压缩到一定的压力后，从缸内引出，在外设冷却器冷却降温，然后再导入下一级继续压缩。这样依冷却次数的多少，将压缩机分成几段，一个段可以是一级或多级。2.2 离心式压缩机的喘振现象及防止措施离心压缩机的喘振是操作不当，进口气体流量过小产生的一种不正常现象。当进口气体流量不适当地减小到一定值时，气体进入叶轮的流速过低，气体不再沿叶轮流动，在叶片背面形成很大的涡流区，甚至充满整个叶道而把通道塞住，气体只能在涡流区打转而流不出来。这时系统中的气体自压缩机出口倒流进入压缩机，暂时弥补进口气量的不足。虽然压缩机似乎恢复了正常工作，重新压出气体，但当气体被压出后，由于进口气体仍然不足，上述倒流现象重复出现。这样一种在出口处时而倒吸时而吐出的气流，引起出口管道低频、高振幅的气流脉动，并迅速波及各级叶轮，于是整个压缩机产生噪音和振动，这种现象称为喘振。喘振对机器是很不利的，振动过分会产生局部过热，时间过久甚至会造成叶轮破碎等严重事故。当喘振现象发生后，应设法立即增大进口气体流量。方法是利用防喘振装置，将压缩机出口的一部份气体经旁路阀回流到压缩机的进口，或打开出口放空阀，降低出口压力。2.3 离心式压缩机的结构离心式压缩机由转子和定子两大部分组成。转子由主轴、叶轮、轴套和平衡盘等部件组成。所有的旋转部件都安装在主轴上，除轴套外，其它部件用键固定在主轴上。主轴安装在径向轴承上，以利于旋转。叶轮是离心式压缩机的主要部件，其上有若干个叶片，用以压缩气体。气体经叶片压缩后压力升高，因而每个叶片两侧所受到气体压力不一样，产生了方向指向低压端的轴向推力，可使转子向低压端窜动，严重时可使转子和定子发生摩擦和碰撞。为了消除轴向推力，在高压端外侧装有平衡盘和止推轴承。平衡盘一边和高压气体相通，另一边和低压气体相通，用两边的压力差所产生的推力平衡轴向推力。离心式压缩机的定子由气缸、扩压室、弯道、回流器、隔板、密封、轴承等部件组成。气缸也称机壳，分为水平剖分和垂直剖分两种形式。水平剖分就是将机壳分成上下两部分，上盖可以打开，这种结构多用于低压。垂直剖分就是筒型结构，由圆筒形本体和端盖组成，多用于高压。气缸内有若干隔板，将叶片隔开，并组成扩压器和弯道、回流器。为了防止级间窜气或向外漏气，都设有级间密封和轴密封。离心式压缩机的辅助设备有中间冷却器、气液分离器和油系统等。2.4 汽轮机的工作原理汽轮机又称为蒸汽透平，是用蒸汽做功的旋转式原动机。进入汽轮的高压、高温蒸汽，由喷嘴喷出，经膨胀降压后，形成的高速气流按一定方向冲动汽轮机转子上的动叶片，带动转子按一定速度均匀地旋转，从而将蒸汽的能量转变成机械能。由于能量转换方式不同，汽轮机分为冲动式和反动式两种，在冲动式中，蒸汽只在喷嘴中膨胀，动叶片只受到高速气流的冲动力。在反动式汽轮机中，蒸汽不仅在喷嘴中膨胀，而且还在叶片中膨胀，动叶片既受到高速气流的冲动力，同时受到蒸汽在叶片中膨胀时产生的反作用力。根据汽轮机中叶轮级数不同，可分为单极或多极两种。按热力过程不同，汽轮机可分为背压式、凝气式和抽气凝气式。背压式汽轮机的蒸汽经膨胀做功后以一定的温度和压力排出汽轮机，可继续供工艺使用；凝气式蒸汽轮机的进气在膨胀做功后，全部排入冷凝器凝结为水；抽气凝气式汽轮机的进气在膨胀做功时，一部分蒸汽在中间抽出去作为其它用，其余部分继续在气缸中做功，最后排入冷凝器冷凝。第二章装置概况第一节工艺流程简述一、合成系统从甲烷化来的新鲜气（40C、2.6Mpa、H2/N2=3:1）先经压缩前分离罐（104-F）进合成气压缩机（103-J）低压段，在压缩机的低压缸将新鲜气体压缩到合成所需要的最终压力的二分之一左右，出低压段的新鲜气先经106-C用甲烷化进料气冷却至93.3C,再经水冷器（116-C）冷却至38C，最后经氨冷器（129-C）冷却至7C,后和氢回收来的氢气混合进入中间分离罐（105-F），从中间分离罐出来的氢氮气再进合成气压缩机高压段。合成回路来的循环气和经高压段压缩后的氢氮气混合进压缩机循环段，从循环段出来的合成气进合成系统水冷器（124-C）。高压合成气自最终冷却器124-C出来后，分两路继续冷却，第一路串联通过原料气和循环气一级和二级氨冷器117-C和118-C的管侧，冷却介质都是冷冻用液氨，另一路通过就地的MIC-23节流后，在合成塔进气和循环气换热器120-C的壳侧冷却，两路会合后，又在新鲜气和循环气三级氨冷器119-C中用三级液氨闪蒸槽112-F来的冷冻用液氨进行冷却，冷却至-23.3C。冷却后的气体经过水平分布管进入高压氨分离器（106-F）,在前几个氨冷器中冷凝下来的循环气中的氨就在106-F中分出，分离出来的液氨送往冷冻中间闪蒸槽（107-F）。从氨分离器出来后，循环气就进入合成塔进气-新鲜气和循环气换热器120-C的管侧，从壳侧的工艺气体中取得热量，然后又进入合成塔进气-出气换热器（121-C）的管侧，再由HCV-11控制进入合成塔（105-D），在121-C管侧的出口处分析气体成分。SP-35是一专门的双向降爆板装置，是用来保护121-C的换热器，防止换热器的一侧卸压导致压差过大而引起破坏。合成气进气由合成塔105-D的塔底进入，自下而上地进入合成塔，经由MIC-13直接到第一层触媒的入口，用以控制该处的温度，这一近路有一个冷激管线，和两个进层间换热器付线可以控制第二、第三层的入口温度必要时可以分别用MIC-14、15和16进行调节。气体经过最底下一层触媒床后，又自下而上地把气体导入内部换热器的管侧，把热量传给进来的气体，再由105-D的顶部出口引出。合成塔出口气进入合成塔-锅炉给水换热器123-C的管侧，把热量传给锅炉给水，接着又在121-C的壳侧和进塔气换热而进一步被冷却，最后回到103-J高压缸循环段(最后一个叶轮)而完成了整个合成回路。合成塔出来的气体有一部分是从高压吹出气分离缸108-F经MIC-18调节并用Fl-63指示流量后，送往氢回收装置或送往一段转化炉燃料气系统。从合成回路中排出气是为了控制气体中的甲烷化和氩的浓度，甲烷和氩在系统中积累多了会使氨的合成率降低。吹出气在进入分离罐108-F以前先在氨冷器125-C冷却，由108-F分出的液氨送低压氨分离器107-F回收。合成塔备有一台开工加热炉(102-B)，它是用于开工时把合成塔引温至反应温度，开工加热炉的原料气流量由FI-62指示，另外，它还设有一低流量报警器FAL-85和FI-62配合使用，MIC-17调节102-B燃料气量。二、冷冻系统合成来的液氨进入中间闪蒸槽(107-F)，闪蒸出的不凝性气体通过PICA-8排出作为燃料气送一段炉燃烧。分离器107-F装有液面指示器LI-12。液氨减压后由液位调节器LICA-12调节进入三级闪蒸罐(112-F)进一步闪蒸，闪蒸后作为冷冻用的液氨进入系统中。冷冻的一、二、三级闪蒸罐操作压力分别为:0.4MPa(G)、0.16MPa(G)、0.0028MPa(G)，三台闪蒸罐和合成系统中的第一、二、三氨冷器相对应，它们是按热虹吸原理进行冷冻蒸发循环操作的。液氨由各闪蒸罐流入对应的氨冷器，吸热后的液氨蒸发形成的气液混合物又回到各闪蒸罐进行气液分离，气氨分别进氨压缩机(105-J)各段气缸，液氨分别进各氨冷器。由液氨接收槽(109-F)来的液氨逐级减压后补入到各闪蒸罐。一级闪蒸罐(110-F)出来的液氨除送第一氨冷器(117-C)外，另一部分作为合成气压缩机(103-J)一段出口的氨冷器(129-C)和闪蒸罐氨冷器(126-C)的冷源。氨冷器(129-C)和(126-C)蒸发的气氨进入二级闪蒸罐(111-F)，110-F多余的液氨送往111-F。111-F的液氨除送第二氨冷器（118-C）和弛放气氨冷器（125-C）作为冷冻剂外，其余部分送往三级闪蒸罐（112-F）。112-F的液氨除送119-C夕卜，还可以由冷氨产品泵（109-J）作为冷氨产品送液氨贮槽贮存。由三级闪蒸罐（112-F）出来的气氨进入氨压缩机（105-J）一段压缩，一段出口和111-F来的气氨汇合进入二段压缩，二段出口气氨先经压缩机中间冷却器（128-C）冷却后，和110-F来的气氨汇合进入三段压缩，三段出口的气氨经氨冷凝器（127-CA、CB），冷凝的液氨进入接收槽（109-F）。109-F中的闪蒸气去闪蒸罐氨冷器（126-C），冷凝分离出来的液氨流回109-F，不凝气作燃料气送一段炉燃烧。109-F中的液氨一部分减压后送至一级闪蒸罐（110-F），另一部分作为热氨产品经热氨产品泵（1-3P-1,2）送往尿素装置。第二节工艺仿真范围A合成氨系统1）反应器：105D2）炉子：102B3）换热器：124C、120C、121C、117C（管侧）、118C（管侧）、119C（管侧）、123C、125C（管侧）4）分离罐：105F、106F、108F5）压缩机：103J（工艺管线）B冷冻系统1）换热器：127C、147C、117C（壳侧）、129C（壳侧）、118C（壳侧）、119C（壳侧）、125C（壳侧）2）分离罐：107F、109F、110F、111F、112F3）泵：13p12）、109JA/JB4）压缩机：105J（工艺管线部分）第三节控制回路一揽表宁夏化工厂合成氨装置合成工段仿真培训系统共涉及到仪表控制回路如下，这些回路的详细内容见下表，该表给出了仪表回路的公位号、回路描述、工程单位元、正常设定及正常输出。这些内容仅供操作参考。仪表回路一览表合成系统回路名称回路描述工程单位元设定值输出PIC182104-F压力控制MPA2.650PRC6103-J转速控制MPA2.650PIC194107-F压力控制MPA10.550FIC7104-F抽出流量控制KG/H1170050FIC8105-F抽出流量控制KG/H1200050FIC14压缩机总抽出控制KG/H6700050LICA14121-F罐液位元控制%5050冷冻系统回路名称回路描述工程单位元设定值输出PIC7109-F压力控制MPA1.450PICA8107-F压力控制MPA1.8650PRC9112-F压力控制KPA2.850FIC9112-F抽出氨气体流量控制KG/H240000FIC10111-F抽出氨气体流量控制KG/H190000FIC11110-F抽出氨气体流量控制KG/H230000FIC18109-F液氨产量控制KG/H5050LICA15109-F罐液位元控制%5050LICA16110-F罐液位元控制%5050LICA18111-F罐液位元控制%5050LICA19112-F罐液位元控制%5050LICA12107-F罐液位元控制%5050第三章装置冷态开工过程一、合成系统开车投用LSH109（104-F液位高联锁），LSH111（105-F液位高联锁）（辅助控制盘画面）打开SP71（合成工段现场），把工艺气引入104-F,PIC-182（合成工段DCS设置在2.6Mpa投自动显示合成塔压力的仪表换为低量程表O（合成工段现场合成塔旁）1. 投用124-C（图1合成工段现场开阀VX0015进冷却水），123-C（图1合成工段现场开阀VX0016进锅炉水预热合成塔塔壁）,116-C（合成工段现场开阀VX0014）,打开阀W077,W078投用SP35（在图1合成工段现场合成塔底右部进口处）。2. 按103-J复位（辅助控制盘画面），然后启动103-J（合成工段现场启动按钮），开泵117-J注液氨（在冷冻系统图的现场画面）开MIC23,HCV11把工艺气引入合成塔105-D,合成塔充压（合成工段现场图）3. 逐渐关小防喘振阀FIC7，FIC8，FIC14开SP1付线阀VX0036均压后（一小段时间），开SP1,开SP72（在合成塔现场图画面上）及SP72前旋塞阀VX0035（合成塔现场图）4. 当合成塔压力达到1.4Mpa时换高量程压力表O（现场图合成塔旁）关SP1付线阀VX0036,关SP72及前旋塞阀VX0035,关HCV-115. 开PIC-194设定在10.5MPa,投自动（108-F出口调节阀）开入102-B旋塞阀W048,开SP70b6. 开SP70前旋塞阀VX0034,使工艺气循环起来。7. 打开108-F顶MIC18阀（开度为100（合成现场图）投用102-B联锁FSL85（辅助控制盘画面）8. 打开MIC17（合成塔系统图）进燃料气,102-B点火（合成现场图），合成塔开始升温开阀MIC14调节合成塔中层温度，开阀MIC15,MIC16,控制合成塔下层温度，（合成塔现场图）9. 停泵117-J,停止向合成塔注液氨PICA8设定在1.68MPa投自动。（冷冻工段DCS图）10. LICA14设定在50液自动，LICA13设定在40%投自动。（合成工段DCS图）当合成塔入口温度达到反应温度380时,关MIC17,102-B熄火,同时打开阀门HCV11预热原料气。11. 关入102-B旋塞阀VV048,现场打开氢气补充阀W060b开MIC13进冷激起调节合成塔上层温度12. 106-F液位LICA-13达50%寸,开阀LCV13,把液氨引入107-F二、冷冻系统开车1. 投用LSH116（110-F液位高联锁）,LSH118（111-F液位高联锁）,LSH120（112-F液位高联锁）,PSH840,841联锁（辅助控制盘）；投用127-C（冷冻系统现场开阀VX0017进冷却水）；2. 打开109-F充液氨阀门W066,建立80%液位（LICA15至80%后关充液阀；PIC7设定值为1.4MPa,投自动；3. 开三个制冷阀（在现场图开阀VX0005,VX0006,VX0007）；按105-J复位按钮，然后启动105-J（在现场图开启动按钮），开出口总阀VV084。4. 开127-C壳侧排放阀VV067；开阀LCV15（打开LICA15）建立110-F液位5. 开出129-C的截止阀VV086（在现场图）开阀LCV16（打开LICA16）建立111-F液位，开阀LCV18（LICA18）建立112-F液位；投用125-C（打开阀门VV0856. 当107-F有液位时开MIC24，向111-F送氨开LCV-12（开LICA12）向112-F送氨7. 关制冷阀（在现场图关阀VX0005,VX0006,VX0007）当112-F液位达20%时,启动109-J/JA向外输送冷氨8. 当109-F液位达50%时,启动1-3P-1/2向外输送热氨第四章正常操作规程合成岗位主要指标A、温度设计值序号位号说明设计值（单位C）1TR615出103-J二段工艺气温度1202TR616入103-J一段工艺气温度403TR617工艺气经124-C后温度384TR6_18工艺气经117-C后温度105TR6_19工艺气经118-C后温度-96TR6_20工艺气经119-C后温度-23.37TR621入103-J二段工艺气温度388TI1_28工艺气经123-C后温度1669TI129工艺气进119-C温度-910TI130工艺气进120-C温度-23.311TI131工艺气出121-C温度14012TI1_32工艺气进121-C温度23.213TI1_35107-F罐内温度-23.314TI1_36109-F罐内温度4015TI137110-F罐内温度416TI1_38111-F罐内温度-1317TI139112-F罐内温度-3318TI146合成塔一段入口温度40119TI147合成塔一段出口温度480.820TI148合成塔二段中温度43021TI149合成塔三段入口温度38022TI150合成塔三段中温度40023TI184开工加热炉102-B炉膛温度80024TI185合成塔二段中温度43025TI186合成塔二段入口温度419.926TI187合成塔二段出口温度465.527TI188合成塔二段出口温度465.528TI189合成塔三段出口温度434.529TI190合成塔三段出口温度434.530TR1113工艺气经102-B后进塔温度38031TR1114合成塔一段入口温度40132TR1115合成塔一段出口温度48033TR1116合成塔二段中温度43034TR1117合成塔三段入口温度38035TR1_118合成塔三段中温度40036TR1119合成塔塔顶气体出口温度30137TRA1120循环气温度14438TR5(13-24)合成塔105-D塔壁温度140.0B、重要压力设计值序号位号说明设计值（单位MPA）1PI59108-F罐顶压力10.52PI65103-J二段入口流量6.03PI80103-J二段出口流量12.54PI58109-J/JA后压2.55PR6213P-1/2后压4.06PDIA62103-J二段压差5.0C、重要流量设计值序号位号说明设计值（单位KG/H）1FR19104-F的抽出量110002FI62经过开工加热炉的工艺气流量600003FI63弛放氢气量75004FI35冷氨抽出量200005FI36107-F到111-F的液氨流量3600第五章装置正常停工过程合成系统停车1、关阀MIC18弛放气（图2108-F顶）2、停泵1-3P-1/2（图3现场）3、工艺气由MIC-25放空（图1）,103-J降转速（此处无需操作）4、依次打开FCV14,FCV8,FCV7,注意防喘振5、逐关MIC14,MIC15,MIC16,合成塔降温6、106-F液位LICA-13降至5%时,关LCV-137、108-F液位LICA-14降至5%时,关LCV-148、关SP1,SP709、停125-C,129-C（图3现场关阀VV085，VV086）10、停103-J二、冷冻系统停车1、渐关阀FV11，105-J降转速（此处无需操作）2、关MIC-243、107-F液位LICA-12降至5%时关LCV-124、图3现场开三个制冷阀VX0005，VX0006，VX0007,提高温度,蒸发剩余液氨5、待112-F液位LICA-19降至5%寸，停泵109-JA/B6、停105-J第六章事故列表105-J跳车事故原因：105-J跳车现象；1、FIC-9，FIC-10，FIC-11全开。2、LICA-15，LICA-16，LICA-18，LICA-19逐渐下降。处理方法：1. 停1-3P-1/2，关出口阀。2. 全开FCV147,8，开MIC25放空，103-J降转速（此处无需操作）按SP-1A，SP-70A3. 关MIC-18，MIC-24，氢回收去105-F截止阀。4. LCV13，14，12手动关掉。5. 关MIC13，14，15，16，HCV1，MIC23。6. 停109-J，关出口阀。7. LCV15,LCV16A/B,LCV18A/B,LCV19置手动关。1-3P-1（2）跳车事故原因：1-3P-1（2）跳车现象：109-F液位LICA15上升处理方法：1、打开LCV15,调整109-F液位。2、启动备用泵。109-J跳车事故原因：109-J跳车事故现象：112-F液位LICA19上升。事故处理：1、关小LCV18A/B，LCV12。2、启动备用泵103-J跳车事故原因：103-J跳车现象：1、SP-1，SP-70全关。2、FIC-7，FIC-8，FIC-14全开。3、PCV-182开大。处理方法：1、打开MIC25，调整系统压力。2、关闭MIC18,MIC24,氢回收去105-F截止阀。3、105-J降转速，冷冻调整液位。4、停1-3P，关出口阀。5、LCV1314，12手动关掉。6、关MIC13,14，15，16，HCV1MIC23。7、切除129-C，125-C。&停109-J，关出口阀。第七章自动保护系统在装置发生紧急事故，无法维持正常生产时，为控制事故的发展，避免事故蔓延发生恶性事故，确保装置安全，并能在事故排除后及时恢复生产，1.在装置正常生产过程中，自保切换开关应在“AUTO位置，表示自保投用。2.开车过程中，自保切换开关在”BP（Bypass）”位置，表示自保摘除。自保名称自保值LSH10990LSH11190LSH11680LSH11880LSH12060PSH84025.9PSH84125.9FSL8525000第八章下位机画面设计、DCS用户画面设计1.DCS画面的颜色、显示及操作方法均和真实DCS系统保持一致,二、现场操作画面设计1 现场操作画面设计说明：(1) 现场操作画面是在DCS画面的基础上改进而完成的，大多数现场操作画面都有和之对应的DCS流程图画面。(2) 现场画面均以C字母作为结束符。(3) 现场画面上光标变为手形处为可操作点。(4) 现场画面上的模拟量(如手操阀)、开关量(如开关阀和泵)的操作方法和DCS画面上的操作方法相同。(5) 般现场画面上红色的阀门、泵及工艺管线表示这些设备处于“关闭”状态，绿色表示设备处于“开启”状态。(6) 单工段运行时，对换热器另一侧物流的控制通过在现场画面上操作该换热器来实现；全流程运行时，换热器另一侧的物流由在其它工段进行的操作来控制。冷却水及蒸汽量的控制在各种情况下均在现场画面上完成。2 .现场画面列表：画面名称说明A0401F合成系统现场图A0601F冷冻系统现场图A0401合成系统DCS图A0601冷冻系统DCS图A0403合成塔DCS图AUXILIARY辅助控制盘Fm4UAmHUA融岂a謎H筑EWilUZ臥g盟沙芝tiilC5WIJ1WI0P.11返:71111寅r-r11I聽HI5JrdIUEM強娑丄隔和a題事号魁Tf-二jtimii|LLircBieDOTHM-5EWB明3昌ETWtHAEEI域己rwEkCZIKVEK.ETWffi7rrrn3iEIWLST三聲匹豆舄HFmooAfr-EA吕l-m习胃当m4.d.KEJXJ二心WT.百softenArH感Aij.H5二ROUPDOSs-.j艺Egm吐丸巴啊电F別怕口M士MBbe列M士MBbe列总分:1258.00实际得分:0.00百分制得分:0.00测评历时208秒测评限时0秒以下为各过程操作明应实细：得得合成系统开车:过程正在评分7200100100100100100100100100100100100100100100100其中普通步骤操作得分:0.00质量步骤操作得分:0.00趋势步骤操作得分:0.00操作失误导致扣分:0.00操作步骤说明该过程历时208秒投用LSH109投用LSH111显示合成塔压力的仪表换为低量程表（现场合成塔旁）投用124-C投用123-C投用SP35投用SP35开SP71,弓I氢氮气按复位按钮后启动103-J（现场启动按钮）开泵117-J注液氨（在冷冻系统图的现场画面）开MIC23,把工艺气引入合成塔105-D,合成塔充压开HCV11把工艺气引入合成塔105-D,合成塔充压开SP1付线阀VX0036逐渐关小防喘振阀FIC7，FIC8，FIC14开SP72（在合成塔图画面上）10010010010010010010010010010010010010010010010010010010010010010010010010010