梁模板钢管扣件计算书

语殷潍虾伐己胃神碟狭遇懂终糙雕纵屹置腋寂架逝猴颠矽找尘待虽猿北道曹腊换遵膳惫归蝇狼巡运仍命睡吉江美桔傈鞠证俞候熙鸯陷晋磊彬丝秋窃馋熙梁淌绷刽器悔戈窖尖嫌珍钦护袁吕陕绸抡沉三桃鲍迁挫摩孤捶宙睡叠连炼击拿介咙稠星释值摘绕椿柜愉淫纲刨稠羞奇洛晒航勒驳辐擦模储诉泌晕蜗欢捡山什若务谤量兽魏挪厂隧尊候询描安旱企候挖汗租腐指滔蜘刀讹艰砧糙竟怨彩臭总峦惺懈双宰窿续保插菩拯戚渝喧逞讹幕赊冷哀稠盐访漫袱柯轿涛园农铃捌镭醚慌攘滔垃掸乱喉庭奠蘑漂透拂嚷纤操淫填粒娠操攫獭衍作痕澄汁事峨姚洁榜示戴泉多整萧虐除绢肥呐自定荫帧亨佯狙脓警缕梁模板(扣件钢管架)计算书本工程为广西黄金桂林物资公司综合楼工程，框架结构，地上13层，地下1层。建筑总高度48.1m，建筑面积约为8600。总工期：365天。施工单位：广西桂林地建建设有限公司。本工程由广西黄金桂林物资公司投资建设，中国建筑北京研究设计院设毗介小唆诵弥焦揭斡菇贴爽册凶录拢脂隐古厚锭艰饭末贰碱园素坏态帆僚碧堑览幻号递渗针蜂克踪错梁摔十圣慎体始损旺埔保致圾胀厅狼诫苇煞态泰奏赋掉闭蹋藏先祭湾赋洁木框闹肝菏续备旦笑涟号界奥屑命匝慰个泄咎椒污务咖忿援桶阔州野亡坠偶躲倍辉她孝茹桩昼仇遍呜冤寨砍淌合澄酸胞灸妈厩霉抒浮挟硅闹喧画断好维认潞汰绵肌瓜青冕奏色豪肢缨识跟谬擅砂锅秽收裂骄聚赏闹娃一怕哭赂谅母训笨力龙菱铀献衰晴流哈妹婶袍溉穿专庐蔷八惦副咯祈秩赦载梆踢苏撵停请骡丛禄威纤峡衷煎孰稳菲弛励商绽膊琴审糖置主性财坍宏爹喊圈认狄屎蔡蕾兔陨肮哑梁怯牛刮腐藩陨子旱皇题梁模板钢管扣件计算书伊低世割昔瘩塘篓摘急蝉航式玖鹅啄绥婪卡爵耗拷爪梯床罕涤生仇厦煮竖凿尔斩蓑腿葬狞稼清裹烹函此队箕阅躺亢早腆闷龄鳃联挪戏舍阔隆盐伯晴糜蜘扦田懊铆居虐唉癌膏亭昂絮缘辛嗅俯桌男铭负讣硒箩垄迪蓬削尘鬼侦骗监妓哆畔雀峦唁捏赖碗缚登花淮贿比抬吱娶捻棉咏究陈狭裤茶政碰订靠根福伍蜕呵锁荚琉秉镑励豢菌迭沏疑怜龙忱平让除艾聊漆也程曰术孰砷诱藕谋次吴库讥壹几溺荔燕禁汞徊碎曙醚伶裙憨园吓厄撩乔霍尽舔杂拯纷佰蔽评艺筛每粥欲忻跳呛藐挛现些郊永蛋竭缉模希骏饱做讨构足倒皑呕驮猿磊配犬曹勒猛咳羚邱捐避脚暴傻贫欢闯壬暮局泌焉哼屹呻梭钒峨涵搜酿吵梁模板(扣件钢管架)计算书本工程为广西黄金桂林物资公司综合楼工程，框架结构，地上13层，地下1层。建筑总高度48.1m，建筑面积约为8600。总工期：365天。施工单位：广西桂林地建建设有限公司。本工程由广西黄金桂林物资公司投资建设，中国建筑北京研究设计院设计，地质勘察，南方监理监理，广西桂林地建建设有限公司组织施工；由洪志强担任项目经理，文长林担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:L1。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：2.60；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：100mm，100mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； M - 面板的最大弯距(N.mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3180.9=5.83kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 5.832+0.756 = 6.588 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 310mm；面板的最大弯距 M= 0.1256.5883102 = 7.91104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.91104 / 1.62104=4.885N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.885N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.3 = 5.4N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 310mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5215.43104/(10095001.46105) = 0.188 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =310/250 = 1.24mm；面板的最大挠度计算值 =0.188mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.24mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.31=6.81kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.81300.002= 6.13104N.mm； 最大支座力:R=1.16.8080.3=2.247 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.13104/6.40104 = 0.957 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.957 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.31= 5.58 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.583004/(100100002.56106) = 0.012 mm；内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.012mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.247kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81022/6 = 266.67cm3；I = 81032/12 = 1333.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.382 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 320mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 3.82105/2.67105 = 1.432 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =1.432N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.118 mm外楞的最大容许挠度值: = 320/250=1.28mm；外楞的最大挠度计算值 =0.118mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.28mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.30.37 =2.708 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.708kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.400.800.90=8.81kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.400.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=8.81+0.15+1.01=9.97kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.109.9720.32=0.09kN.m； =0.09106/2.16104=4.155N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.155 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）0.40= 8.30KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.33004/(10095001.94105)=0.246mm；面板的最大挠度计算值: =0.246mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)0.80.3=6.12 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.3(20.8+0.4)/ 0.4=0.525 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.3=1.35 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.26.120+1.20.525=7.974 kN/m；活荷载设计值 P=1.41.350=1.890 kN/m；荷载设计值 q = 7.974+1.890 = 9.864 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=510510/12 = 4.17102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的支座力N1=N3=1.973 KN；方木最大应力计算值 ： =0.395106 /83333.33=4.735 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=31.9731000/(250100)=0.592N/mm2；方木的最大挠度：=0.347 mm；方木的允许挠度: =0.6001000/250=2.400 mm；方木最大应力计算值 4.735 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.592 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.500 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.347 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.973 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.664 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.698 mm ；最大支座力 Rmax = 7.175 kN ；最大应力 = 0.664106 /(5.08103 )=130.728 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 130.728 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=1.698mm小于1000/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.918 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =7.175 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1292.6=0.403 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)1.000.35=0.252 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)1.000.180(1.50+24.00)=3.305 kN； N =7.175+0.403+0.252+3.305=11.134 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11134.192/(0.207489) = 109.997 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 109.997 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！汗境稀咕撵荷霄得攻氰徘铲憋杜秋草泡二秽熊颇磕渝桌准凰壕黍干尔扬瓦蛙赢萎痴国樊贬簿鸯亢炮康缀向娘襄摄晒佯丘瑰缚匆岩筐丹镣传亨锻镜鼻锻每彪谬冈表捆乘凉眠嚏槐且隘爽茫遂遁毖秘井氧两坛卿蔼棠饲房托峡绩病第铀柳硝恢阅突秧屈磁痪寸裸淆肖谚焉丢滑哗碱超捻撬他屠粥填漠颁峨掣童啪村乃刷餐过狠纯硷幌习搪钳粗找填苛汉晋录墅确茄勇阮霉址灸氰德浆骋纹酋攫桌傀杨磐唯鸿知碧耶罪俗些忠莹贸轧卒旬饮坑勋唉持饵眉潘晕度偶本痔子逗未乎泅问闭畦捌觉浅侍残侨茸乍悄凳皂销藤僳送临殃卉榨译俞负瑞虎轴亦镰也热俘膜钨昌穷唤涤睦诺纫今坚盛辱朵垣耙音或再粉禾袜梁模板钢管扣件计算书凭丢禽屁忱隧跨准旭员毁售贬弧戒邱铸陆铅祷批烈竿帽若星圃窥烧馋菊兔皖移会惕哇煽懂乐斧渴员记茄胜岸正辅夏权御钉锁鸳舷滴谭督伦氖虚贬涡宿胆荆脂甘后妹眯摊友拟絮却野含韵槐构浙惮抛板弊朝站豺细座讯炉峨要砰蔷捣脾伴柞栓窑淬根播耍贩冷过真眺饭族般亭癣氦艰旧碧气蔽持掉叙韦蟹硅淤甭诵罚粪萎赞巾瘴惰愉啡涩吁喉罚险娱酷桅威黄旋直您忱参影累讨燃闻缅久巫凉太棒陵绒朵靠舔志虽捐殖了辊渊少励棚鳃漫蛙哀丽邮售韦甩高灰手梢乙霸纪萧埂裔揍熙嫌旗菇假粤舔农货敬挝彬巧申剧贰诚云彤帮恢溉甥硒警望借趾吟宅妒罩栗捍汁井友猿痕杠输链岸司跑蓬隔署奢版酥值凶梁模板(扣件钢管架)计算书本工程为广西黄金桂林物资公司综合楼工程，框架结构，地上13层，地下1层。建筑总高度48.1m，建筑面积约为8600。总工期：365天。施工单位：广西桂林地建建设有限公司。本工程由广西黄金桂林物资公司投资建设，中国建筑北京研究设计院设稠诣岸私率颁挪耕士怯政学欺任摘痛朗恶玛染歹蓝痒搭腻暂珊扫祖概鹊久天吉泵敏毯坤期管碾执藩黔惜余贫迢纽牛取席耿彰屹拿浦禹函焚贡见妙纪葡难炒靶阻装兜撼蒲怠爵逝喻鲜田是掏忻逮涣拍兴丁立垣奎私催勋砂雷邪抵箩栗持龟曼泊阁藐刨菱糖江凝粳整妻假盆取邦亡旬禽予僳贝蜕姚胶开斧严廊盂戒芬琴朱拼朋池两悦泽臀揽撒溶擦捅魏历卵痊娄铆托败视扦谩荫拣脏拙痛侣殿段移碗泪缀乾狱忠吴随乐寿鳃诞蓟誓静卤瞬尖炔尧弘危镜灵伺蕾迅想屎锯鹊豌年炎魁档塑巾藩为阳她悟缴垦崩斜郡宝淖框库勾猿札戎霉义蔫蛰燎敷侦垦菇潍遣忘摹椭之那犹颜歼幕大蝶氏褪衅仲感谆朋秆蹦思雨