[四川]大桥拱箱悬臂浇筑施工挂篮设计方案

,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,2009-8-2,#,攀枝花新密地大桥拱箱悬浇挂篮设计方案汇报,汇报人,:,吴榜林,2009,年,8,月,3,日,攀枝花公路桥梁工程有限公司,一、工程概况,二、挂篮结构及工作原理,三、挂篮计算,四、挂篮加工与质量验收,五、挂篮安装与拆除,六、挂篮使用及其它注意事项,汇报内容,1,、,桥跨布置,：,27.5m,22.55m,净跨,182m,22.55m,27.5m,，全桥长,296m,。,2,、,桥面宽度,：,4,3.75m(,行车道,),2,0.5m(,右侧路缘带,),2,0.75m(,左侧路缘带,),2,0.5(,防撞护栏,),5.0m(,尾矿管等过江通道,),2,3.0m(,人行道,),2,0.25m(,人行道栏杆,),，全宽,30m,。,3,、,主拱圈,：,为净跨,182m,钢筋砼等高截面悬链线箱形拱，净失跨比,1/6,，拱轴系数,m=1.988,。主拱圈采用左右幅分离式的结构，其中心间距离,15m,。每幅拱箱为单箱双室结构，高,3.5m,，宽,9.6m,。每幅拱箱分,31,个节段施工，其中两岸各设一个拱脚搭架现浇段，拱顶设一个吊架浇筑合拢段，其余,28,个均为挂篮悬臂浇筑段，悬浇节段最大长度,7.198m(,拱轴线长度,),，最大重量,230.78t,。拱脚与拱座连接处拱箱截面顶板厚,60cm,，底板厚,60cm,，腹板厚,50cm,；拱脚第一节段端头截面顶板厚,40cm,，底板厚,40cm,，腹板厚,40cm,；拱顶合拢段截面顶板厚,30cm,，底板厚,30cm,，腹板厚,45cm,；其余拱箱截面的顶板厚,30cm,，底板厚,30cm,，腹板厚,30cm,；拱脚第一段渐变段长度,6.375m,，第二段渐变段长度,5.448m,，拱顶渐变段长度,2.638m,，中间合拢段长度为,2m,。,一、工程概况,1,、挂篮结构,二、挂篮结构及工作原理,方案一：,方案二：,挂篮构成：,由承重系统、行走系统、支反力系统、模板系统等构成。主桁全长,16.637m,，桁高,4.6m,，总高,5.1m,，两三角桁片中心距离,11m,；一个挂篮含模板重,73.706,吨。,承重系统,由底篮、三角形侧桁架、挂钩及挂钩横联、吊锚杆和斜拉杆构成；底篮由两片三角形侧桁架、前部承重横梁、后反力横梁、中部吊杆横梁、前后中纵梁和后平台横梁、斜撑构成。,行走系统,主要由滑船、滑槽、千斤顶、反力座及反力轮等构成。,支反力系统,主要由挂钩铰座、轨道剪力键及滑船限位钢销、后横梁上的可调节支承垫块、止退钢销等构成。,底篮将两片侧桁架连接，并起支撑底模板的作用；承受混凝土荷载的两片侧桁架，通过挂钩支撑在已浇混凝土拱肋上；后支承垫块、止退钢销和反力轮设在挂篮尾部的后横梁上，起着支点和防止挂篮滑动的作用；吊杆设置于中横梁与中纵梁交点附近，锚固于拱箱底板上，斜拉杆设置于前横梁与中纵梁交点附近，锚固于拱箱顶板上，吊杆、斜拉杆与侧三角桁架共同来承受浇筑段混凝土重量；滑道铺设在已浇混凝土拱箱上，作为挂篮移动时使用并防止挂篮下滑。,（,1,）、侧桁架构造,侧桁架采用三角形结构，用,HW400,400,13,21,宽翼缘,H,型钢构成上、下弦杆和前后大拉杆,(,腹杆,),，小腹杆采用,HN400,200,8,13,窄翼缘,H,型钢，各杆件之间采用高强螺栓连接。挂钩固结于侧桁架的顶端，上下弦杆、斜杆所受,力都传至挂钩，挂钩由厚钢板,(16mm,、,20mm),焊接成箱形截面，位于侧桁平面部分截面尺寸为,500,400,16,20,，挂钩部分由于弯矩和剪力都非常大，截面尺寸采用,600,500,16,20,，并在转角处设置,500,500,内到角以解决局部应力需求。挂钩与弦杆及大腹杆之间的连接采用高强螺栓。,HW400,400,13,21,（,2,）、底篮构造,底篮主要由前部横梁、中横梁、后横梁、前后中纵梁、前小纵梁及后小横梁、斜腹杆等组成。前部横梁及前中纵梁由,HN700,300,13,24,窄翼缘,H,型钢构成；中横梁为,HM400,300,10,16,中翼缘,H,型钢；后中纵梁采用钢板加工成,H,型截面，截面尺寸为,H280,250,16,20,；前部小纵梁为,HN350,175,7,11,窄翼缘,H,型钢；后部斜腹杆、小后横梁为,228a,槽钢组合截面；后横梁是由厚钢板,(16mm,、,20mm),焊接成的,600,400,16,20,的箱形截面，并根据局部受力需要在与中纵梁交叉部位,2.4m,范围内进行腹板加厚，箱内根据受力和稳定需要设置横隔板。,底篮前部横梁采用销接与侧桁架连接，以使横梁端部转角位移不至于向侧桁架传递，减少侧桁变形，中横梁、后横梁及后平台其它小横梁、斜腹杆采用栓接与侧桁架连接。,HN700,300,13,24,600,400,16,20,HM400,300,10,16,HN350,175,7,11,H280,250,16,20,228a,(,3),、挂钩及挂钩横梁,挂钩是用厚钢板,(,16,和,20mm),加工成的矩形构件，它与侧桁架相连，支承在铺设于拱箱顶面滑道的滑船上，承担新浇混凝土的重量和挂篮自身的重量。挂篮移动时，挂钩沿轨道行走到指定位置，并通过钢销限位。,挂钩横梁为厚钢板焊接成,600,500,16,20,箱形截面，在浇筑砼阶段与挂钩进行连接，以改善挂钩受力和减少变形，在横梁中部设置两道锚杆与拱箱顶板连接，减少横梁中部上挠度，从而减少挂钩下挠。,(4),、吊锚杆和斜拉杆,在挂钩横梁与拱箱顶板间设置,M56,的,45,号钢锚杆。,吊杆对称设置在中横梁与中纵梁交叉点两侧的中横梁上，上端与拱箱底板连接，以减少中横梁受力和变形，保证相邻段底板接缝的平顺、美观。吊杆采用,56,的,45,号钢吊杆，下端采用,50,钢销与中横梁连接。,斜拉杆为,32,预应力用精扎螺纹钢筋，强度级别为,PSB930,；斜拉杆对称设置在前横梁与前中纵梁交叉点两侧的前横梁上，每侧两根，上端与拱箱顶板连接，下端采用,50,钢销与前横梁连接，以改善挂篮整体受力和减少前端变形。,45,号钢吊杆,PSB930,精扎螺纹钢筋斜拉杆,（,5,）、支反力系统,支反力系统主要由挂钩铰座、轨道剪力键及滑船限位钢销、后横梁上的可调节支承垫块、止退钢销等构成。,挂钩铰座采用,35SiMn,钢加工，上端通过高强螺栓与挂钩连接，下端为球形面，支承于滑船球窝内，弧形支座便于挂篮在不同节段位置倾角的调整。,滑行轨道剪力键为厚,25mm,钢板，焊接在滑道下沿，并置于拱背预留孔内，起定位滑道和防止滑道下滑的作用。,滑船限位钢销为,48.5,钢棒，材质,35SiMn,，起限位滑船和挂钩的作用，滑船和限位钢销间可通过加垫钢板来精确定位挂钩位置。,后横梁上的可调节支承垫块是由上下两块对口楔形铸钢组成，通过螺杆锁定和调节高度，使用时上下结合面涂抹黄油润滑，便于卸载和标高调整。可调节支承垫块作为浇注混凝土时挂篮的反力支点，应与底板混凝土接触紧密，否则应用加工楔形钢板填塞密实。,止退钢销为,140,梯形螺纹钢棒，材质,35SiMn,，在后横粱上设置四个止退钢销；浇注混凝土时，止退钢销通过螺纹旋转上升进入底板预留孔内，顶部设置矩形螺帽与预留孔侧壁混凝土充分接触，预留孔尺寸应精确，侧壁表面平整，否则应加垫钢契块调整。挂篮行走时，止退钢销下降脱离拱箱底板预留孔。,（,6,）、行走系统,行走系统主要由滑船、滑槽、千斤顶、反力座及反力轮等构成。,滑船用于支承挂钩铰座，行走时带动挂钩移动。,滑槽是用钢板加工成的倒,形构件，它固定在已浇拱肋上，通过滑船支撑着挂钩。,千斤顶用于顶升滑船和挂钩行走，反力座通过钢销固定于滑道上，并作为千斤顶反力支撑点。,反力轮是由钢套管、钢板和轴承组成的，附着在后横梁上。挂篮行走时，反力轮支撑在已浇拱箱的底板上，配合挂篮移动。浇注混凝土时，反力轮与拱箱底板不接触，不再受力。,滑 船,反力轮,滑 道,支 座,（,7,）、模板系统,模板系统由底模、外侧模、内模及端模组成。,内模和端模用组合钢模板或木模板，以便于内模从横隔板预留人洞拆除。,外侧模和底模面板皆采用,5mm,厚钢板；外侧模板竖背销采用,14,槽钢，纵背销采用,10mm,厚钢板；底模板纵背销采用,10,工字钢，横背销采用,10mm,厚钢板，底模板分块纵横连接处设,10,槽钢；模板间连接采用,M16,螺栓；两侧腹板外模之间及与腹板内模间利用,M27,对拉螺杆固定；模板内腔采用脚手架管做支撑杆，以增强模板的整体性。,外侧模高度方向不分块，沿拱轴方向分成,5,块，长度组合为,3,2+1+0.5m,，根据拱箱各分段长度模板总长可组合为,7.5m,、,7m,和,6.5m,，外侧模设计外腹比内腹尺寸略大，因各分段曲率半径不一致，模板安装完成后，接头处缝隙，加工契形木条填塞。,底模板横向分成两块，每块横向长度,4.8m,，为适应拱腹曲线变化，纵向分块较小，纵向共分,6,块,每块长度约,1.3m,，纵向接缝皆设置在挂篮底平台横梁位置，在横梁与纵背梢,(10,工字钢,),交叉位置皆设置可调节顶杆，以便于底模标高的调整并使接头位置满足设计线形要求。,模板及背销钢材材质为,Q235,，对拉螺杆材质为,45,号优质碳素钢。,2,、工作原理,浇注混凝土时，将挂篮安装在第一段拱箱上，将后横梁上的四根止退钢销旋转上升，插入已浇拱箱底部的预留孔内。将可调节支承垫块安装在后横梁上，作为支座把挂篮后端反支承在拱箱的底板上。定位滑船并安装锚固好挂钩横梁，使挂篮不下滑。安装中横梁吊杆、前横梁斜拉杆和模板系统，调整底模标高。,挂篮移动时，先对称拆除吊杆、斜拉杆及挂钩横梁锚杆，然后通过调节顶杆从前端向后左右对称进行底模板卸载，使底模板与拱箱底板基本脱开，再旋转止退钢销使其上升至契形垫块放松，卸下契形垫块，再反向旋转止退钢销使其下降并脱离拱箱底板，同时后反力轮与拱箱底板充分接触，底模板与拱箱完全脱开。拆除侧模板并置于两边侧桁上，再拆除挂钩横梁；在前述过程中，应注意用钢销将行走滑船可靠限位。然后利用两台,60,吨大行程千斤顶，顶升两侧滑船使两片侧桁架带动底平台及模板同时慢慢向前移动，两片侧桁架行走步调应基本保持一致，顶升时千斤顶和反力座按设计图,35,布置，千斤顶快到最大行程时，停止顶升，用钢销限位后放松千斤顶，前移反力座，重复顶升至滑船行走到位为,滑 船,千斤顶,反力座及定位钢销,交换架及定位钢销,滑 道,千斤顶顶升示意图,止。,纵移到位后，旋转止退钢销使其上升至能安放支承垫块为止，安放好垫,块并微微下降止退钢销，使在拱箱节段施工过程中止退钢销不承受竖向力，仅承受剪力；安装吊杆、斜拉杆及挂钩横梁，通过调节顶杆调整底模至设计标高，然后浇注混凝土，完成一个循环,。,1,、主要计算参数取值依据,(1),、攀枝花新密地大桥两阶段施工图设计文件及壹号变更设计文件。,(2),、,公路桥涵施工技术规范,JTJ 041-2000,，,钢结构设计规范,GB 50017-2003,，,公路桥涵钢结构及木结构设计规范,JTJ 025-86,，,钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程,JGJ 82-91,，,合金结构钢,GB/T 3077-1999,，,优质炭素结构钢,GB/T 699-1999,，,滚动轴承 双列圆锥滚子轴承 外形尺寸,GB/T 299-2008,，,预应力混凝土用螺纹钢筋,GB/T 20065-2006,，,热扎工字钢,GB/T 706-1988,，,热扎槽钢,GB/T 707-1988,，,热轧,H,型钢和剖分,T,型钢,GB/T 11263-2005,。,2,、主要安全系数及荷载系数取值,(1),、主要安全系数取值,施工及行走时的抗倾覆安全系数,2.0,，锚固系统、挂钩限位系统及后横梁水平限位系统的安全系数,2.0,。,(2),、主要荷载系数取值：,考虑拱箱混凝土浇注时胀模等因素的超载系数：,1.05,；浇注混凝土时的动力系数：,1.2,；挂篮空载行走时的冲击系数,(,挂篮及模板自重,),：,1.3,。,施工机具及人群荷载：,2.5KPa,。,三、挂篮计算,3,、荷载组合,荷载组合,：混凝土重量,+,动力附加荷载,+,挂篮自重,+,人群和施工机具重；,荷载组合,：混凝土重量,+,挂篮自重,+,人群和施工机具重；,荷载组合,：挂篮自重,+,冲击附加荷载；,其中，荷载组合,用于挂篮强度和稳定性计算，荷载组合,用于挂篮刚度计算，荷载组合,用于挂篮行走验算。,4,、计算节段的选择,根据设计节段重量，拱脚,3,号节段重量为,230.78t,，为重量最大的悬浇段，且挂篮斜倾较大；拱顶,14,号节段重量为,178.36t,，为拱顶附近重量最大的悬浇段，此时挂篮相对较平。,3,号及,14,号节段施工基本上覆盖了挂篮的最不利受力状态，因而分别取,3,号节段和,14,号节段施工时的状态进行挂篮的控制计算。,5,、计算原理,挂篮按空间杆系结构利用,通用结构分析与设计软件,SAP2000,版本,V12.0.1,进行整体计算。,(1),、结构的简化及约束,采用高强螺栓连接的各接头皆按刚性连接，钢销连接的接头按单向铰接，吊、锚杆及拉杆按两端铰接。吊锚杆及拉杆与拱箱连接端按固定铰约束，挂钩支点约束横向位移和拱轴法向位移，后横梁抗剪销位置约束拱轴切向位移，支承垫块位置约束拱轴法向位移。,除前操作台面板采用面单元外，其余皆采用梁单元。根据,3#,和,14#,梁,段拱轴倾斜角度将挂篮倾斜，浇,3#,段时，底平台与,X,轴（水平线）夹角,31.76,，浇,14#,段时，底平台与,X,轴（水平线）夹角,4.17,，重力方向为竖直方向,(-Z,方向,),。挂篮行走按拱脚,(,最大倾角,34.62,),和无倾角两个状态进行计算，行走阶段挂钩连接横梁及吊锚杆、斜拉杆皆拆除。,单元约束释放示意图,支点约束示意图,浇注阶段,行走阶段,(2),、荷载工况,挂篮共进行了如下六个荷载工况的计算，分析工况类型分别为,Linear Static(,线性静力分析,),：,、浇注,3#,节段时强度及稳定性计算荷载工况,按荷载组合,进行荷载组合，荷载按底平台横梁上的线荷载及前操作平台上的面荷载加入。挂篮自重根据材料容重及单元横截面积由程序按线荷载,(,连接板、销栓等考虑,1.16,倍的重量修正系数,),自动计入，自重乘数为,1,。,、浇注,3#,节段时挂篮变形计算荷载工况,挂篮变形计算按荷载组合,进行荷载组合，荷载仍按底平台横梁上的线荷载及前操作平台上的面荷载加入。挂篮自重按前面相同方法考虑。,、浇注,14#,节段时强度及稳定性计算荷载工况,、浇注,14#,节段时挂篮变形计算荷载工况,、挂篮拱脚行走计算计算荷载工况,按拱脚最大倾角,34.62,倾斜布置挂篮模型，行走计算按荷载组合,进行荷载组合，底模板重量按横梁上的线荷载加入，侧模板重量按横梁上的集中荷载加入。挂篮自重根据材料容重及单元横截面积由程序按线荷载,(,连接板、销栓等考虑,1.16,倍的重量修正系数,),自动计入，自重乘数为,1.3(,冲击附加荷载,),。,、挂篮水平行走计算荷载工况,按底平台位于水平面布置挂篮模型，荷载大小与拱脚行走相同。,浇注,3#,节段底平台横梁荷载分配示意图,进入,SAP2000,后荷载示意图,浇注,3#,节段强度计算工况,拱脚行走计算工况,浇注,3#,节段,6#,横梁荷载作用图,6,、计算结果,(1),、变形计算结果,浇注,3#,节段时挂篮侧三角桁架前端节点最大竖向位移,Vz,-20.3mm,，浇注,14#,节段时挂篮侧三角桁架前端节点最大竖向位移,Vz=-17.3mm,，基本满足,公路桥涵施工技术规范,JTJ 041-2000,挂篮最大允许变形,20mm,的要求。,(2),、主要杆件应力计算结果,综合各工况的最大内力值，进行杆件及杆端连接的强度复核。主要杆件的强度计算结果见表：,杆件剪切强度，钢销、高强螺栓、焊缝、垫块及支座等强度计算结果见计算资料。,(3),、行走阶段主要计算结果,行走单侧千斤顶最大顶升力,311.752KN,。挂篮行走倾覆稳定安全系数,K=2.25,。,3#,段浇注,轴力图,3#,段浇注,2-2,轴剪力图,3#,段浇注,3-3,轴弯矩图,3#,段浇注,2-2,轴弯矩图,3#,节段浇注挂篮变形图,杆件名称,轴力,N,(KN),最大弯矩,M,3,(KN.m),相应弯矩,M,2,(KN.m),应力,(MPa),考虑稳定的应力,(MPa),许用应力,(MPa),侧三角桁架弦杆,(HW400,400,13,21),-1483.497,310.477,11.129,164.11,210,侧三角桁架小腹杆,(HN400,200,8,13),488.063,14.066,-1.189,75.02,210,底平台中横梁,HM400,300,10,16,-138.496,1.255,68.29,210,底平台前横梁,HN700,300,13,24,505.505,-185.389,-195.25,210,底平台前部横梁,HN700,300,13,24,518.324,4.653,91.34,210,底平台前中纵梁,HN700,300,13,24,-1010.377,675.850,154.89,157.86,210,底平台前边纵梁,HN350,175,7,11,-426.211,-66.95,210,前操作平台横梁,HN300,150,6.5,9,26.972,55.04,210,后中纵梁,(,自制,),H280,250,16,20,-1874.441,60.452,178.76,197.94,210,后平台横梁及斜,腹杆,228a,-421.67,-66.291,-147.12,-219.91,210,后横梁,(,箱梁,),600,400,16(32),20,528.153,882.584,169.59,210,挂钩横梁,(,箱梁,),600,500,16,20,-944.155,125.41,210,上挂钩根部,(,箱梁,),1100,500,16,20,263.464,1193.587,20.640,55.83,210,挂钩竖杆根部,(,箱梁,),940,500,16,20,78.831,-794.484,-21.339,46.70,210,挂钩竖杆,(,箱梁,),500,440,16,20,75.589,-637.039,-13.862,113.00,210,吊杆,M56,圆钢,327.406,132.93,210,斜拉杆,(PSB930),32,精扎螺纹钢筋,205.190,容许拉力,454.727KN,表,1,：,主要杆件应力计算结果表,1,、材料选用,(1),、本挂篮施工节段较长、重量大，且各段水平倾角不一致，重力对底篮的作用不仅有沿拱轴法向的分力，还有切向分力，使挂篮受力更复杂，特别是挂钩部位，受力更集中。所选用钢材的主要力学性能指标，材料屈服点、抗拉强度、伸长率、冲击试验和冷弯试验应满足规范要求，并应有使用材料的出厂证明和材质证明及力学指标，在满足钢材规范要求后，才能用于结构工程。,(2),、挂篮主材选用：主要杆件为,Q345,，模板为,Q235,，钢销、吊锚杆、对拉螺杆、底模调节螺杆为,45,号优质碳素钢，止退钢销、滑船限位钢销、挂钩支座为,35SiMn,，滑船、后支承垫块为,ZG45,，高强螺栓采用,10.9S,级高强螺栓，斜拉杆采用,PSB930,级预应力用精扎螺纹钢筋。,(3),、焊接材料，采用低合金钢焊条,E50XX,和,E43XX,，焊条应满足,碳钢焊条,（,GB/T5117-95,）及,低合金钢焊条,（,GB/T5118-95,）规定焊条型号的要求。,四、,挂篮加工与质量验收,2,、高强螺栓的施工及验收,(1),、,24mm,螺栓孔直径允许偏差不大于,，,30mm,螺栓孔,直径允许偏差不大于,，圆度允许偏差不大于,1.5mm(,最大和,最小直径之差,),，孔中心线倾斜度应不大于板厚的,3%,，同一组内任意两孔间允许偏差,1.0mm,，相邻两组的端孔间允许偏差,1.2mm,。,(2),、高强度螺栓的栓孔应采用钻孔成型，孔边应无飞边、毛刺。,(3),、高强度螺栓连接处板迭上所有螺栓孔均应采用量规检查其通过率为：用比孔的公称直径小,1.0mm,的量规检查每组至少应通过,85%,，用比螺栓公称直径大,0.2,0.3mm,的量规检查应全部通过。,(4),、按第,(3),条检查时凡量规不能通过的孔，必须经施工图编制单位同意后方可扩钻或补焊后重新钻孔，扩钻后的孔径不得大于原设计孔径,2.0mm,，补焊时应用与母材力学性能相当的焊条补焊，严禁用钢块填塞。每组孔中经补焊重新钻孔的数量不得超过,20%,。处理后的孔应作出记录。,(5),、加工后的构件在高强度螺栓连接处的钢板表面应平整、无焊接飞溅、无毛刺、无油污。其表面做喷砂,(,丸,),处理。,(6),、经处理后的高强度螺栓连接处摩擦面，应采取保护措施，防止沾染脏物和油污。严禁在高强度螺栓连接处摩擦面上作任何标记。,(7),、经处理后高强度螺栓连接处摩擦面的抗滑移系数,应不小于,0.40,并应按上述规范要求抽验，不合格的应重新进行表面处理。,(8),、,10.9S,级,24mm,高强螺栓的预拉力,P=190KN,，施工扭矩,T,C,=600N.m,；,10.9S,级,27mm,高强螺栓的预拉力,P=290KN,，施工扭矩,T,C,=1123N.m,；高强度螺栓的拧紧应分为初拧、终拧，初拧扭矩为施工扭矩的,50%,左右，初拧后的高强度螺栓应用颜色在螺母上涂上标记，然后按上述施工扭矩值进行终拧，终拧后的高强度螺栓应用另一种颜色在螺母上涂上标记。,(9),、高强度螺栓施工质量应有下列原始检查验收记录：高强度螺栓连接副复验数据、抗滑移系数试验数据、初拧扭矩、终拧扭矩、扭矩扳手检查数据和施工质量检查验收记录等。,3,、焊缝的质量要求,按,建筑钢结构焊接技术规程,JGJ 81-2002,及,公路桥涵施工技术规范,JTJ 041-2000(,第,17,章 钢桥,),的有关要求执行。对接焊缝要达到一级焊缝要求，其余焊缝要达到二级焊缝要求。焊缝除按规程要求进行外观检查外，一级焊缝应进行,100%,无损检测，二级焊缝应进行抽检，抽检比例应不小于,20%,。,除上述要求外，钢结构加工还应满足,公路桥涵施工技术规范,JTJ 041-2000(,第,17,章 钢桥,),、,钢结构工程施工质量验收规范,GB 50205-2001,、,钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程,JGJ 82-91,及,建筑钢结构焊接技术规程,JGJ 81-2002,等的要求。,4,、构件加工及运输,(1),、钢结构加工由具有加工资质的大厂进行。,(2),、钢结构的运输采用汽车运输，在生产厂家加工好后，用吊车进行装车，在装车和运输过成中，要防止因振动太大使已经焊接成型的杆件及连接板发生变形。,(3),、挂篮加工完成后，应严格按,钢结构施工质量验收规程,（,GB50205-2001,）进行验收，并在工厂进行预拼，合格后才能运输到施工现场。,(4),、钢结构堆放要求按安装顺序进行堆放，尽量减少杆件的移动和转运，防止不必要的运输变形。,5,、挂篮的防腐涂装,(1),、除锈工作：要求对挂篮的整个外露部分进行除锈工作，对高强螺栓位置，除了除锈，还应进行喷砂,(,丸,),工作。,(2),、挂篮涂漆：外涂两道红丹底漆,(,在工厂完成,),，运到工地现场后，涂一道面漆，面漆颜色为黄色。,1,、挂篮的安装及标高调整,挂篮安装前，应选择空旷的场地进行预拼，以检验加工件的尺寸精度是否符合设计要求。预拼完成后，应对挂篮主承重系统按设计荷载的,0.6,倍、,1,倍和,1.2,倍分别进行静力加载试验，测试各部杆件应变应力，观测挂钩支承点、后支座的局部受力情况及连接螺栓等，并测试三角桁架前支点及前横梁等的挠度；应力通过静态电阻应变仪观测，挠度用高精度水平仪或百分表观测，并与理论值进行比较，为施工设置立模预抬高值提供参考。,挂篮安装利用两组运输天线进行。挂篮直接在拱脚第,1,段上进行安装。先安装行走滑道并定位好滑船，为适应拱圈弧度的变化，滑道每节长度设计为,1.6m,，每侧设置三节滑道交替前移，每块滑道底板上焊接四块长形钢板伸入拱背预留槽内防止滑道下滑。滑道安装完成后，再安装三角形主承重桁架，主承重桁架在支垫上平放拼装，天索提升,90,o,后就位，并使挂钩支点球面与滑船上的凹面对齐。两片主承重桁安装完成后，再利用天索吊点配合安装后横梁，上升至退钢销防止下滑，并安装后支承垫块。安装后横梁时，两侧三角形主承重桁架前、后端应用倒链滑车临时吊挂于拱箱预埋环上，防止纵向倾覆。然后安装中横梁及吊杆，安装前操作平台，安装后中纵梁，安装前中纵梁及前部大小横梁,(,为便于安装，前中纵梁及前部,五、,挂篮安装与拆除,大小横梁可栓接完成后整体安装,),，安装后平台其它连接杆件，再安装挂钩横联。最后安装模板及斜拉杆并拆除临时稳定用倒链滑车。底模标高调整利用前部横梁与底模板间设置的调节螺杆进行及后支承垫块进行，在腹板钢筋绑扎完成后，再安装腹板内外侧模板和顶模板，绑扎顶板钢筋，最后浇筑混凝土。,2,、挂篮的拆除,挂蓝拆除可按安装相反的顺序进行，拆除前用四付到链滑车临时吊挂三角形主承重桁架前后点，防止倾覆。具体拆除步骤如下：,(1),、拆除模板、吊杆及斜拉杆；,(2),、拆除挂钩横梁,(,注意挂钩滑船限位,),；,(3),、拆除后后平台连接杆件,(228a,槽钢部分,),；,(4),、拆除前中纵梁及前部大小横梁；,(5),、拆除后中纵梁；,(6),、拆除前施工操作平台；,(7),、拆除后横梁、支承垫块及至退钢销；,(8),、拆除临时稳定用到链滑车并利用运输天线吊运三角形主承重桁架至岸上拆除；,(9),、最后拆除滑船与滑道。,(1),、挂篮行走轨道底面应用高标号砂浆抹平，接头应平顺（或前接头约低），便于滑行。,(2),、挂篮行走时，两侧千斤顶的顶升速度应基本一致，防止走偏卡轨。,(3),、混凝土浇筑时，应注意预留吊、锚杆孔及斜拉杆孔，同时注意斜拉杆及锚垫板的方向，孔道用铁皮波纹管成型，最后应进行压浆处理；混凝土浇注应注意左右对称，防止偏载过大，浇注过程中，应同时注意挂篮的变形观测，发现问题应找出原因，处理后再进行施工作业。,(4),、施工时应特别注意以下部位的观察：、前横梁,(,特别是斜拉杆作用段,),；、后横梁及止退钢销；、前、后中纵梁；、挂钩、滑船及滑道，应注意挂钩是否有滑出滑槽现象，否则应采取改进措施，同时应注意设计的滑道锚固方式是否可靠。,(5),、精扎螺纹钢筋拉杆若采用,YGL,连接器接长，应注意接长时钢筋两头旋到位，连接好后，用红油漆作好标记，经常检查看是否有松动情况，并及时处理。,(6),、滑船与定位钢销间应用钢板等精确位置。,(7),、后可调节支承垫块上下结合面应抛光并涂抹黄油润滑，拱腹与支承垫块间应密贴，以使受力均匀，否则应加工钢契块进行调整。,(8),、各段浇筑时，应注意预留止退钢销锚固槽，预留槽中心纵向距节段端头,7.67m,，横向距底板边缘,0.5m,，预留槽平面尺寸,30,30cm,，深,25cm,，应加工钢模盒成形，与止退钢销接触表面应平顺、密贴，保证面接触受力，若不密贴应根据缝隙大小加工契形钢垫板支垫。各预留槽最后应用环氧砂浆修复、打磨光滑后涂刷，使与底板砼色泽一致。,(9),、止退钢销悬臂长度应控制在,15cm,左右，最大不应超过,18cm,，防止钢销受弯破坏。,六、,挂篮使用及其它注意事项,攀枝花公路桥梁工程有限公司,2009,年,8,月,谢谢大家！,