发电机故障诊断课件1

,*,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,发电机常见故障分析及诊断,发电机常见故障分析及诊断,1,主要内容,故障的分类介绍,第一节 机械故障的分类的原因与检测,第二节 噪声异常,第三节 漏水,第四节 漏氢,第五节 过热故障,主要内容故障的分类介绍,2,机械故障的分类,转子振动和轴承振动超标,转动部件松动破裂甩出,定子铁心松动,定子端部线圈及引线振动,异常噪声,轴承密封瓦磨损,漏氢漏水及漏油,超速,机械故障的分类转子振动和轴承振动超标转动部件松动破裂甩出定子,3,第一节 机械故障特点及原因,振动超标和异常,汽轮发电机的振动（转子振动、轴承振动、定子铁心振动、定子机座振动、定子端部绕组振动等），通常都是由机械的、电磁的等多种因素造成的强迫复杂振动。,采用快速付里叶算法（,FFT,算法）即可得到各种频率成分的谐波分量。,常用的,振动频谱分析仪,可直接给出频谱图。,第一节 机械故障特点及原因振动超标和异常,4,振动分析中常用的特征量,1,振动位移峰,峰值：振动的通频幅值,A,P-P,(m),即振动标准中考核的位移限值,振动分析中常用的特征量1振动位移峰峰值：振动的通频幅值AP,5,2,振动频谱图：常用的振动频谱分析仪可以给出二维谱图和三维谱图，可以得到在一定转速下或不同转速下的谐波分量,(a),二维谱图,（,b,）三维谱图,3,基波和谐波幅值,X,1m,和,X,nm,4,基波和谐波频率,f,1,和,f,n,5,基波和谐波相位,1,和,n,2振动频谱图：常用的振动频谱分析仪可以给出二维谱图和三维谱图,6,检测方法,1,振动传感器及应用：目前广泛使用的有电涡流型、速度型和加速度型三种振动传感器。,电涡流传感器,1-,头部线圈,2-,固定螺帽,3-,高频电缆,检测方法1振动传感器及应用：目前广泛使用的有电涡流型、速度型,7,基本原理,当传感器头部线圈上通入高频（,1,2MHz,）电流时，线圈周围产生高频电磁场，在邻近的金属板表面产生,电涡流,，此电涡流产生的电磁场与原线圈的电磁场方向相反，相互迭加，改变了原线圈的阻抗，当线圈尺寸及金属板材料的电磁性质一定时，则线圈阻抗变化值便是线圈与金属板间距离,d,的单值函数，将传感器的涡流线圈接入振荡回路，经放大、检波、滤波后便可得到与距离大小成正比的输出电压。,转 轴,传感器,前置器,二次仪表,基本原理转 轴传感器前置器二次仪表,8,原理动态图,原理动态图,9,振动标准,1,汽轮发电机振动限值,GB/T 7064-1996 ,透平型同步发电机技术要求,中的规定，对于额定转速,n,3000r/min,的汽轮发电机，振动限值下表,范围,A,：,设备良好,范围,B,：,设备合格,范围,C,：,开始报警，安排维修,超出,C,：,瞬时跳闸,振动标准1汽轮发电机振动限值GB/T 7064-1996,10,3.,振动异常及实例,（,1,）,空转时振动超标,通常是由于以下原因引起的：,A,转子质量不平衡，据统计占此类振动超标的,80,90,；,B,联轴器故障和轴承不对中；,C,基础刚度、轴承动刚度以及轴承座与台板的连接刚度不足或存在共振,（,2,）,空载时振动随电压升高而增大,：主要原因可能是铁心或机座的自振频率接近,100Hz,引起共振。例如：,70,年代末望亭电厂,13,机国产,300MW,双水内冷发电机空载机座振动高达,140260m,，并有严重噪声，真机实测和分析计算表明机座固有频率为,100,103Hz,，十分接近铁心电磁振动的激振力频率,100Hz,，产生谐振，后经顶部附加铁质消振质量约,2.5t,，降低其固有频率约,7Hz,，使机座振动降至,10,30m,，满足了运行要求。,3.振动异常及实例 （1）空转时振动超标通常是由于以下原因,11,（,3,）,振动随励磁电流增加而增大,：主要原因是由于转子通风不良（风路堵塞等）或有匝间短路，使转子随励磁电流增大而产生热不平衡，甚至热弯曲引起的。,(4),突发性振动剧增，可能的原因是转子部件的振动松脱，,使转子失去原有平衡以及密封瓦故障引起的。如邹县发电厂,6,国产,600MW,汽轮发电机在,09,年,6,月,20,日上午,10:47,带,370MW,负荷运行，振动突然剧增，见表,25,，其原因为中心轴汽端堵头脱出引起的。,（3） 振动随励磁电流增加而增大：主要原因是由于转子通风,12,3.,措施,（,1,） 根据测试数据进行分析，找出引起振动的根源采取措施消除振源,;,（,2,）加强监测，有条件的电厂应装设一套“振动故障自动诊断系统”，以便及时发现故障，避免事故的发生,。,3.措施,13,二、定子绕组的振动及固有频率,1.,定子绕组电磁振动的根源,电磁力,穿过槽部的磁通与定子线棒电流相互作用产生作用槽部的电磁力，此力有两部分：一是槽中电流产生的横向漏磁场与轴向电流相互作用产生的,径向电磁力,，这是,主要的,，另一部分是当齿部饱和时槽中径向磁通与轴向电流作用产生的,切向电磁力,。,二、定子绕组的振动及固有频率1.定子绕组电磁振动的根源电,14,槽部电磁力的特点,(a),由两部分组成，一部分为恒定分量，另一部分为交变分量。交变分量将引起线棒振动，其幅值与电流的平方成正比；,(b),交变分量的频率为电流频率的二倍；,(c),在事故状态下，电流中含有直流分量时，电磁力将包含额定频率的分量；,(d),在事故状态下，电流的瞬变分量可能达到,10,倍，则电磁力将增加到,100,倍。,端部电磁力的特点,(a),正常运行时，端部电磁力由恒定分量与交变,(,倍频,),分量组成，其值与电流平方成正比，事故状态下还有一次频率分量，交变分量将引起端部线圈振动。,(b),端部电磁力的方向处于线棒横截面内，通常分为切向力（周向）和法向力（径向），而且总是切向力大于法向力。一个相带边缘线棒所受切向力大于相带内其他线棒。,槽部电磁力的特点端部电磁力的特点,15,2.,端部绕组振动的幅值和固有频率的限值,（,1,）端部振动的幅值（峰峰值）,目前国内外尚无统一的规定，各个制造厂家规定的限值如下：,1,美国,WH,公司 允许,254m,2,英国,GEC,公司 允许,125,（,150,）,m,（大亚湾机组）,（,2,）固有频率（四节点椭圆振型）,GB/T 7064,1996,规定应避开基频和倍频的,6%,以上,即避开,47,53Hz,及,94,106Hz,1,DL/T 596,1996,规定应不得介于基频或倍频的,10%,范围内，即避开,45,55Hz,和,90,110Hz,2,英国,GEC,公司 大亚湾,900MW,发电机预期值为,80Hz,3,法国,ALSTHOM,公司 沙角,C 660MW,发电机应避开,95,115Hz,4,美国,WH,公司 应避开,90,120Hz,2.端部绕组振动的幅值和固有频率的限值,16,3.,测量方法,（,1,）固有频率的测量,（,2,）端部绕组振动幅值的测量,目前有机械式和光电式两种传感器，机械式多为压电加速度计，光电式多为光纤位移传感器。在制造厂内试验大都采用机械式，作为在线监测两种都有采用的。,电压表,积分器,滤波器,巡检仪,电压放大器,加速度计,3.测量方法目前有机械式和光电式两种传感器，机械式多为压电加,17,4.,定子端部绕组及引线振动引起的事故,由于端部结构和工艺上的缺陷，近几年来大型机组定子端部绕组及引线振动大造成的事故已多次发生。从原理上讲振动幅值（对于额定频率为,50Hz,的发电机）,式中,A,振幅,F,电磁力，从上节分析可知取决于端部结构尺寸以及运行电流；,f,固有频率，取决于端部结构和工艺；,R,结构阻尼，也取决于端部结构和工艺。,为了减小振动幅值，一是使固有频率,f,避开电磁力的频率（,100Hz,），另一个因素就是增加结构阻尼，因此，同一型号的发电机端部固定结构相同，但是如果工艺上不一致，也会造成不同的结果。,4.定子端部绕组及引线振动引起的事故式中 A振幅,18,沙角,C,厂,660MW,发电机事故分析,进口,GEC,ALSTHOM,公司,660MW,，,19kV,水氢氢型发电机三台，其中,2,机，,1997,年,10,月,2,日带负荷运行，,A,、,C,差动保护动作跳闸，发电机定子绕组严重损坏。,3,机,1998,年,6,月,11,日带,678MVA,负荷运行，突然接地保护动作，氢压迅速下降，定子内冷水导电率升高，出线,箱大量冷却水排出。,2,机：出线室端部环形引线烧断三根，,C,相出线的环形引线,E,3,烧断,1000mm,，,E,3,的,T,型接头烧毁，相邻的中性点环形引线,S,3,烧断,400mm,，,S,1,烧断,250mm,，,E,2,和,E,1,的相环绝缘层受到严重破坏。,除了工艺上的隐患外，（因为,E,3,相环连接,C,相出线的,T,型接头引下线与转接盒的连接是现场改制的），端部引线的振动和固有频率接近,100Hz,是主要原因，共振造成疲劳开焊，引线烧断，漏水接地事故。经引线固有频率测试,3,机,S,1,在,100Hz,，,E,2,在,111Hz,处均有明显的谐振峰，,2,机六根引线均存在,105Hz,，,110Hz,的谐振峰。,测试表明仍存在,94,115Hz,范围内的固有频率，其中,E,1,、,E,2,引线及相环,T,连接处存在,98.5Hz,的固有频率，,S,1,、,S,2,、,S,3,引线在,T,连接处存在,107Hz,的固有频率，并未彻底解决问题，目前是带隐患运行。,A,事故情况,B.,损坏情况,.,事故原因分析：,D, 引线加固改造后,沙角C厂660MW发电机事故分析进口GECALSTHOM公,19,6.,预防措施,（,1,）加强对定子绕组端部线圈磨损及紧固情况的检查,（,2,）大修时应进行模态试验，对不合格（椭园振型固有频率在,94,115Hz,之间）的发电机，应进行端部结构改进,（,3,）加装振动在线监测装置,6.预防措施,20,第二节噪声异常,汽轮发电机是高速旋转机械，具有较高的噪声，既有较强的机械噪声，也含有电磁噪声和通风噪声，,GB/T 7064,规定汽轮发电机噪声声压级应不超过,92dB(A),，如果运行中噪声突然变化，表明可能出现故障。,第二节噪声异常汽轮发电机是高速旋转机械，具有较高的噪声，既,21,噪声检测方法,对于现场运行的汽轮发电机组，属于半混响声场，可采用国标,GB10069.2,噪声简易测定方法,。,（,1,）测点距离发电机外壳,1m,；,(2),以发电机和主励磁机为基准体布置测点，相邻测点间距离应不大于,1m,；,(3),由于机组噪声是汽机段和电机段两个声源迭加，若两个声压级相等，迭加结果增加,3dB,，因此若电机段的平均声压级大于汽机段的平均声压级,3dB,时，电机段的测量应视为有效。如果两段平均声压级差不大于,3dB,，则电机段的平均声压级应减去,3dB,（汽机段噪声的影响）；,（,4,）可以不考虑其他背景噪声的修正；,（,5,）通常汽轮发电机周围各测点声压级相差不大于,dB,，平均声压级的计算可采用近似公式：,式中：,A,计权平均声压级，,dB(A),N,测点总数,L,P,i,第,i,点测量的声压级,dB(A),K,2,环境反射系数，通常取,K,2,4,噪声检测方法 A计权平均声压级，,22,6)A,计权是为了反映人对不同频率噪声的感受程度，,A,计权以,1000Hz,为基准（,0dB,），低于,1000Hz,和高于,6300Hz,的噪声进行衰减，对于大于,1000Hz,小于,6300Hz,的噪声给予增益。,6)A计权是为了反映人对不同频率噪声的感受程度，A计权以10,23,(7),噪声谱的测量：为了分析噪声源，在,A,计权平均声压级测定后对某些测点的噪声不经,A,计权网络的噪声频谱进行测量。,2,噪声测量仪器,(1),应采用精密声级计测量声压级，如国产,ND,2,型以及丹麦,B&K,公司,2203,型，日本小野公司,LA,220,型等，声级计在每次测量前必须校准，常见的是用活塞发声器进行校准。也可以采用专门仪器测量声强，它可以直接测量由声源幅射的声强，而与其他任何方向幅射来的声强无关，英国,GEC,公司就是测量声强来确定平均声压级的。,（,2,）噪声频谱分析仪与振动频谱分析仪相同,(7) 噪声谱的测量：为了分析噪声源，在A计权平均声压级测定,24,神头二电厂,2#,机,500MW,发电机异常噪声的分析,A,基本情况：,2#,机为捷制,500MW, 20kV,水氢氢型汽轮发电机，,1992,年,12,月,9,日并网投运，至,1994,年,12,月,13,日停机共运行,6890h,，并网,135,次。,1993,年,4,月,26,日因定子绕组漏水，检修过程中发现定子铁心穿心螺杆螺母松动，用自制工具拧紧，最大紧固角为,410,，其他运行正常。,神头二电厂2#机500MW发电机异常噪声的分析A基本情况：,25,控制氢温、定子绕组水温、铁心温度均匀缓慢变化异音减弱，出现异音的负荷区域少，但不能完全消失。,B,故障现象：,1994,年,11,月,9,日带有功,350MW,，无功,150Mvar,运行中听到发电机内异常声音，增加有功至,410MW,时，异音消失，随后,11,月,11,日在,357,385MW,，,12,月,3,日在,65MW,88MW,时均出现异音，,12,月,13,日有功升至,68,127MW,时又出现异音伴有撞击声，紧急停机检查发现汽端汇流管压板螺栓松动，二条螺栓脱落，汇流管逆转向移位,2mm,，铁心背部有大面积红色粉末，经化验含铁和硅的成份，同时发现部分铁心与鸽尾槽冲片尖角断裂。随后至,1995,年,5,月,25,日，,2,机又并网,18,次，异音出现,17,次，,噪声频谱分析表明，异音为定子铁心正常电磁噪声基础上迭加的一种周期性变化的声音，存在低频高噪声和中频宽带噪声谱,低负荷（,380MW,）下出现，高负荷下消失,调节无功无影响,控制氢温、定子绕组水温、铁心温度均匀缓慢变化异音减弱，出现异,26,C,、原因分析,设计制造质量不良，铁心迭压不紧，运行后穿心螺杆松动,定子铁心温度不均匀，多次冷态启动，造成铁心热胀冷缩周期性变化，加剧了铁心的松动，使电磁振动加大，产生异常声音，同时使铁心冲片磨损出现红粉，部分鸽尾槽硅钢片尖角断裂。,C、原因分析设计制造质量不良，铁心迭压不紧，运行后穿心螺杆松,27,D,处理及测试,（,a,）拆除全部定子线圈。,（,b,）以,600t,卧式油压机在冷态和热态下重新压紧铁心，而且各部分压力均匀，压紧前后尺寸,注：出厂时铁心固有频率为,160.5Hz,。,(d) 1995,年,8,月,7,日维修工作完成，机组并网，异音消失，运行正常。,D处理及测试注：出厂时铁心固有频率为160.5Hz。,28,第三节漏水,对于水冷发电机，漏水故障及其引发的电气事故占有相当大的比重，据广东电网的统计定子和转子漏水故障占发电机总故障的,26.4%,，无论定子绕组或转子绕组一旦发生漏水故障，往往会造成严重的后果，轻者威胁机组的安全运行，重者引发电气短路事故烧毁发电机，因此应十分重视漏水故障。,第三节漏水对于水冷发电机，漏水故障及其引发的电气事故占有相,29,绝缘引水管破裂漏水事例分析,事件,A,邹县电厂,2,机国产,300MW,双水内冷发电机某日运行中定子接地保护、纵差、横差保护动作停机，检查发现系转子引水管突然破裂漏水引起，造成定子,A,相绕组首尾短接、三相弧光短路。,事件,B,吴泾电厂,13,机国产,300MW,双水内冷发电机定子接地、差动、发变组差动保护动作，停机检查发现系转子励端,6,复合绝缘引水管突然破裂漏水引起，造成定子引出端三相短路事故，定子绕组端部烧坏多处，空心导线烧断，端部绕组、大小端盖、导风圈均不同程度变形和损坏。检查所有转子绝缘引水管，发现励端,16,根复合绝缘引水管内衬管均有不同程度的纵向贯穿性裂纹，最严重的裂纹长,150mm,、宽,2mm,。,绝缘引水管破裂漏水事例分析,30,(1),材质不合格,如空心导线有裂纹，绝缘引水管有裂纹和砂眼等，,加 强检查，如空心导线涡流探伤。,(2),材质性能差,如转子引水线拐角铜线已处于疲劳极限，容易断裂漏水，转子复合绝缘引水管性能差。,现已将拐角铜线改为进口的,1Cr18Ni9Ti,不锈钢材料，绝缘引水管改为德国西门子技术国产化的外层不锈钢丝编织，内层四氟塑料的绝缘水管。,(3),定子绕组端部固定不牢固,固有频率接近,100Hz,是造成端部线圈和引线振动大，引起空心铜线疲劳断裂漏水，,应改善端部和引线的固定结构及工艺，减小振幅。,(4),定子绝缘引水管布置及固定不合理,容易引起引水管磨损漏水，,应改进布置，避免交叉，加强固定，避免磨损。,(5),制造质量,尤其是接头焊接工艺质量差是接头漏水的重要原因，,应该加强质量管理，改进工艺措施，确保接头焊接质量。,主要原因和解决措施,(1) 材质不合格 如空心导线有裂纹，绝缘引水管有裂纹和砂,31,(6),金属异物在电磁场的作用，“咬穿”空心导线引起漏水,。,如大亚湾核电站,1,机进口,GEC 900MW,水氢氢型发电机，,1994,年,7,月,1,日运行中发现定子冷却水系统氢水分离箱漏氢,/,水位低报警，分离箱上部气体排放管有大量气体间歇性喷出，氢压下降,6mbar/h,，,7,月,2,日解列，抽转子后发现,17,槽上层线棒端部侧面（大面）有一小孔，距出槽口,500mm,，外部直径,6mm,，内部直径,3mm,，故障点附近有一小片铁磁碎片。分析认为制造时残留的金属异物，刺伤了线棒绝缘，在交变电磁场作用下振动“咬穿”空心导线，引起漏水。由于发现及时未造成事故,。,(6) 金属异物在电磁场的作用，“咬穿”空心导线引起漏水。,32,由于氢气良好的导热性，在大型机组中广泛采用水氢氢冷却方式，而且随着容量的增大，氢压逐步增高。典型氢冷机组的氢压见表,2,10,。由于氢气是最轻的气体，其渗透性和扩散能力很强，因此高氢压的发电机中，如果密封不严，极易发生氢气泄漏。,第四节 漏氢,由于氢气良好的导热性，在大型机组中广泛采用水氢氢冷却方式，而,33,1.,漏氢的危害,（,1,）机内氢压不能保持额定值，将影响发电机的出力；,（,2,）消耗过多的氢气增加制氢站的负荷；,（,3,）发电机周围的漏氢与空气混合后，若氢气浓度为,4,75,时遇电火花或高温，可能着火甚至引起爆炸。,2,允许的漏氢量,由于机内为高氢压，又是旋转机械，虽然有各种密封装置和措施，也不可能完全杜绝氢气的泄漏，因此国内外制造厂的技术条件和标准中都有明确的允许漏氢量。,1.漏氢的危害,34,3.,漏氢的部位,（,1,）端罩和机座结合面,（,2,）端盖与端罩及上下半端盖结合面,（,3,）端盖与密封瓦座结合面,（,4,）定子引出线套管,（,5,）氢气冷却器上下法兰与机壳结合面,4.,漏氢的原因,（,1,）焊缝的焊接质量不良引起漏氢,（,2,）转子滑环导电螺钉或转子轴中心孔端面堵板不严,（,3,）氢气管路漏氢,（,4,）氢气漏入定子绕组内冷水系统,（,5,）密封瓦内部漏氢,3.漏氢的部位,35,典型事例及措施,徐州电厂,5,机国产,200MW,水氢氢型发电机,1999,年某日排氢装置上部引至排氢风机进口的“,U,”型管因安装时内部杂物未清理干净，使底部疏水阀门堵塞，运行中放水量很小。油中水在“,U,”型管内不断凝结成水，逐渐积累，水位升高，致使排氢装置上部排不出氢气，氢压升高，大量氢气漏至,8,11,号瓦回油管，并从轴瓦处漏出。又因主励滑环碳刷冒火，遇氢后立即起火，被迫停机,6,天，少发电,2784,万,kWh,。,1993,年,9,月浑江发电厂,5#,国产,200MW,水氢氢型发电机发生漏氢着火事故，事故原因是，在机组大修时错误地将密封油冷油器滤网端盖的石棉垫更改为胶皮垫，机组投入运行后，胶皮垫在压力、温度、和腐蚀介质的作用下损坏，致使密封油系统发生泄漏，密封油压下降，虽然直流油泵联起也不能满足发电机氢压的要求，导致氢气从发电机端盖外漏，被励磁机自冷风扇吸进滑环处，引起氢气着火。,保证氢冷系统的严密性，检修后必须进行气密性试验,在发电机出线箱与封闭母线连接处应装设隔氢装置，防止氢气漏入封闭母线,监测定子水內冷系统的含氢量，当（体积含量）超过,3%,时，应加强电机监视，超过,20%,应立即停机处理,典型事例及措施 徐州电厂5机国产200MW水氢氢型发,36,1.,定子绕组过热故障,定子绕组温度检测方法和标准,(1),槽内上下层线棒间埋置检温计：通常采用热电阻元件如铜电阻（,10,，,50,等）或铂电阻（,10,，,100,等），为了提高可靠性，大型机组每槽埋置,2,只元件（一只运行，一只作备用）。,(2),定子线圈出水温度测量：通常在出水端绝缘引水管的水接头上安装铜一康铜或镍铬康铜热电偶元件，也可以采用端面型铜电阻或铂电阻元件。每条出水支路上一只元件。对于上下层线棒的出水支路并联共一路出水的机组（如国产,200MW,、,300MW,发电机），很难从水接头的温度来判断过热的线棒，应同时与槽内测温元件的指示温度结合起来分析判断。,(3)GB/T 7064,标准规定,A,温度： 槽内层间元件为,120,，出口水温度为,85,，出口氢温度为,110,。,B,温差：出口水温差（每根线棒单独出水）为,8K,。,(4),规定,A,层间元件温差或出口水温差达,8,时报警，及时查明原因，此时可降低负荷,B,层间元件温差达,14,或出口水温差达,12,，或任一槽內层间元件温度 超过,90,或出口水温度超过,85,时，在确认测温元件无误后，应立即停机处理。,第五节,过热故障,1.定子绕组过热故障第五节 过热故障,37,2.,过热原因及故障实例,（,1,）定子绕组水路的堵塞,A,异物堵塞：橡皮垫、铜垫圈、砂粒等异物；,B,氧化铜积垢：冷却水质不合格引起积垢；,C,汽堵：局部流量小，产生局部高温使冷却水汽化引起汽堵。,（,2,）焊接质量差，局部电阻增大造成局部过热,A,水接头的焊接；,B,分段组焊的环形引线。,（,3,）定子冷却水系统故障、流量减小或断水,2.过热原因及故障实例,38,华能岳阳电厂,1#,进口,362.5MW,汽轮发电机定子线棒绝缘损坏事故,1998,年,6,月,17,日,21,：,16,，,1#,汽轮发电机定子接地保护动作，机组跳闸停机,。事故原因,是由于腐蚀产物将发电机定子,2#,槽上层线棒和,53#,槽下层线棒（同一冷却水路）的端部水路的流通截面严重堵塞，水量减少，使线棒得不到充分冷却而发热，致使线棒绝缘损坏，在,53#,槽下层线棒直线端部处,将绝缘击穿造成接地故障,。造成定子线棒水路的流通截面严重堵塞的主要原因是由于定子水冷系统及补水系统密封装置不完善，水质受空气中二氧化碳污染，导致,PH,值降到,6.06.3,（标准值为,7,8,）,使空心铜导线产生腐蚀，定子中水的品质不能完全达到规程规定的指标，尤其是水中的含铜量经常在,300-500g/dm,3,，最高时达到,2700g/dm,3,。由于水质的长期不合格，当腐蚀产物铜氧化物浓度过高时，在一定条件下，便会从水中析出，沉积在线棒的流通截面上，造成定子线棒的水路堵塞。,华能岳阳电厂1#进口362.5MW汽轮发电机定子线棒绝缘损坏,39,3.,预防措施,（,1,）水內冷系统中的管道、阀门的橡胶密封圈应全部更换为聚四氟乙烯垫圈。,（,2,）安装定子內冷水反冲洗系统，定期对定子线棒进行反冲洗。反冲洗系统的所有钢丝滤网应更换为激光打孔的不锈钢新型滤网，防止滤网破碎进入线圈。,（,3,）投运前和大修后，对水內冷定子线棒、转子线圈分路做流量试验（超声波流量测试）。,（,4,） 扩大发电机两侧汇水管排污口，并安装不锈钢法兰，以便清除母管中的杂物。,（,5,） 严格控制水质，其电导率应达到标准要求或制造厂的规定。,（,6,） 严格保持发电机转子进水支座石棉盘根冷却水压低于转子內冷水进水压力，以防石棉材料破损物进入转子分水盒內,。,3.预防措施,40,THE END,Thank you,THE END,41,