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第三章第三章 蒸馏蒸馏Distillation3.0 概述概述3.1 两组分溶液的汽液平衡两组分溶液的汽液平衡3.2 平衡蒸馏与简单蒸馏平衡蒸馏与简单蒸馏3.3 精馏原理和流程精馏原理和流程3.4 两组分连续精馏的计算两组分连续精馏的计算3.5 间歇精馏间歇精馏3.6 特殊精馏特殊精馏本章总结联系图本章总结联系图工程案例工程案例2024/7/221第三章 蒸馏第三章 蒸馏Distillation3.0 概述2023/3.0 概述概述蒸馏是蒸馏是分离液体混合物分离液体混合物的典型的典型单元操作。单元操作。1.蒸馏分离的依据蒸馏分离的依据将液体混合物部分气化，利用将液体混合物部分气化，利用其中各组分挥发度不同的特性其中各组分挥发度不同的特性而达到分离目的的单元操作。而达到分离目的的单元操作。这种分离操作是通过液相和气这种分离操作是通过液相和气相间的质量传递来实现的。例相间的质量传递来实现的。例如：加热甲醇如：加热甲醇(沸点沸点64.7)和乙和乙醇醇(沸点沸点78.3)混合液的过程。混合液的过程。A+B大量大量A+少量少量B少量少量A+大量大量B2024/7/222第三章 蒸馏3.0 概述蒸馏是分离液体混合物的典型单元操作。A+B大量A将沸点低的组分称为易挥将沸点低的组分称为易挥发组分或轻组分发组分或轻组分light component，用，用A表示。表示。将沸点高的组分称为难挥将沸点高的组分称为难挥发组分或重组分发组分或重组分heavy component，用，用B表示。表示。则混合液：则混合液：A+BA+B大量大量A+少量少量B少量少量A+大量大量B2024/7/223第三章 蒸馏将沸点低的组分称为易挥发组分或轻组分light compon2、蒸馏过程的分类、蒸馏过程的分类按蒸馏方式分为：按蒸馏方式分为：平衡蒸馏和简单蒸馏。平衡蒸馏和简单蒸馏。多用于待分离混合物中各多用于待分离混合物中各组分挥发度相差较大而对分离要求不高的场合，是组分挥发度相差较大而对分离要求不高的场合，是最简单的蒸馏；最简单的蒸馏；精馏。精馏。适合于待分离的混合物中各组分挥发度相适合于待分离的混合物中各组分挥发度相差不大且对分离要求较高的场合，应用最广泛；差不大且对分离要求较高的场合，应用最广泛；特殊蒸馏特殊蒸馏。适合于待分离混合物中各组分的挥发适合于待分离混合物中各组分的挥发度相差很小甚至形成共沸物，普通蒸馏无法达到分度相差很小甚至形成共沸物，普通蒸馏无法达到分离要求的场合。主要有萃取精馏、恒沸精馏、盐熔离要求的场合。主要有萃取精馏、恒沸精馏、盐熔精馏、反应精馏及水蒸气蒸馏。精馏、反应精馏及水蒸气蒸馏。2024/7/224第三章 蒸馏2、蒸馏过程的分类按蒸馏方式分为：2023/8/154第三章按操作流程分为：按操作流程分为：间歇蒸馏。间歇蒸馏。又称分批蒸馏，属于非稳态操作，主又称分批蒸馏，属于非稳态操作，主要适用于小规模及某些有特殊要求的场合；要适用于小规模及某些有特殊要求的场合；连续蒸馏。连续蒸馏。属于稳态操作，是工业生产中最常用属于稳态操作，是工业生产中最常用的蒸馏方式，用于大规模生产的场合。的蒸馏方式，用于大规模生产的场合。2024/7/225第三章 蒸馏2023/8/155第三章 蒸馏按操作压力分为：按操作压力分为：加压蒸馏。加压蒸馏。适用于常压下为气态（如空气）或常适用于常压下为气态（如空气）或常压下沸点接近室温的混合物；压下沸点接近室温的混合物；常压蒸馏。常压蒸馏。适用于常压下沸点在适用于常压下沸点在1500C左右的混左右的混合物；合物；减压蒸馏。减压蒸馏。（真空蒸馏）适用于常压下沸点较高（真空蒸馏）适用于常压下沸点较高或热敏性物质，可降低其沸点。或热敏性物质，可降低其沸点。2024/7/226第三章 蒸馏按操作压力分为：2023/8/156第三章 蒸馏按待分离混合物的组分数分为：按待分离混合物的组分数分为：两组分精馏。两组分精馏。计算简单。常以此精馏原理为计算计算简单。常以此精馏原理为计算基础，然后引申到多组分精馏计算中。基础，然后引申到多组分精馏计算中。多组分精馏。多组分精馏。工业上常见。工业上常见。本章重点讨论常压两组分连续精馏过程的原理和计本章重点讨论常压两组分连续精馏过程的原理和计算。算。2024/7/227第三章 蒸馏按待分离混合物的组分数分为：2023/8/157第三章 蒸馏3.蒸馏分离的特点蒸馏分离的特点直接获取几乎纯态的产品。直接获取几乎纯态的产品。而吸收、萃取等操作而吸收、萃取等操作的产品为混合物。的产品为混合物。应用范围广。应用范围广。可分离液体混合物，气体混合物、可分离液体混合物，气体混合物、固体混合物。固体混合物。能耗高。能耗高。气化、冷凝需消耗大量的能量。加压、气化、冷凝需消耗大量的能量。加压、减压，将消耗额外的能量。减压，将消耗额外的能量。2024/7/228第三章 蒸馏3.蒸馏分离的特点直接获取几乎纯态的产品。而吸收、萃取等操作3.1 3.1 两组分溶液的气液平衡两组分溶液的气液平衡3.1.1 两组分理想物系的汽液关系两组分理想物系的汽液关系 理想物系是指符合以下条件的物系：理想物系是指符合以下条件的物系：液相为理想溶液，遵循拉乌尔定律；液相为理想溶液，遵循拉乌尔定律；汽相为理想气体，遵循道尔顿分压定律，当总压汽相为理想气体，遵循道尔顿分压定律，当总压不太高不太高(1:easy to be separatedvIf 1yD、xxW。txFxyxWyDtFt1 由此可见，将液体混合物进行由此可见，将液体混合物进行一次部分汽化一次部分汽化的过程，的过程，只能起到只能起到部分分离部分分离的作用。因此，这种方法只适用于要的作用。因此，这种方法只适用于要求粗分或粗加工的场合。求粗分或粗加工的场合。要使混合物中的组分得到几乎要使混合物中的组分得到几乎完全的分离，必须进行多次部分汽化和部分冷凝完全的分离，必须进行多次部分汽化和部分冷凝的过程。的过程。2024/7/2231第三章 蒸馏平衡蒸馏和简单蒸馏过程在相图上的表示：温度为tF的原料液加热3.3 精馏精馏rectification原理和流程原理和流程3.3.1 精馏原理精馏原理将部分汽化得到的汽相经过将部分汽化得到的汽相经过n次次部分冷凝后，最终产品组成为部分冷凝后，最终产品组成为yn。次数愈多，组成愈高，最后可得次数愈多，组成愈高，最后可得到几乎纯态的易挥发组分。到几乎纯态的易挥发组分。将部分汽化得到的液相经过将部分汽化得到的液相经过m次次部分汽化后，最终产品组成为部分汽化后，最终产品组成为xm。次数愈多，组成愈高，最后可得次数愈多，组成愈高，最后可得到几乎纯态的难挥发组分。到几乎纯态的难挥发组分。2024/7/2232第三章 蒸馏3.3 精馏rectification原理和流程3.3.1 多次部分汽化和多次部分冷凝多次部分汽化和多次部分冷凝缺点：缺点：1、收率低；、收率低；2、设备重复量大，设备投资大；、设备重复量大，设备投资大；3、能耗大，过程有相变。、能耗大，过程有相变。2024/7/2233第三章 蒸馏多次部分汽化和多次部分冷凝缺点：2023/8/1533第三章有回流的多次部分汽化和多次部分冷凝有回流的多次部分汽化和多次部分冷凝缺点：缺点：设备庞杂设备庞杂2024/7/2234第三章 蒸馏有回流的多次部分汽化和多次部分冷凝缺点：2023/8/153工业上的精馏过程时在直立圆形的精馏塔内进行工业上的精馏过程时在直立圆形的精馏塔内进行的。的。3.3.2 精馏操作流程精馏操作流程1.连续精馏流程连续精馏流程进料板进料板Feed plate：原料液：原料液进入的那层塔板进入的那层塔板精馏段精馏段Rectifying section：进料板以上的塔段进料板以上的塔段All plates above the feed plate 提馏段提馏段Stripping section：进料板以下（包括进料板）进料板以下（包括进料板）的塔段的塔段All plates below the feed,including the feed plate itself。2024/7/2235第三章 蒸馏工业上的精馏过程时在直立圆形的精馏塔内进行的。3.3.2 精再沸器再沸器Reboiler：部分汽化：部分汽化塔底釜残液塔底釜残液Partially vaporize the liquid streams。冷凝器：冷凝塔顶上升蒸汽冷凝器：冷凝塔顶上升蒸汽vTotal condenser全凝器全凝器vPartial condenser(部部)分分冷凝器冷凝器理论板：离开的汽液两相达理论板：离开的汽液两相达到平衡状态的塔板。到平衡状态的塔板。2024/7/2236第三章 蒸馏再沸器Reboiler：部分汽化塔底釜残液Partiall2.间歇精馏流程间歇精馏流程原料一次加入到塔内，原料一次加入到塔内，当釜残液达到指定组当釜残液达到指定组成后，精馏停止。成后，精馏停止。无提馏段。无提馏段。精馏段：全部的塔段精馏段：全部的塔段馏出液组成不断变化，馏出液组成不断变化，在塔底上升蒸汽量和在塔底上升蒸汽量和塔顶回流液量恒定的塔顶回流液量恒定的条件下，馏出液组成条件下，馏出液组成不断降低。不断降低。间歇精馏流程(板式塔)2024/7/2237第三章 蒸馏2.间歇精馏流程原料一次加入到塔内，当釜残液达到指定组成后，3.塔板的作用塔板的作用 塔板提供了汽液分离的塔板提供了汽液分离的场所。汽液两相在板上场所。汽液两相在板上充分接触，进行传质和充分接触，进行传质和传热。传热。每一块塔板是一个混合每一块塔板是一个混合分离器分离器足够多的板数可使各组足够多的板数可使各组分较完全分离分较完全分离2024/7/2238第三章 蒸馏3.塔板的作用 塔板提供了汽液分离的场所。汽液两相在板上充4.精馏过程的回流精馏过程的回流回流的作用回流的作用：提供不平衡的气液两相，是构成气液两提供不平衡的气液两相，是构成气液两相传质的必要条件。相传质的必要条件。精馏的主要特点就是有回流。精馏的主要特点就是有回流。回流包括回流包括：塔顶回流液塔顶回流液塔底回流汽塔底回流汽2024/7/2239第三章 蒸馏4.精馏过程的回流回流的作用：2023/8/1539第三3.4 两组分连续精馏的计算两组分连续精馏的计算3.4.1 理论板的概念和恒摩尔流假定理论板的概念和恒摩尔流假定3.4.1.1 理论板的概念理论板的概念Concept of ideal plate:理论板：离开的汽液两相在组成上互成平衡的塔理论板：离开的汽液两相在组成上互成平衡的塔板（板（The liquid and vapor leaving the plate are brought into equilibrium）。）。理论上，液相组成均匀一致，汽液两相温度相同。理论上，液相组成均匀一致，汽液两相温度相同。实际上，理论板并不存在，它是作为衡量实际板实际上，理论板并不存在，它是作为衡量实际板分离效率的依据和标准。计算中，先求得理论板层分离效率的依据和标准。计算中，先求得理论板层数，再用塔板效率予以校正，即得实际板数。数，再用塔板效率予以校正，即得实际板数。2024/7/2240第三章 蒸馏3.4 两组分连续精馏的计算3.4.1 理论板的概念和恒摩尔3.4.1.2 恒摩尔流恒摩尔流Constant molal overflow假定假定恒摩尔汽流：恒摩尔汽流：但两段上升的汽相摩尔流量不一定相等。但两段上升的汽相摩尔流量不一定相等。恒摩尔液流：恒摩尔液流：但两段下降的液相摩尔流量不一定相等。但两段下降的液相摩尔流量不一定相等。若恒摩尔流假定成立，则在塔板上汽液两相接触时，当有1kmol的蒸汽冷凝时便有1kmol液体汽化。2024/7/2241第三章 蒸馏3.4.1.2 恒摩尔流Constant molal ov3.4.2 物料衡算和操作线方程物料衡算和操作线方程组成组成xn、yn表示离开第表示离开第n块理论块理论板的液、汽相组成。板的液、汽相组成。yn xn关系已知，为关系已知，为平衡关系平衡关系。若已知若已知yn+1 xn关系，则塔内各关系，则塔内各板汽液组成可逐板确定，由此可板汽液组成可逐板确定，由此可计算出在指定分离要求下的理论计算出在指定分离要求下的理论板数，板数，yn+1 xn关系由精馏条件关系由精馏条件确定，通过物料衡算求得，称为确定，通过物料衡算求得，称为操作关系操作关系。2024/7/2242第三章 蒸馏3.4.2 物料衡算和操作线方程组成xn、yn表示离开第n块F,xFD,xDW,xW3.4.2.1 全塔物料衡算全塔物料衡算式中：式中：F、D、W原料液、原料液、塔顶馏出液塔顶馏出液Overhead product、塔底釜残液塔底釜残液Bottom product的流的流量，量，kmol/hxF、xD、xW原料液、塔顶馏原料液、塔顶馏出液、塔底釜残液的组成，出液、塔底釜残液的组成，摩尔分率摩尔分率2024/7/2243第三章 蒸馏F,xFD,xDW,xW3.4.2.1 全塔物料衡算式馏出液采出率馏出液采出率釜残液采出率釜残液采出率塔顶轻组分回收率塔顶轻组分回收率塔底重组分回收率塔底重组分回收率说明说明通常通常F、xF已知，已知，xD、xW由分离要求确定。由分离要求确定。物料衡算式中各物理量单位要对应。物料衡算式中各物理量单位要对应。流量流量 组成组成 kmol/h 摩尔分率摩尔分率 kg/h 质量分率质量分率分离程度的表示。分离程度的表示。2024/7/2244第三章 蒸馏馏出液采出率釜残液采出率塔顶轻组分回收率塔底重组分回收率说令 回流比 精馏段操作线方程精馏段操作线方程an equation for the operating line of the rectifying section.3.4.2.2 操作线操作线Operating lines方程方程1.精馏段操作线方程精馏段操作线方程2024/7/2245第三章 蒸馏令 回流比 精馏段操作线方程a描述了描述了n与与n+1层板间的层板间的操作关系，适用于精馏段操作关系，适用于精馏段内任意两板。内任意两板。当当R,D,xD为一定值时为一定值时,该该操作线为一直线操作线为一直线.说明说明yxxDab2024/7/2246第三章 蒸馏描述了n与n+1层板间的操作关系，适用于精馏段内任意两板。已知已知D，可得可得L，V：vL=RD，V=L+D=(R+1)D本方程只适用于符合恒摩尔流假本方程只适用于符合恒摩尔流假定的物系定的物系斜率斜率:截距截距:过点过点a(xD,xD),b(0,)，xy图上联图上联a、b点得精馏段操作线点得精馏段操作线Operating line of rectifying section。yxxDab2024/7/2247第三章 蒸馏已知D，可得L，V：斜率:截距:过点a(xD,xD),b(例题例题在双组分连续精馏塔中精馏段的某一理论板在双组分连续精馏塔中精馏段的某一理论板n上，进入该上，进入该板的气相组成为板的气相组成为0.8(摩尔分率，下同摩尔分率，下同)，离开该板的液相组，离开该板的液相组成为成为0.7，物系相对挥发度为，物系相对挥发度为2.4，气液比为，气液比为21，计算离开，计算离开该板的气相组成和进入该板的液相组成。该板的气相组成和进入该板的液相组成。？nn+1xnxn+1ynyn+1xn-12024/7/2248第三章 蒸馏例题在双组分连续精馏塔中精馏段的某一理论板n上，进入该板的气提馏段操作线方程提馏段操作线方程2.提馏段操作线方程提馏段操作线方程2024/7/2249第三章 蒸馏提馏段操作线方程2.提馏段操作线方程2023/8/15说明说明描述提馏段内相邻两板间的操作关系。描述提馏段内相邻两板间的操作关系。L、W、xm、xW一定时，为一直线，过点一定时，为一直线，过点c(xW,xW)。L与与L、F及进料热状况及进料热状况q有关，所以不能直接在有关，所以不能直接在xy图上作出提馏段操作线。图上作出提馏段操作线。本方程只适用于符合恒摩尔流假定的物系。本方程只适用于符合恒摩尔流假定的物系。2024/7/2250第三章 蒸馏说明描述提馏段内相邻两板间的操作关系。2023/8/153.4.3 进料热状况的影响进料热状况的影响3.4.3.1 进料热状况进料热状况原料液的可能的原料液的可能的5种不同的热状种不同的热状况：况：1.冷液体冷液体Subcooled liquid原料温度低于原料温度低于泡点进料。泡点进料。原料全部进入提馏段。原料全部进入提馏段。L由三部分组成：由三部分组成：vLvFv提馏段蒸汽冷凝液流量提馏段蒸汽冷凝液流量FLVLV2024/7/2251第三章 蒸馏3.4.3 进料热状况的影响3.4.3.1 进料热状况2.饱和液体饱和液体Saturated liquid（泡点）进料（泡点）进料原料温度等于泡点。原料温度等于泡点。原料全部进入提馏段。原料全部进入提馏段。FLVLV3.气液混合物气液混合物 Vapor-liquid mixture原料温度介于泡点和露点原料温度介于泡点和露点之间。之间。进料中液相部分成为进料中液相部分成为L的的一部分，汽相部分成为一部分，汽相部分成为V的的一部分。一部分。FqF(1-q)FLVLV2024/7/2252第三章 蒸馏2.饱和液体Saturated liquid（泡点）进料4.饱和蒸汽饱和蒸汽Saturated vapor（露点进料）（露点进料）原料温度等于露点。原料温度等于露点。原料全部进入精馏段。原料全部进入精馏段。FLVLVFLVLV5.过热蒸汽过热蒸汽Superheated vapor原料全部进入精馏段。原料全部进入精馏段。V由三部分组成：由三部分组成：VF精馏段回流液体部分汽化精馏段回流液体部分汽化的蒸汽流量的蒸汽流量2024/7/2253第三章 蒸馏4.饱和蒸汽Saturated vapor（露点进料）F加料板加料板F,IFL,ILV,IVL,ILV,IV3.4.3.2 加料板的物料及热量衡算加料板的物料及热量衡算1、加料板的物料衡算、加料板的物料衡算Material balance of feed plate物料恒算：物料恒算：F+V+L=V+L2024/7/2254第三章 蒸馏加料板F,IFL,ILV,IVL,ILV,IV3.加料板加料板F,IFL,ILV,IVL,ILV,IV2、加料板的热量衡算、加料板的热量衡算Enthalpy balance of feed plateFIF+LIL+VIV=VIV+LIL恒摩尔流假定成立，则：恒摩尔流假定成立，则：IV=IV；IL=IL联立以上各式，得：联立以上各式，得：F(IV-IF)=(L-L)(IV-IL)q称进料热称进料热状况参数状况参数2024/7/2255第三章 蒸馏加料板F,IFL,ILV,IVL,ILV,IV2、3.4.3.3 q值的意义及计算值的意义及计算2024/7/2256第三章 蒸馏3.4.3.3 q值的意义及计算2023/8/1556第三章或：以或：以1kmol/h进料为基准时，提馏段中液体流量较精馏进料为基准时，提馏段中液体流量较精馏段中的增大的段中的增大的kmol/h数。数。对于饱和液体、汽液混和物及饱和蒸汽三种进料状况而对于饱和液体、汽液混和物及饱和蒸汽三种进料状况而言，言，q值就等于进料中的液相分率（液化率）。值就等于进料中的液相分率（液化率）。饱和液体：饱和液体：L-L=F；q=1饱和蒸汽：饱和蒸汽：L-L=0；q=0汽液混合物：杠杆规则。汽液混合物：杠杆规则。2024/7/2257第三章 蒸馏或：以1kmol/h进料为基准时，提馏段中液体流量较精馏段中例题例题【例】【例】分离乙醇水溶液的精馏塔，进料量为分离乙醇水溶液的精馏塔，进料量为100kmol/h，进料温度为进料温度为60，含乙醇，含乙醇10%(摩尔分率，下同摩尔分率，下同)，回流比，回流比为为2。要求馏出液中含乙醇要求馏出液中含乙醇87%，且乙醇回收率达到，且乙醇回收率达到98%，计算塔顶、塔底产品量及其釜液组成。精馏段和提馏段上计算塔顶、塔底产品量及其釜液组成。精馏段和提馏段上升蒸汽及下降液体量。已知升蒸汽及下降液体量。已知10%乙醇泡点为乙醇泡点为86。【解】【解】1.2024/7/2258第三章 蒸馏例题【例】分离乙醇水溶液的精馏塔，进料量为100kmol/h2024/7/2259第三章 蒸馏2023/8/1559第三章 蒸馏说明说明q线方程是精馏段操作线和提馏段操作线交点的轨迹方线方程是精馏段操作线和提馏段操作线交点的轨迹方程。程。在在xy图上是过点图上是过点e(xF,xF)，斜率为斜率为q/(q-1)的直线。的直线。3.4.3.4 进料方程进料方程Feed condition q线方程线方程加料板处于精馏段和提馏段的结合处，因而进料的操作加料板处于精馏段和提馏段的结合处，因而进料的操作关系应同时满足精馏段和提馏段操作方程式，将方程式中关系应同时满足精馏段和提馏段操作方程式，将方程式中变量略去下标，使精馏段、提馏段中两式变量相同：变量略去下标，使精馏段、提馏段中两式变量相同：2024/7/2260第三章 蒸馏说明3.4.3.4 进料方程Feed conditio3.4.3.5 进料热状况对精馏操作过程的影响进料热状况对精馏操作过程的影响1.q值对值对q线的影响。线的影响。进料热状况进料热状况IFqq/(q-1)q线在线在xy图上图上的位置的位置冷液体冷液体IF1+ef1()泡点泡点IF=IL=1ef2()汽液混合物汽液混合物 ILIFIV0+ef5()f1f2f3f4f5yxFexDxWabcd2024/7/2261第三章 蒸馏3.4.3.5 进料热状况对精馏操作过程的影响1.q值对q线3.4.3.5 进料热状况对精馏操作过程的影响进料热状况对精馏操作过程的影响2.q值愈大，值愈大，即进料愈冷，即进料愈冷，精馏段愈短，精馏段愈短，操作过程较早地操作过程较早地转入提馏段，此时两操作线与转入提馏段，此时两操作线与平衡线距离愈远，平衡线距离愈远，因而有利于因而有利于分离分离；3.q值不同，值不同，不改变精馏段不改变精馏段操作线的位置，操作线的位置，仅改变了提馏仅改变了提馏段操作线的位置。段操作线的位置。f1f2f3f4f5yxFexDxWabcd2024/7/2262第三章 蒸馏3.4.3.5 进料热状况对精馏操作过程的影响2.q值愈大，W,xW3.4.4 理论板层数的计算理论板层数的计算采用逐板计算法和图解法。均利用采用逐板计算法和图解法。均利用平衡关系和操作关系。平衡关系和操作关系。1.Lewis-Sorel method逐板计算法逐板计算法塔顶设全凝器，塔底间接蒸汽塔顶设全凝器，塔底间接蒸汽加热。加热。yWF,xFD,xD212n(1)x1x2xnx2y2y1y2m-12024/7/2263第三章 蒸馏W,xW3.4.4 理论板层数的计算采用逐板计算法和图解法【Attention】The nth plate is feed plate,and is also the first plate of stripping section.The number of plate in rectifying section is(n-1)The mth plate should be reboiler.Therefore the number of plate in stripping section is(m-1).Total number of ideal stages is(n+m-2)2024/7/2264第三章 蒸馏【Attention】2023/8/1564第三章 蒸馏例5.在连续精馏塔中分离两组分理想溶液。已知操作回流在连续精馏塔中分离两组分理想溶液。已知操作回流比比R为为3，馏出液的组成为，馏出液的组成为0.95（摩尔分率），塔顶采用全（摩尔分率），塔顶采用全凝器。该物系在本题所涉及的浓度范围内气液平衡方程为凝器。该物系在本题所涉及的浓度范围内气液平衡方程为y=0.42x+0.58。试求精馏段内离开第二层理论板（从塔顶往试求精馏段内离开第二层理论板（从塔顶往下计）的气液相组成。下计）的气液相组成。解：2024/7/2265第三章 蒸馏例5.在连续精馏塔中分离两组分理想溶液。已知操作回流比R为32.McCabe-Thiele method图解法其原理同逐板计算法相同。其原理同逐板计算法相同。步骤：步骤：在在xy图上绘出平衡曲线和对图上绘出平衡曲线和对角线。角线。作出精馏段操作线。作出精馏段操作线。作出提馏段操作线。作出提馏段操作线。从从a点开始出发在平衡线与操点开始出发在平衡线与操作线间绘梯级。至作线间绘梯级。至xxW为止。为止。xWabcfedyxFxD2024/7/2266第三章 蒸馏2.McCabe-Thiele method图解法其原理同说明说明一个直角梯级代表一块理论一个直角梯级代表一块理论板。若塔顶采用分凝器，则精板。若塔顶采用分凝器，则精馏段理论板层数馏段理论板层数=相应阶梯数相应阶梯数-1；若塔底采用间接蒸汽加热，；若塔底采用间接蒸汽加热，则提馏段理论板层数相应阶则提馏段理论板层数相应阶梯数梯数-1。适宜进料板位置为跨过点适宜进料板位置为跨过点d的的理论板。理论板。当当q，操作线离平衡线愈远，操作线离平衡线愈远，NT。xWabcfedyxFxD2024/7/2267第三章 蒸馏说明xWabcfedyxFxD2023/8/1567第三梯级的物理意义梯级的物理意义xn,yn符合平衡关符合平衡关系，由系，由2点表示点表示2024/7/2268第三章 蒸馏梯级的物理意义xn,yn符合平衡关系，由2点表示2023/8确定最优进料位置确定最优进料位置适宜的进料位置应为跨过适宜的进料位置应为跨过d点所对应的阶梯。对于一点所对应的阶梯。对于一定的分离任务，所需理论板定的分离任务，所需理论板数为最少。数为最少。进料位置过低，使釜残液进料位置过低，使釜残液中轻组分含量偏高，完成指中轻组分含量偏高，完成指定分离任务时，所需理论板定分离任务时，所需理论板数增加。数增加。2024/7/2269第三章 蒸馏确定最优进料位置适宜的进料位置应为跨过d点所对应的阶梯。对于进料位置过高，使进料位置过高，使馏出液中轻组分含量馏出液中轻组分含量偏低，完成指定分离偏低，完成指定分离任务时，所需理论板任务时，所需理论板数增加。数增加。2024/7/2270第三章 蒸馏进料位置过高，使馏出液中轻组分含量偏低，完成指定分离任务时，3.4.5 回流比的影响及其选择回流比的影响及其选择3.4.5.1.回流比对精馏操作的影响回流比对精馏操作的影响回流比有两个极限：上限全回流时的回流比，下限是回流比有两个极限：上限全回流时的回流比，下限是最小回流比。最小回流比。2024/7/2271第三章 蒸馏3.4.5 回流比的影响及其选择3.4.5.1.回流比对精3.4.5.2 全回流与最少理论板数全回流全回流Total reflux：将塔顶上升蒸汽冷凝后：将塔顶上升蒸汽冷凝后全部回流至塔内。全部回流至塔内。特点是：特点是：全回流操作时塔顶产品为零，因而当过程达全回流操作时塔顶产品为零，因而当过程达到稳定时，既不向塔内进料，也不能取出塔底到稳定时，既不向塔内进料，也不能取出塔底产品。产品。无精馏段和提馏段之分，二段操作线合二为无精馏段和提馏段之分，二段操作线合二为一，与对角线重合。一，与对角线重合。由于操作线与平衡线距离最远，因而达到一由于操作线与平衡线距离最远，因而达到一定分离要求定分离要求(xD，xW)时，所需理论板数最少，时，所需理论板数最少，以以Nmin表示。表示。2024/7/2272第三章 蒸馏3.4.5.2 全回流与最少理论板数全回流Total refNmin求解方法：求解方法：图解法：图解法：在平衡线和对角线间在平衡线和对角线间绘梯级。绘梯级。Nmin=梯级数。梯级数。若塔釜采用间接蒸汽若塔釜采用间接蒸汽加热，则加热，则Nmin含釜。含釜。2024/7/2273第三章 蒸馏Nmin求解方法：图解法：2023/8/1573第三章 蒸操作线：操作线：平衡线：平衡线：第第1块板：块板：全凝器全凝器则第第2块板：块板：解析法解析法 Fenske equation 第第3块板：块板：2024/7/2274第三章 蒸馏操作线：平衡线：第1块板：全凝器则第2块板：解析法 Fe（不含釜）全回流时，全回流时，N N=N Nminmin。对上式取对数，略去下标。对上式取对数，略去下标A A、B B：第第n+1块板块板(再沸器再沸器)：2024/7/2275第三章 蒸馏（不含釜）全回流时，N=Nmin。对上式取对数，略去下标A、全回流是回流比的上限。其操作因无产品，对生全回流是回流比的上限。其操作因无产品，对生产过程无实际意义。但在精馏塔的开工阶段、调试产过程无实际意义。但在精馏塔的开工阶段、调试过程或实验研究时采用，以便于操作过程的稳定和过程或实验研究时采用，以便于操作过程的稳定和控制。控制。相对挥发度相对挥发度相差不大时：相差不大时：上式仅适用于两组分精馏时全回流情况下最小理上式仅适用于两组分精馏时全回流情况下最小理论板数论板数Nmin的计算。的计算。将式中将式中xW换为进料组成换为进料组成xF，取为塔顶和进料处的取为塔顶和进料处的平均值，亦可用来计算全回流时精馏段的最少理论平均值，亦可用来计算全回流时精馏段的最少理论板数及进料板位置。板数及进料板位置。说明说明2024/7/2276第三章 蒸馏全回流是回流比的上限。其操作因无产品，对生产过程无实际意义。3.4.5.3 最小回流比最小回流比随着回流比随着回流比R的减小，两条操的减小，两条操作线向平衡线移动，使得达到一作线向平衡线移动，使得达到一定分离要求时，所需理论板数增定分离要求时，所需理论板数增多。当回流比减少到某一数值时，多。当回流比减少到某一数值时，两操作线的交点两操作线的交点d恰好落在平衡恰好落在平衡曲线上，见图。因两操作线交点曲线上，见图。因两操作线交点不可能在平衡曲线上，否则推动不可能在平衡曲线上，否则推动力为力为0，所需理论板数为无穷大，所需理论板数为无穷大，此时对应的回流比称为最小回流此时对应的回流比称为最小回流比，以比，以Rmin表示。表示。2024/7/2277第三章 蒸馏3.4.5.3 最小回流比随着回流比R的减小，两条操作线向平最小回流比：最小回流比：对于一定的分对于一定的分离任务，所需理论板为无穷离任务，所需理论板为无穷多时所对应的回流比。多时所对应的回流比。特点：特点：此时操作关系变为平衡关系，此时操作关系变为平衡关系，yn+1既与既与xn平衡，又与平衡，又与xn+1平平衡，因而衡，因而xn+1xn，及，及yn+1yn，即经过一块理论板，气液，即经过一块理论板，气液两相浓度无变化，两相浓度无变化，d点称夹紧点称夹紧点，此区域称夹紧区点，此区域称夹紧区(恒浓区恒浓区)。操作已无浓度变化，操作已无浓度变化，因此要达到一定的分因此要达到一定的分离要求，理论上需无离要求，理论上需无限多块理论板限多块理论板，实际实际操作已不能进行。操作已不能进行。2024/7/2278第三章 蒸馏最小回流比：对于一定的分离任务，所需理论板为无穷多时所对应的3.4.5.3 最小回流比最小回流比(续续)Rmin的求解方法：的求解方法：图解法图解法正常平衡曲线：读取读取d点坐标点坐标(xq,yq)2024/7/2279第三章 蒸馏3.4.5.3 最小回流比(续)Rmin的求解方法：2023不正常平衡曲线：不正常平衡曲线：过点过点a或点或点c作平衡线的切线。作平衡线的切线。过点过点e作作q线，线，q线与精馏段操线与精馏段操作线的交点为作线的交点为d，读取，读取d点坐标点坐标(xq,yq)。按下式计算：。按下式计算：cc2024/7/2280第三章 蒸馏不正常平衡曲线：cc2023/8/1580第三章 蒸馏说明说明饱和液体进料：饱和液体进料：q=1时时，xq=xF饱和蒸汽进料：饱和蒸汽进料：q=0，yq=yF汽液混和物进料：汽液混和物进料：0qRmin：N=有限值有限值,设备费设备费R再增加，再增加，N减少的缓慢，但因减少的缓慢，但因V增加，使塔、再沸器、冷凝器等增加，使塔、再沸器、冷凝器等尺寸增加，因此设备反而上升。尺寸增加，因此设备反而上升。如红线示。如红线示。3.R对总费用的影响对总费用的影响 如蓝线示。如蓝线示。2024/7/2283第三章 蒸馏2.设备费2023/8/1583第三章 蒸馏4.适宜回流比适宜回流比通过经济衡算确定适宜回通过经济衡算确定适宜回流比：总费用最低时的回流流比：总费用最低时的回流比为适宜回流比。比为适宜回流比。经济衡算繁琐，根据经验经济衡算繁琐，根据经验选取：选取：R=(1.12.0)Rmin通常通常对易分离的物系对易分离的物系R取取得小些，而对难分离的物系，得小些，而对难分离的物系，R取得大些。取得大些。2024/7/2284第三章 蒸馏4.适宜回流比2023/8/1584第三章 蒸馏例5 在常压连续精馏塔中分离苯在常压连续精馏塔中分离苯-甲苯混合液，原料液甲苯混合液，原料液流量为流量为10001000kmol/hkmol/h，组成为含苯组成为含苯0.40.4（摩尔分率，下同）馏（摩尔分率，下同）馏出液组成为含苯出液组成为含苯0.90.9，苯在塔顶的回收率为，苯在塔顶的回收率为90%90%，泡点进料，泡点进料，回流比为最小回流比的回流比为最小回流比的1.51.5倍，物系的平均相对挥发度为倍，物系的平均相对挥发度为2.52.5。试求：（。试求：（1 1）精馏段操作线方程；（）精馏段操作线方程；（2 2）提馏段操作线）提馏段操作线方程。方程。解：W=F-D=1000-400=600kmol/h2024/7/2285第三章 蒸馏例5 在常压连续精馏塔中分离苯-甲苯混合液，原料液流量为精馏段操作线方程精馏段操作线方程 （1）2024/7/2286第三章 蒸馏精馏段操作线方程 （1）2023/8/1586第三章 蒸馏（2）2024/7/2287第三章 蒸馏（2）2023/8/1587第三章 蒸馏例例6.在常压连续精馏塔中分离苯在常压连续精馏塔中分离苯-甲苯混合液，已知甲苯混合液，已知xF=0.4（摩尔分率、下同），摩尔分率、下同），xD=0.97,xW=0.04，相对挥发相对挥发度度=2.47。试分别求以下三种进料方式下的最小回流比和试分别求以下三种进料方式下的最小回流比和全回流下的最小理论板数。全回流下的最小理论板数。（1）冷液进料）冷液进料q=1.387（2）泡点进料（泡点进料（3）饱和蒸汽进料）饱和蒸汽进料两式联立；两式联立；xq=0.483,yq=0.698相平衡方程：相平衡方程：解：（解：（1）q=1.387,则则q线方程：线方程：2024/7/2288第三章 蒸馏例6.在常压连续精馏塔中分离苯-甲苯混合液，已知xF=0.4(2)泡点进料，泡点进料，q=1 则则xq=xF=0.4(3)饱和蒸汽进料，饱和蒸汽进料，q=0则则yq=xF=0.42024/7/2289第三章 蒸馏(2)泡点进料，q=1 则xq=xF=0.42023/8/1(4)全回流时的最小理论板数全回流时的最小理论板数结论结论v在在分分离离要要求求一一定定的的情情况况下下，最最小小回回流流比比Rmin与与进进料热状况料热状况q有关，有关，q,Rmin。vNmin与进料热状况无关。与进料热状况无关。2024/7/2290第三章 蒸馏(4)全回流时的最小理论板数2023/8/1590第三章 3.4.6 简捷法求理论板层数简捷法求理论板层数将将N、Nmin、R、Rmin关联成如图形式，称吉关联成如图形式，称吉利兰关联图。利兰关联图。求解求解N步骤：步骤：求解求解Rmin：选择选择R：R=(1.12.0)Rmin2024/7/2291第三章 蒸馏3.4.6 简捷法求理论板层数将N、Nmin、R、Rmin关将将N、Nmin、R、Rmin关联成如图形式，称吉关联成如图形式，称吉利兰关联图。利兰关联图。求解求解N步骤：步骤：求解求解Rmin：2024/7/2292第三章 蒸馏将N、Nmin、R、Rmin关联成如图形式，称吉利兰关联图。选择选择R：R=(1.12.0)Rmin求解求解Nmin：2024/7/2293第三章 蒸馏选择R：2023/8/1593第三章 蒸馏注意：注意：N,Nmin不含釜。不含釜。求解求解N：2024/7/2294第三章 蒸馏注意：求解N：2023/8/1594第三章 蒸馏说明说明1.加料板位置的确定：加料板位置的确定：2.曲线两端代表两种极限情况：曲线两端代表两种极限情况：右端：全回流右端：全回流左端：最小回流比左端：最小回流比2024/7/2295第三章 蒸馏说明1.加料板位置的确定：2023/8/1595第三章 3.条件：组分数为条件：组分数为211，5种进料状况，种进料状况，Rmin=0.530.70，=1.264.05，N=2.443.1。4.横标值横标值X=0.010.9时，可用下式计算：时，可用下式计算：2024/7/2296第三章 蒸馏3.条件：组分数为211，5种进料状况，Rmin=0.533.4.8.1 塔高塔高Z的计算的计算板式塔，先利用塔板效率将理论板层数折算成实板式塔，先利用塔板效率将理论板层数折算成实际板层数，然后再由实际板层数和板间距相乘计算际板层数，然后再由实际板层数和板间距相乘计算塔高。塔高。填料塔，先计算等板高度，再由理论板层数与等填料塔，先计算等板高度，再由理论板层数与等板高度相乘计算塔高。板高度相乘计算塔高。以上计算的塔高，均指塔体有效高度，不包括再以上计算的塔高，均指塔体有效高度，不包括再沸器和塔顶空间等高度。沸器和塔顶空间等高度。3.4.8 塔高和塔径的计算塔高和塔径的计算2024/7/2297第三章 蒸馏3.4.8.1 塔高Z的计算3.4.8 塔高和塔径的计算21.板式塔有效高度的计算板式塔有效高度的计算全塔效率全塔效率ETNT、NP:不包括塔釜不包括塔釜2024/7/2298第三章 蒸馏1.板式塔有效高度的计算NT、NP:不包括塔釜2023/8/说明说明全塔效率反映全塔传质性能的优劣，是各层塔板全塔效率反映全塔传质性能的优劣，是各层塔板的平均效率。的平均效率。影响全塔效率的因素很多，且非常复杂，因此目影响全塔效率的因素很多，且非常复杂，因此目前不能用理论公式计算。前不能用理论公式计算。ET的获得：的获得：v选用经验值；选用经验值；v利用经验公式计算。如利用经验公式计算。如P134奥康奈尔奥康奈尔(Oconnell)关联式。关联式。2024/7/2299第三章 蒸馏说明全塔效率反映全塔传质性能的优劣，是各层塔板的平均效率单板效率单板效率(默弗里板效率默弗里板效率)EM以汽相以汽相(或液相或液相)经过实际板的组成变化值与经过经过实际板的组成变化值与经过理论板的组成变化值之比。理论板的组成变化值之比。yn(yen)yn1xn(xen)xn-1n2024/7/22100第三章 蒸馏单板效率(默弗里板效率)EMyn(yen)yn1xn(x说明说明单板效率反映单独一块板上传质的优劣。单板效率反映单独一块板上传质的优劣。EM通过实验测定获得。通过实验测定获得。一般来说，每块板上的单板效率并不相等，用汽一般来说，每块板上的单板效率并不相等，用汽相和液相表示的单板效率也不相等。相和液相表示的单板效率也不相等。2024/7/22101第三章 蒸馏说明单板效率反映单独一块板上传质的优劣。2023/8/1点效率点效率EO塔板上某点的局部效率。塔板上某点的局部效率。y与流经塔板某点的液相浓度与流经塔板某点的液相浓度x相接触后而离开的气相相接触后而离开的气相浓度；浓度；ye与流经塔板某点的液相浓度与流经塔板某点的液相浓度x成平衡的气相浓度；成平衡的气相浓度；ny(ye)yn1x(xe)xn-12024/7/22102第三章 蒸馏点效率EOy与流经塔板某点的液相浓度x相接触后而离开的气塔高塔高Z的计算的计算式中：式中：NP实际板层数，不含釜。实际板层数，不含釜。NT理论板层数，不含釜。理论板层数，不含釜。HETP等板高度，等板高度，m，实验测定。，实验测定。HT板间距，板间距，m，经验值范围见，经验值范围见P180表表4-3。2024/7/22103第三章 蒸馏塔高Z的计算2023/8/15103第三章 蒸馏3.4.8.2 塔径的计算塔径的计算式中：式中：Vs塔内上升蒸汽的体积流量，塔内上升蒸汽的体积流量，m3/s u空塔速度，空塔速度，m/s精馏段和提馏段上升蒸汽量不一定相等，因此塔精馏段和提馏段上升蒸汽量不一定相等，因此塔径分别计算。径分别计算。2024/7/22104第三章 蒸馏3.4.8.2 塔径的计算式中：Vs塔内上升蒸汽的体积流量1.精馏段精馏段Vs的计算的计算2.提馏段提馏段说明说明若两段上升蒸汽体积流量相差不太大时，若两段上升蒸汽体积流量相差不太大时，两段采用较大一段的塔径；两段采用较大一段的塔径；塔径圆整。塔径圆整。2024/7/22105第三章 蒸馏1.精馏段Vs的计算说明2023/8/15105第三章 1.再沸器的热量恒算：再沸器的热量恒算：1小时，小时，0 C为基准。为基准。3.4.9 连续精馏装置的热量恒算连续精馏装置的热量恒算目的：确定再沸器、冷凝器的热负荷，加热介质目的：确定再沸器、冷凝器的热负荷，加热介质与冷却介质的用量，为设计这些设备提供数据与冷却介质的用量，为设计这些设备提供数据。QL QBV,IVWL,ILmW,ILWL VWh,Ih1Wh,Ih22024/7/22106第三章 蒸馏1.再沸器的热量恒算：1小时，0C为基准。3.4.9 连续2.冷凝器的热量恒算冷凝器的热量恒算以冷凝器为例。以冷凝器为例。1小时小时,0 C为基准，忽略热损失为基准，忽略热损失D,ILDQcV,IVDL,ILDWc,Ic1Wc,Ic1VL2024/7/22107第三章 蒸馏2.冷凝器的热量恒算D,ILDQcV,IVDL,ILDWc,3.4.10 精馏过程的操作型计算和调节精馏过程的操作型计算和调节3.4.10.1 影响精馏操作的主要因素影响精馏操作的主要因素1.物料平衡的影响物料平衡的影响据物料衡算，对一定的据物料衡算，对一定的F和和xF，确定了，确定了xD和和xW后，后，D、W即确定了。因此，即确定了。因此，D、W或或D/F、W/F只能根只能根据据xD、xW确定，而不能任意增减，否则进、出塔的确定，而不能任意增减，否则进、出塔的两个组分的量不平衡，将导致塔内组成变化，操作两个组分的量不平衡，将导致塔内组成变化，操作波动，使操作不能达到预期的效果。波动，使操作不能达到预期的效果。2024/7/22108第三章 蒸馏3.4.10 精馏过程的操作型计算和调节3.4.10.1 影2.回流比回流比R的影响的影响增大增大R，将使精馏段操，将使精馏段操作线斜率作线斜率L/V变大，推断变大，推断力变大，馏出液组成变大；力变大，馏出液组成变大；同时，使提馏段操作线斜同时，使提馏段操作线斜率率L/V变小，推断力变大变小，推断力变大，釜残液组成变小；但塔，釜残液组成变小；但塔顶产品顶产品D减小。减小。2024/7/22109第三章 蒸馏2.回流比R的影响2023/8/15109第三章 蒸馏3.回流液温度的影响回流液温度的影响回流液温度降低，将增加塔回流液温度降低，将增加塔内实际内实际 的汽液两相流量，使的汽液两相流量，使分离效率提高。但能量消耗增分离效率提高。但能量消耗增大。大。4.进料组成进料组成xF的影响的影响xF ,其它不变，其它不变，D,W不变。不变。结果：结果：xD ,xW xF 对对xD,xW 的影响的影响2024/7/22110第三章 蒸馏3.回流液温度的影响xF 对xD,xW 的影响2023/5.进料热状况进料热状况q的影响的影响q ,R 不变，不变，D不变，不变，V 结果：结果：xD ,xW q 对对xD,xW 的影响的影响2024/7/22111第三章 蒸馏5.进料热状况q的影响q 对xD,xW 的影响2023/3.4.10.2 精馏过程的操作型计算精馏过程的操作型计算此此类计算算的的任任务是是在在设备（精精馏段段板板数数及及全全塔塔理理论板板数数）已已定定的的条条件件下下，由由指指定定的的操操作作条条件件预计精精馏操作的操作的结果。果。已已知知量量为：全全塔塔总板板数数N N及及加加料料板板位位置置（第第m m块板板）；相相平平衡衡曲曲线或或相相对挥发度度；原原料料组成成x xF F与与热状状态q q，回回流流比比R R；并并规定定塔塔顶馏出出液液的的采采出出率率D/FD/F。待待求求的的未未知知量量为精精馏操操作作的的最最终结果果产品品组成成x xD D、x xW W以及逐板的以及逐板的组成分布。成分布。2024/7/22112第三章 蒸馏3.4.10.2 精馏过程的操作型计算此类计算的任务是在设备操作型操作型计算的特点：算的特点：由于众多由于众多变量之量之间的非的非线形关系，使操作型形关系，使操作型计算一算一般均须通过试差（迭代），即先假设一个塔顶般均须通过试差（迭代），即先假设一个塔顶（或塔底）组成，再用物料衡算及逐板计算予以校（或塔底）组成，再用物料衡算及逐板计算予以校核的方法来解决。核的方法来解决。加加料料板板位位置置（或或其其它它操操作作条条件件）一一般般不不满足最足最优化条件。化条件。2024/7/22113第三章 蒸馏操作型计算的特点：2023/8/15113第三章 蒸馏3.4.10.3 精馏产品的质量控制和调节精馏产品的质量控制和调节1.1.精精馏塔的温度分布塔的温度分布 溶溶液液的的泡泡点点与与总压及及组成成有有关关。精精馏塔塔内内各各块塔塔板板上上物物料料的的组成成及及总压并并不不相相同同，因因而塔而塔顶至塔底形成某种温度分布。至塔底形成某种温度分布。在在加加压或或常常压精精馏中中，各各板板的的总压差差别不不大大，形形成成全全塔塔温温度度分分布布的的主主要要原原因因是是各各板板组成成不不同同。图a a表表示示各各板板组成成与与温温度度的的对应关关系系，于于是是可可求求出出各各板板的的温温度度并并将将它它标绘在在图b b中中，即即得全塔温度分布曲得全塔温度分布曲线。2024/7/22114第三章 蒸馏3.4.10.3 精馏产品的质量控制和调节1.精馏塔的温度分减减压精精馏中中，蒸蒸汽汽每每经过一一块塔塔板板有有一一定定压降降，如如果果塔塔板板数数较多多，塔塔顶与与塔塔底底压强强的的差差别与与塔塔顶绝对压强强相相比比，其其数数值相相当当可可观，总压降降可可能能是是塔塔顶压强强的的几几倍倍。因因此此，各各板板组成成与与总压的的差差别是是影影响响全全塔塔温温度度分分布布的的重重要要原原因因，且且后后一一因因素素的的影影响响往往往往更更为显著。著。2024/7/22115第三章 蒸馏减压精馏中，蒸汽每经过一块塔板有一定压降，如果塔板数较多，塔2.2.灵敏板灵敏板一一个个正正常常操操作作的的精精馏塔塔当当受受到到某某一一外外界界因因素素的的干干扰（如如回回流流比比、进料料组成成发生生波波动等等），全全塔塔各各板板的的组成成发生生变动，全全塔塔的的温温度度分分布布也也将将发生生相相应的的变化化。因因此此，有有可可能能用用测量量温温度度的的方方法法预示示塔塔内内组成成尤尤其其是是塔塔顶馏出出液的液的变化。化。2024/7/22116第三章 蒸馏2.灵敏板一个正常操作的精馏塔当受到某一外界因素的干扰（如回在在一一定定总压下下，塔塔顶温温度度是是馏出出液液组成成的的直直接接反反映映。但但在在高高纯度度分分离离时，在在塔塔顶（或或塔塔底底）相相当当高高的的一一个个塔塔段段中中温温度度变化化极极小小，典典型型的的温温度度分分布布曲曲线如如图所所示示。这样，当当塔塔顶温温度度有有了了可可觉察察的的变化化，馏出出液液组成成的的波波动早早已已超超出出允允许的的范范围。以以乙乙苯苯-苯苯乙乙烯在在8kPa8kPa下下减减压精精馏为例例，当当塔塔顶馏出出液液中中含含乙乙苯苯由由
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