汽轮机的变工况课件

第三章 汽轮机的变工况运行n喷嘴的变工况n级的变工况n级组的变工况n调节级的变工况n汽轮机调节方式当外界负荷变化、当外界负荷变化、蒸汽参数波动或蒸汽参数波动或转速变化时，均转速变化时，均会引起汽轮机内会引起汽轮机内热力过程的变化热力过程的变化和零部件受力情和零部件受力情况的变化，从而况的变化，从而影响机组经济性影响机组经济性和安全性。这种和安全性。这种与设计条件不相与设计条件不相符的工况称为变符的工况称为变工况。工况。第一节第一节 喷管的变工况喷管的变工况汽轮机的设计工况是指在一定的热力参数、转速和功率等设计条件下的运行工况。在此工况下运行，汽轮机具有最高的效率，故又称经济工况。一、压力与流量的关系1、变工况前后，喷嘴内均处于临界状态当忽略温度变化时2、变工况前后喷嘴内均处于亚临界状态略去温度变化3、动叶的变工况变工况前后临界变工况前后均为亚临界级的临界状态：组成级的喷嘴或动叶之一达到了临界状态。二、级的变工况1、变工况前后级均处于、变工况前后级均处于临界状态临界状态级的亚临界状态：组成级的喷嘴和动叶都处于亚临界状态。2、变工况前后各级均处于亚临界状态第二节 级组压力与流量的关系级组是由若干相邻的、流量相同的且通流面积不变的级组合而成的。一、级组前、后压力与流量的关系1、变工况前后级组均未达到临界状态 此式称为弗留格尔公式，它表明：当变工况前后级组未达到临界状态时，级组的流量与级组前后压力平方差的平方根成正比。当考虑温度修正后P0P2P4P6G例如级组由三级组成,如图示，假设末级达到临界P0P2P4P6G对第二级有：2、变工况前后级组均为临界状态 若级组中某一级始终处于临界状态，这种情况一般是末级首先达到临界状态，因为末级的设计比焓降是各级中最大的。对第三级有：同理有：汽轮机级组示意图 通过级组的流量与组成级组的各级之前的压力都成比例变化，与级组后的压力无关。凝汽式汽轮机除最末一两级外，其他级级前压力变化都和流量成比例。2、变工况前后级组均为临界状态二、弗留格尔公式的应用条件（2）同一工况下，级组内各级流量相同，不应该包含抽汽 注意：a、当回热抽汽正常运行时，可将抽汽点前后级划 为 一个级组；停运时，按抽汽点划分级组 b、对于调整抽汽式，必须按抽汽点划分级组（3）变工况前后，级组内各级的通流面积应保持不变式中a变工况前后，调节级通流面积之比，运行过程中，如何判断通流部分腐蚀或结垢?同一负荷或流量下，如果（1）变工况前后，同一级组内级数不变故障汽轮机参数变化表（一）故障汽轮机参数变化表（一）分析原因：1、功率是稳定速率下降的，不是突降；2、调节级后压力上升，而流量未增加，说明非调节级出现堵塞；3、堵塞稳定增加，不是机械损坏，可能是结垢；4、高压缸效率大为下降，说明是高压缸结垢；流量功率调节级后压力高压缸效率17.2%-16.5%+21.2%-12.2%三、弗留格尔公式的实际应用一超高压汽轮机在运行21个月后发现功率不断下降，已持续了一两个月。分析每天的数据，发现功率是以不变的速率下降的，而不是突降的。与21个月前的运行数据相比，变化情况如下表，试分析原因。负荷给水流量调节级后压力中间再热后压力高压缸效率中压缸效率-40%-36%-42%-44%-1.8%-0.4%分析原因：（）功率突降，压力变小可知流量变小；（）压力与流量成正比，可知非调节级工作正常，原因在调节级前或调节级；（）无机组异常振动可知未出现机械损坏；（）调节级喷嘴、动叶损坏使流量增大，叶片断落使第一非调节级喷嘴堵塞使调节级后压力升高，所以以上原因可排除；（）门杆断裂使汽门关闭。故障汽轮机参数变化表（二）故障汽轮机参数变化表（二）某台凝汽式汽轮机的功率突然下降40%，此时机组无明显振动，机组参数的变化如下。功率降低下，一些参数又基本稳定不变，各监视段压力近似成比例降低。试分析原因。分析原因：、呈正比变化，说明调节级或调节级前出现故障；、各汽门开度下功率均增加，排除汽门，可能是：（1）喷嘴腐蚀；（2）叶片断裂；（3）喷嘴弧段漏汽；后两种情况将引起高压缸效率大大下降，但并未如此，故可初步判定喷嘴腐蚀。功率调节级后压力中间再热后压力高压缸效率+11.0%+11.0%+10.2%-1.8%故障汽轮机参数变化表（三）故障汽轮机参数变化表（三）某机三年的运行数据表明，在调节汽门的同一开度下，功率是渐渐增加的，三年前后的同一调节汽门开度下的运行数据之差如表所示。在发现上述问题后，曾进行试验，证明在各个调节汽门的不同开度下，功率都变大。试分析原因。第三节 工况变动时各级比焓降及反动度的变化一、工况变动时各级比焓降的变化汽轮机任一级的理想比焓降可近似的用下式表示：（3-18）上式说明，级的理想比焓降为级前温度及级后压力比的函数。如果级前温度在工况变动时不变，则级的理想比焓降只取决于级前后的压力比。（一）凝汽式汽轮机流量变化时各级的焓降基本不变，中间级的内功率与流量成正比，即 对于凝汽式汽轮机除调节级和最末一、二级外，无论级组是否处于临界状态，其各级级前压力均与级组的流量成正比，即1、凝汽式汽轮机各中间级在工况变动时，各个中间级的压力比不变2、凝汽式汽轮机调节级（定压运行）第一阀开启至全开过程中，通流面积不变，基本不变，从第二阀开启后，。在第一阀打开至全开的过程中都为最大。3、凝汽式汽轮机末级（背压不变）综上所述，对凝汽式汽轮机进行变工况核算时，只需对调节级和最末级进行详细的变工况核算。（1）设计时反动度大的级，变化时，变化较小，设计时 小的级，变化时，变化较大。反动级 基本不变 应用到凝汽式汽轮机末级，工况变动时，基本不变。以上结论不适用于下面特殊工况：凝汽机末级，动叶超临界工况时，在 不变时，背压 变化时。此时（2）（3）(基本规律)二、工况变动时，级内反动度的变化2、面积比f变化时，的变化 当面积比 减小时，从喷管流出的汽流在动叶汽道中引起阻塞流动使动叶前压力升高，级内反动度增大；反之，当面积比 增大时，级内反动度减小。面积比 发生了变化，将引起级内反动度的改变。（1）通流部分结垢，或是动叶遭水分侵蚀磨损引起动静 面积比改变;（2）检修时对通流部分进行了变动。运行中引起动静面积比改变的原因有：（二）通流面积变化时级内反动度的变化动、静叶栅出口面积比发生变化，将引起反动度的改变。当动、静叶栅出口面积比减小时，反动度升高；当动、静叶栅出口面积比增大时，反动度减小。思考题：试分析凝汽式汽轮机，在负荷增加（降低）时，各级的级前压力、级的压力比、焓降、速比、反动度、效率、功率的变化规律。第四节 汽轮机调节方式和调节级的变工况从运行方式上可分为喷管调节节流调节滑压调节定压调节定压运行：在负荷调节过程中，保证主汽阀前蒸汽的参 数不变，靠调节阀的开度调节负荷。滑压运行：调节汽阀全开或保持一定开度不变，新蒸汽 的压力随负荷变化而变化，温度保持不变。1、节流调节：通过一个或几个同时启闭的调节汽阀，进 入到汽轮机第一级。一、节流调节汽轮机的相对内效率：特点：存在节流损失，结构简单，制造成本低，变工况各级后温度变化较小。图3-8 节流调节汽轮机示意图图3-9 节流调节汽轮机的热力过程线t节流效率曲线 同一背压下，汽轮机负荷越低，节流效率就越低，汽轮机的背压越高，同一负荷下汽轮机的节流效率越低。节流效率的大小与通流部分的结构无关，与蒸汽初终参数和进汽量的大小有关。节流调节的特点：（1）节流调节的结构较简单、制造成本低；（2）工况变动时，各级焓降(除最末级外)变化不大，故各级前的温度变化很小，演示文稿5.ppt减小了由温度变化引起的热变形与热应力，提高了机组运行的可靠性和机动性；（3）在部分负荷下由于节流损失，机组经济性下降。节流调节的应用：节流调节一般用在小机组以及承担基本负荷的大型机组上。二、喷管调节与调节级的变工况 特点：设有调节级，通过依次开启的调节汽阀进入调节级，只在部分开启的调节阀中存在节流损失，始终存在部分进汽损失，调节级的余速不能利用，调节级后温度变化较大。（一）喷管调节的工作特点 与节流调节相比，机组在部分负荷时，效率较高。33331423G 对于凝汽式汽轮机，调节级后压力与流量成正比。图中的两股汽流在调节级中膨胀 到 级 后 压 力 ，它们的焓降不同，所做的功也不同。图3-12调节级的热力过程线（二）调节级的变工况 为了使这两股汽流混合均匀，调节级后的汽室容积较大，混合后的比焓值 可由热平衡方程求得：式中 通过三个阀的流量；流过全开调节阀的汽流和流过部分 开启调节阀的汽流在调节级中的相 对内效率；调节级的理想比焓降。调节级的变工况曲线图3-13 调节级变工况曲线（a）各喷管组压力分配曲线（b）各喷管组流量分配曲线spG018765432调节级出口压力线G10.8G0.4GGQULIMKNVJG简化的调节级的压力与流量的关系Gp0k1.2G33331423G1.调节级变工况分析调节级焓降是随流量变化而改变的。流量增加时，调节级前后压比增大，比焓降减小。在第一调节阀全开而第二调节阀尚未开启时，调节级焓降达最大值；级前后的压差最大，流过该喷嘴的流量亦最大；级的部分进汽度最小，致使调节级叶片处于最大的应力状态。所以进行调节级强度核算时，最危险工况不是汽轮机的最大负荷，而是第一调节阀刚全开时的运行工况。调节级：第一阀全开而第二阀未开时中间级：流量最大时末 级：流量最大且真空最高问题：处于汽轮机内不同位置的级 的危险工况是什么？调节级焓降的变化 第一阀开启至全开过程中，通流面积不变，基本不变，从第二阀开启后，在第一阀打开到全开的过程中都保持最大。调节级的相对内效率3.喷嘴调节的特点：（1）喷嘴调节的结构较复杂、制造成本高；（2）工况变动时，调节级汽室温度变化大，演示文稿5.ppt增加了由温度变化引起的热变形与热应力，限制了机组的运行可靠性和机动性；（3）在部分负荷下的效率高于节流调节。喷嘴调节的应用：大容量机组和背压机组 三、滑压调节定压运行：在负荷调节过程中，保证主汽阀前蒸汽的参 数不变，靠调节阀的开度调节负荷。滑压运行：调节汽阀全开或保持一定开度不变，新蒸汽 的压力随负荷变化而变化，温度保持不变。（一）滑压调节的特点（一）滑压调节的特点 1机组运行的可靠性机组运行的可靠性和负荷适应性高。和负荷适应性高。变负荷时，蒸变负荷时，蒸汽温度基本不变，汽温度基本不变，减小了热应力和减小了热应力和热变形；热变形；改善了锅炉受改善了锅炉受热面、主蒸汽管热面、主蒸汽管道等承压部件的道等承压部件的应力状态和抗蠕应力状态和抗蠕变性能，延长了变性能，延长了使用寿命。使用寿命。（一）滑压调节的特点 2、提高了机组在部分负荷下的经济性 （1）提高部分负荷下机组的效率 （2）改善机组循环热效率 （3）给水泵耗功减少 3、高负荷区滑压调节不经济设计工况下新蒸汽压力越高，采用滑压调节的最佳负荷区域就越大。不考虑给水泵耗功的条件下，经济性比较为：节流滑压喷嘴图3-17 复合变压运行曲线（二）滑压调节方式 3、复合滑压调节 定压滑压定压（在所有负荷区域均具有较高的经济性调峰机组最适宜的运行方式）2、节流滑压调节 调节阀不全开，对主蒸汽压力有一定的节流（调节阀预留某一开度，产生节流损失）1、纯滑压调节 调节阀均处于全开位置，完全靠锅炉调节燃烧适应负荷变化（负荷适应性差）（三）滑压运行机组的安全性与经济性调峰时：1、节流调节温度变化虽不大，但节流损失大，热经济性差；2、喷嘴配汽温度变化大，热变形、热应力大，负荷适应性和调度灵活性差；3、滑压运行变负荷时，蒸汽温度基本不变，减 小了热应力和热变形，负荷适应性和调度灵活性好；改善了承压部件的应力状态和抗蠕变性能，延长了使用寿命。在部分负荷下运行的经济性好。第六节 变工况时汽轮机轴向推力的变化规律（一）蒸汽流量变化对轴向推力的影响 由轴向推力计算公式知：工况变化时，级内轴向推力的变化可近似表示为1、凝汽式汽轮机轴向推力的变化 凝汽式汽轮机的中间级：即：凝汽式汽轮机中间级的轴向推力与流量成正比。演示文稿1.ppt1、凝汽式汽轮机轴向推力的变化 凝汽式汽轮机的中间级：即：凝汽式汽轮机中间级的轴向推力与流量成正比。末级：级内压差不与流量成正比，且级内反动度也是变化的。但最末级轴向推力占汽轮机总轴向推力值的比例较小。调节级：调节级的轴向推力变化比较复杂，它与反动度、部分进汽度和级前后压差等有关。结论：无论是节流配汽还是喷嘴配汽凝汽式汽轮机，一般均可认为其总的轴向推力与流量成正比变化，且最大负荷时轴向推力达最大值。二、特殊工况下轴向推力的变化1.新蒸汽温度降低全机理想焓降减小，导致各级比焓降减小，从而引起反动度增加，因此轴向推力增大。2.水冲击引起轴向推力增大的原因有：a.蒸汽温度降低，反动度增大；b.水遇到较热的机体而蒸发，使级中压力增高；c.瞬间堵塞级的通流部分，而使被堵级前面的压力急剧增 高，级的压差急剧增大等。3.负荷突增此时蒸汽要向前面几级的金属传热而使温度降低，导致反动度增大，轴向推力增大。4.甩负荷甩负荷时，转速瞬时上升，速比增加而使反动度增大，轴向推力增大。5.叶片结垢汽轮机通流部分结垢一般是动叶结垢比喷管结垢严重，是面积比减小，反动度增大，轴向推力增大。第五节 凝汽式汽轮机工况图汽耗特性：汽轮发电机组的功率与汽耗量之间关系。汽轮机的工况图：表示这种关系的曲线。一、汽轮机的功率与汽耗量的关系汽耗特性：汽轮发电机组的功率与汽耗量之间的关系。工况图：汽轮发电机组汽耗特性曲线。一、汽轮机的功率与汽耗量间的关系而则令：则 背压机的空载汽耗量大于凝汽式汽轮机；喷嘴调节的空载汽耗量小于节流调节。凝汽式汽轮机的工况图（一）节流调节汽轮机的工况图（二）喷嘴调节汽轮机的工况图三、汽轮机不同调节方式的比较n节流调节在最大工况下具有最好的经济性。但在经济功率和部分负荷下由于节流损失，其经济性比较差。n喷管调节在经济功率下经济性比节流调节好，超过经济功率和部分负荷下经济性虽降低，但下降程度比较平稳。第四节 初终参数变化对汽轮机工作的影响一、新蒸汽压力变化1、对经济性的影响 汽轮机内功率为：将上式各参数对压力求偏导并整理得：由上式可知：背压不变，功率的相对变化量与初压的相对变化量成正比。若背压变化时，背压越高，则初压变化引起的功率变化越大。2、蒸汽初压变化过大对安全性的影响初温不变，初压升高：各承压部件应力增大；若调门开度不变，各叶片受力正比于流量的增大，末级的危险性最大；若第一调节汽门全开而其它调节汽门关闭，则调节级的受力最大。轴向推力增大。因此，新蒸汽压力升高超出规定值是危险的。初温不变，压力降低：若功率下降，无危险，如滑压运行；若保持额定功率不变，则流量增加，各非调节级级前压力升高，负荷增大，尤其末几级过负荷更为严重；同时轴向推力增大。二、新蒸汽温度变化对经济性的影响 汽轮机功率的增量与初温的增量近似成正比关系。汽轮机设计的理想焓降越大，则初温变化对功率影响越小。新汽温度的变化，不仅对机组的循环效率有影响，而且由于改变了汽轮机的排汽湿度，从而也使机组的相对内效率发生变化。如新汽温度降低时，将使循环效率降低相对内效率降低。2、蒸汽初温和再热汽温变化过大对安全性的影响初温与再热温度升高将使零部件的温度升高 钢材蠕变速度加快 影响安全性，缩短机组寿命。大型机组采取初温升高的限时运行措施，当初温超过整定值时需停机。对安全性的影响（-10+5）其它条件不变，初温降低 若保持额定负荷不变 流量增大 各级机械应力升高，同时轴向推力增大。初温降低 末级湿度增大 水蚀加剧。初温降低过多时，必须降负荷运行。若新汽温度突降，往往是锅炉满水等事故引起的，应防止汽轮机水冲击。其它条件不变，再热汽温升高 再热压力升高 末级过负荷。高压末级过负荷再热汽温下降 中、低压部分反动度增大，轴 向推力增大三、排汽背压变化对经济性的影响图3-24 汽轮机通用曲线 如虚线CD所示，C点压力为汽轮机的极限背压或称极限真空。极限真空：末级叶片达到极限膨胀时对应的真空；当 降低使蒸汽在末级动叶斜切部分膨胀所 多发的功率等于 降低使最末级组流量减少少 发的功率相等时所对应的真空。D 为了方便使用，通常根据通用曲线绘出不同流量下背压改变时所引起的功率变化曲线，即真空修正曲线。如图3-25所示汽轮机工况变动的很大范围内，功率的增加与背压成直线关系，而与蒸汽流量无关。最佳真空：提高真空使机组获得最大净收益的真空。图3-25 凝汽器真空修正曲线最佳真空：提高真空使机组获得最大静收益的真空。对安全性的影响凝汽器铜管出现胀口松动 泄漏 污染凝结水到高于大气压 低真运行注意末级叶片受力2、对安全性的影响真空降低，对机组安全运行极为不利。真空降低较多时，为保证各压力级不过负荷及轴向推力不增大，须降负荷运行。对于转子轴承座与低压缸联成一体的机组，排汽缸的热膨胀将使轴承座抬高，转子对中被破坏引起机组强烈振动；引起凝汽器铜管胀口松脱而泄漏；对空冷机组排汽压力过高将使末级叶片颤振；第八节 汽轮机的热应力、热膨胀和热变形热变形（膨胀）热变形（膨胀）：物体因温度变化产生变形（膨胀）。热应力热应力：物体内部因为热变形受到约束产生的应力。热疲劳热疲劳：因交变热应力作用使金属强度下降。一、热应力v热应力产生的过程：启停或变工况时蒸汽参数变化，加热或冷却过程使汽轮机零部件内产生温差，温差产生热应力。启动时，汽缸内壁温度大于外壁温度，汽缸内壁产生压缩热应力，汽缸外壁为拉伸热应力。停机时，情况相反。v交变热应力：机组启停或变工况时，汽轮机零部件将承受一次由压应力到拉应力或由拉应力到压应力的变化称交变热应力。转子的离心应力与热应力叠加转子的离心应力与热应力叠加n启动时，中心孔内表面的拉伸热应力与离心拉应力叠加。所以，启动时在中心孔内表面形成最大的应力值。n如果中心孔内表面有裂纹，是启动过急所致。n停机时，转子外表面的拉伸热应力与离心拉应力叠加。所以，停机时在转子外表面形成最大的应力值。n如果转子外表面有裂纹，是停机过急所致。转子的应力叠加v启动时，中心孔内表面的拉伸热应力与离心拉应力叠加。v停机时，转子外表面的拉伸热应力与离心拉应力叠加。（“+”拉伸应力，“-”压缩应力）启动时转子断面内的热应力、启动时转子断面内的热应力、离心应力、合成应力离心应力、合成应力二、汽缸和转子的相对膨胀启停时，转子温度变化快于汽缸，引起汽缸和转子的膨胀不一致。汽缸和转子沿轴向膨胀的差值称为相对胀差，简称胀差。转子轴向膨胀大于汽缸称为正胀差，反之为负胀差。胀差超限会引起动静部件碰摩，叶片断裂，大轴弯曲等事故。启停时应严密监视胀差。1、启动时胀差变化规律n一般为正胀差，且随启动过程正胀差是增加的。n控制措施：多次暖机，控制启动速度。2、甩负荷、热态启动、停机时胀差变化规律n一般为负胀差。3、影响胀差的因素（1）蒸汽温度和蒸汽流量变化速度越大，胀差就越大。（2）轴封供汽温度和供汽时间影响n轴封供汽温度与机组状态相应，能有效控制胀差。n轴封供汽时间越长，对胀差影响越大。n冷态启动正胀差，热态启动防止负胀差。（3）适时使用法兰、螺栓加热装置可有效控制胀差。（4）凝汽器真空的影响n真空降低时，高压缸正胀差增大，中低压缸正胀差减小；真空提高时，相反。5、转速影响n转速升高，高压转子胀差增大；中、低压转子先增后减（中速后减少）。6、滑销系统影响n应保证汽缸自由膨胀或收缩，避免两侧膨胀不均或卡涩，可减少胀差。7、汽缸保温和疏水的影响n汽缸保温应好，胀差小；n疏水充分，胀差小。三、汽轮机主要零部件的热变形1、上下缸温差引起的热变形n启停时上缸散热慢，下缸散热快，导致上缸温度高，下缸温度低。其原因如下：（1）下缸散热面积大于上缸。（2）启动时上缸蒸汽凝结放热，下缸有水膜，换热条件不同，上缸换热强度大于下缸。（3）停机时，汽（气）流的对流流动导致上缸是热气流，下缸是冷气流。（4）下缸在运转平台下，冷却条件好。（5）下缸有抽汽管道，保温差。汽缸的上拱变形（猫拱背）汽缸的上拱变形（猫拱背）n汽缸的上拱变形，无论正常运行或机组启动、停机，都程度不同地存在着。n汽缸的上拱变形改变了汽轮机动静体间隙，可能产生动静体的摩擦，并且常常在汽缸和转子之间发生摩擦变形的恶性循环。n上拱变形的原因可以归结为上缸散热慢，下缸散热快，导致上缸温度高，下缸温度低。汽缸的热翘曲示意图减少汽缸上拱变形的措施：n启动时严格控制温升速度；n控制轴封供汽的温度和时间；n汽轮机全周进汽，保持上下汽缸受热条件一致；n启动中汽缸充分疏水，保持上下汽缸温差不超限度；n运行中严格控制蒸汽流量变化率和温度变化率；n尽可能使回热加热器随机滑启滑停；n下缸采用优质保温材料或增加保温层厚度；n根据下缸外形改进保温结构，防止保温材料脱落；n为下缸设置挡风板，减少空气对流；n为下缸设置蒸汽加热器或电加热装置；n正确使用盘车。启动或停机时汽缸法兰的变形启动或停机时汽缸法兰的变形 n启动时法兰单向加热，内外壁出现较大温差，内壁温度高于外壁温度，内侧膨胀大于外侧。n由于厚度比汽缸壁厚度大得多，法兰的热变形具有很大的独立性。所以汽缸横断面被法兰变形径向拉伸成椭圆形。n在汽轮机轴向的中间部位，汽缸横断面被径向拉伸成椭圆形，垂直向尺寸增大，水平向尺寸减少；在汽轮机轴向的两端部位，汽缸横断面被径向拉伸成横椭圆形，垂直向尺寸减少，水平向尺寸增大。启动时内侧温度高法兰汽缸变形示意图ABCn汽缸内外壁和法兰内外壁温差引起的热变形n减少汽缸法兰变形的措施：n安装法兰加热装置；n适时向法兰加热装置供蒸汽；n根据汽轮机工况的需要，及时调节法兰加热蒸汽的温度和流量。使法兰内外温差在30以内；n采用窄法兰或取消法兰；n控制好轴封供汽温度和时间。3转子的热弯曲1）热弯曲的原因n转子停止时上下表面存在温差；n变工况时转子局部过冷或过热；n转子转动时局部摩擦2）热弯曲的问题n机组异常振动n动静部件摩擦3）措施n启动前、停机后正确使用盘车：冲转前有足够长盘车时间，停机后转子温度降到规定值方可停盘车。n盘车投入前，转子弯曲度符合要求，控制偏心率在0.25mm以下。n转子冲转时弯曲度符合要求。连续盘车，减少转子热挠曲，控制偏心率在0.05mm以下。思考题n1、主蒸汽温度升高对汽轮机运行的影响？n2、汽轮机喷嘴调节的优缺点？n3、节流调节的特点？n4、多级汽轮机的效率与单级汽轮机的效率 哪个高？n5、何谓汽轮机？n6、高中压缸合缸的优缺点。n7、凝汽式汽轮机当真空降低时，要维持负荷不变，则汽轮机的轴向推力将如何变化？n8、喷嘴配汽凝汽式汽轮机各级的最危险工况？n9、喷嘴调节的汽轮机，当蒸汽流量变化时，调节级焓降的变化规律？n10、调峰机组适合的调节方式？n11、凝汽式汽轮机轴向推力的变化规律？n12、回热循环提高效率的原因。n13、汽轮机常用的调节方式有 哪些？n14、提高过热蒸汽温度对排汽湿度的影响？n15、提高初压对汽轮机的相对内效率的影响？n16、超临界压力汽轮机的蒸汽初压力？n17、现代大型汽轮机的汽缸一般采用窄法兰的目的？n18、哪些轴承的稳定性好？n19、何为挠性转子？n20、汽轮机各汽门的作用？n21、反动度沿叶高的变化规律？n22、蒸汽在级中的能量转换过程？