广州新一代天气雷达故障汇总

一代天气雷达系统故障汇总表站名：广州雷达站 型号：CINRAD/SA一、放射机局部1. 放射机功率陡降1.1 故障现象描述及发生时间在 2023 年 3 月之前一段较长的时间里，广州雷达放射机系统处于一个相对稳定的状态， 放射机峰值功率保持在 700kw 左右，符合国家局大气探测中心不低于650kw 的要求。3 月 15 日，放射机峰值功率突然从原来的 700kw 掉到 600kw 左右，通过调整可变衰减器牵强到达630kw 后再也调不上去，并且功率的波动幅度也明显大于前期，间或消灭“LIN CHAN TEST SIGNALS DEGRADED”的报警信息，除此以外，雷达系统没有其它故障报警指示，脉冲重复频率等一系列指标也无特别。1.2 故障分析思路结合实际故障现象分析，可以初步推断：故障出在全固态调制器的几率不大。由于故障一旦发生在全固态调制器，加在速调管阴极的脉冲调制将消灭紊乱或无法供给脉冲变压器初级所需的 24002750V 的脉冲高压，从而导致脉冲重复频率等指标消灭特别，或者使速调管的输出功率降得很低甚至没有输出，而不会像此次现象，功率照旧能稳定在 630kw 这样一个“相对较高”的水平上。1.3 排解方法由上述分析可知，故障发生在高频放大链的几率较高，所以故障检测的重点应放在高频放大链上，依据高频放大链的信号流程，进展跟踪检测、故障隔离。1.3.1 高频输入信号的检测高频输入信号是来自频率源J1 口的 RF DRIVE射频鼓励信号，该信号频率为 2.7 3.0GHz广州雷达站的放射频率为 2.885GHz，通过一条电缆直接馈入到高频鼓励器，作为射频载波。拧开电缆与J1 的接口对射频鼓励信号进展测量，测得峰值功率为10mW，脉冲宽度约为 10us，说明高频输入信号正常。1.3.2 高频鼓励器的检测高频输入信号经鼓励器内部的MMIC 放大器以及PH2731-20M、PH2731-75L 功放管进展放大，用于驱动高频脉冲形成器。用功率计测得鼓励器实际输出信号为48w，示波器测得输出 波形如图 1.3.2.1，输出的驱动脉冲波形几乎完善，再结合输出功率可以判定，高频鼓励器性能良好。图 1.3.2.1 高频鼓励器输出波形1.3.3 高频脉冲形成器的检测高频脉冲形成器主要是输出功率、波形、频谱符合要求的高频脉冲，要求输出高频峰值 功率大于 15w，输出窄脉冲 1.570.1us，宽脉冲 4.55.0us，输出脉冲前后沿0.12us。用示波器测量低仰角时的窄脉冲信号，如图1.3.3.1，由实际波形可以看出，输出窄脉冲的上升沿中部消灭了一个“拐点”，脉冲宽度为 1.4us，明显小于标准输出脉宽的 1.57us。由此，我们根本可以判定，故障出在高频脉冲形成器3A5 上。图 1.3.3.1 高频脉冲形成器输出波形脉冲形成级的原理框图如图 1.3.3.2 所示，功率安排器将高频输入信号一分为二，两只调制器分别对两路信号进展脉冲调制。其中，下面一路高频脉冲较上面一路在时间上略有延迟，相位经过移相器后也略有滞后，时间延迟和相位滞后的目的是为了补偿速调管放大器在脉冲前后沿的相位失真，而脉冲形成驱动器负责对脉冲形成级的两个调制器进展掌握。依据 以往的修理阅历可知，驱动器电路中JLQ-7 9504 和JLQ-7 9507 两块芯片的老化、损坏以及电路中没有添加滤波电容都会简洁造成上升沿的“拐点”现象。从功率计算方面分析，由于上升沿消灭了“拐点”，其占有的时间相对较多，导致脉宽 减小，脉冲信号的占空比DD /T*100%= *f*100%，f 为脉冲重复频率也随之减小。无论是功率计还是雷达系统机内的功率参数显示，都与占空比成正比例关系，占空比的减小必定导致放射功率的下降。调制器RF IN隔离器RF OUT移相器调制器功率安排器功率合成器高频取样信号图 1.3.3.2 高频脉冲形成级原理框图1.3.4 其他部件的故障检测及排解可变衰减器，由功率计、示波器检测可知，调整可变衰减器，峰值功率以及放射脉冲包络的波形跟随着转变，由此说明可变衰减器性能完好；速调管放大器，一旦损坏，放射功率就会降得格外的低甚至没有输出，所以此次消灭的这种现象，故障确定不会是由速调管引起的；电弧/反射保护组件，起监测高频电弧及高频反射检波包络幅度的作用，假设超限，将马上切断高压，而不会消灭放射功率陡降但仍有局部输出的状况。1.4 故障排解更换高频脉冲形成器 3A5，重测量输出波形，上升沿“拐点”消逝，脉冲宽度为 1.57us，用功率计测得放射峰值功率为 710kw，大于要求的650kw，拷机 48 小时，输出功率稳定，故障排解。1.5 更换器件名称高频脉冲形成器 3A52. 开关组件芯片烧坏导致无法加高压2.1 故障现象描述及发生时间2023 年 5 月 31 日 21:22，广州雷达突然死机，具体报警信息为：FILAMENT POWER SUPPLY OFF、STANDBY FORCED BY INOP ALARM 、KLYSTRON FILAMENT CURRENT FAIL、TRANSMITTERRECYCLING、FILAMENT POWER SUPPLY VOLTAGE FAIL。同时，速调管灯丝电压表头指示读数为零，灯丝电源故障灯亮，雷达无法运行。2.2 故障分析思路由报警信息和故障现象可以初步判定，故障应当发生在灯丝电源上。对灯丝电源进展全面检查，觉察保险丝熔断，其它芯片、元器件等均无发烫或烧焦迹象。更换保险丝后重开机，“速调管灯丝电流故障”报警解除，但放射机高压仍加不上，并伴随有“放射机过压”和“回授充电器故障”两个的报警产生。对灯丝电源进展测量，ZP2、ZP3、ZP4 输出端口对应的+5V 、+28V 、+15V 电源输出正常，ZP5、ZP6、ZP7 等其它几个典型测试点的输出波形均正常。综合测量结果和产生的报警分析，更换保险丝后，灯丝电源上的报警已经解除，且输入输出信号正常，则故障源很可能消灭在灯丝电源下级的模块上，由于下级模块的损坏导致瞬时电流过大，从而烧毁了上一级灯丝电源的保险丝。由放射机局部的原理框图可以看出，灯丝电源下级的模块是灯丝中间变压器、高压脉冲 变压器、灯丝变压器、充电变压器、充电开关组件、调制组件等等。依据阅历，一般变压器损坏、烧毁的几率都是比较小的，除非是变压器里面的绕组由于受热熔化了漆包线等缘由造 成短路。而事实上，高压脉冲变压器、灯丝变压器、充电变压器全部浸泡在油箱中，油箱具有良好的循环散热系统，变压器油具有良好的介电强度不小于20 KV /2.5 mm ,同时现场也没有浓烈的烧焦气味，所以根本上也可以排解变压器烧毁的状况。最终，结合报警信息“放射机过压”和“充电故障”，或许可以将故障定位在充电开关组件上。2.3 排解方法2.3.1 充电触发信号首先，对开关组件的充电触发信号进展测量。充电触发信号是一个幅度为 1015V ， 脉宽为 10 us 的被延时了的矩形波，由开关组件的ZP1 测试点输出，用示波器测量，没有任何信号输出，进一步可以确定故障就在开关组件上。查看充电掌握板 3A10A1 的原理图，先检查充电触发信号。充电触发信号从XS1 接口的12 针、31 针输入，经过接收器 N3 和 TTL/CMOS 电平转换器 N4 4504，再送至 D1CD4049UBCN的第 5 脚后由ZP1 测试点输出。经示波器测量，N3 的 1 脚、2 脚波形正常，说明从XS1 接口12 针、31 针送过来的输入信号没有问题；N3 的 3 脚、N4 的 2 脚输出信号也正常，但 ZP1 测试点没有充电触发信号输出，说明故障极有可能消灭在 D1 上。更换 D1 后再用示波器测量，ZP1 测试点输出一个脉宽为 10.87 us ，幅值为 14.00V 的标准触发信号。重开机，仍消灭“放射机过压”、“充电故障”的报警，限制加高压。2.3.2 故障检测信号针对充电触发信号已经正常，但仍有报警限制加高压的现象，考虑到有可能是由于故障检测电路的损坏导致报警的死循环，所以检查充电故障的检测信号。查看故障检测信号原理图，充电故障检测信号从 XS1 接口的 5 针、24 针输入，经过 D15CD4049UBCN、D16CD4049UBCN后进入检测电路。更换D15 和D16 后重开机，高压仍旧加不上，但“放射机过压”、“充电故障”两条报警信息已经消退，说明D15、D16 确实已经损坏。2.3.3 充电使能信号最终查看充电使能信号。依据其原理图，充电使能信号从 XS1 接口的 15 针、34 针输入， 经过光电耦合器 N9TLP521、二输入与门 D2CD4081和反向缓冲器 D3CD4049UBCN后由测试点ZP2 输出。经测量，没有使能信号输入。使能信号没有输入的缘由有两个，一个可能是主控板根本就没有把使能信号送过来，其次个可能是由于N9、D2、D3 芯片烧毁，拉低了使能信号的电平。先测量主控板上输送过来的使能信号，输出正常。再更换开关组件电 路板上的N9、D2、D3 芯片，重开机，无报警信息，加高压，雷达运行正常，连续拷机48 小时，无任何特别状况，故障彻底排解。2.4 更换器件名称4504 芯片、CD4049UBCN 芯片、光耦P521 芯片3. 调制器真空开关漏气3.1 故障现象描述及发生时间2023 年 8 月 1 日-2023 年 6 月 15 日，广州 CINRAD/SA 雷达放射机系统平均每个月发生一次大面积烧坏掌握信号平衡发送/接收芯片的故障，造成放射机加不上高压或没有放射功率。故障报警信息：每次故障发生首先报警TRANSMITTER HV SWITCH FAILURE，有时伴随消灭 FLYBACK CHARGER FAILURE。假设高频鼓励放大器 3A4 或脉冲形成器 3A5 等主放大链故障则消灭与功率相关的报警，如TRANSMITTER PEAK POWER LOW、ANTENNA POWER BITE FAIL、LIN CHAN RF DRIVE TST SIGNAL DEGRADED等。严峻时，还可能烧坏其它掌握电路的接口芯片，这时则会消灭报警XMTR/DAU INTERFACE FAILURE、TRANSMITTER INOPERATIVE 等。放射机故障指示灯显示：放射机过压、放射机不行操作等故障指示灯亮；高压打火严峻时，28V 电源会自动保护，则消灭放射机故障显示面板灯全亮的现象。表头指示特别的有：人工线电压表头指示为0，但低压电源、灯丝电流、聚焦线圈电流的表头指示却正常。特别性能参数包括：RFD1、RFD2、RFD3 实测值显示特别均为-33，天线和放射机的峰值功率特别低，平均功率为 0。3.2 故障分析思路根本分析步骤是：首先，用示波器检测触发掌握信号，包括充电触发信号 MOD CHARGE TRIG放电触发信号 MOD DISCHARGE TRIG以及高频驱动触发信号RF DRIVER TRIGD等，留意测量时要把握信号的传输路径，即从硬件信号处理器HSP输出端，再到放射机主控板输出端，最终到达放射机各功能模块的触发信号接收端口，逐一测量上述触发信号是否正常 到达。然后,处理人工线电压为零的问题，缘由通常出在调制器系统的充电开关组件 3A10 和触发器组件 3A11。最终,处理功率特别的问题，在确保人工线电压正常后，缘由根本集中在主放大链的高频鼓励放大器 3A4 和脉冲形成器 3A5。3.2.1 掌握信号特别的分析与处理放射机系统的外接信号主要分为以下四类：RF驱动信号的输入信号脉冲形成后的采样测试输出信号从信号处理器过来的触发信号和从DAU过来的高压通断信号，以及发往DAU 的状态(故障)监测信号。以上四大组件的触发掌握信号均需要通过主控板中转，其中故障发生率较高的芯片有： 从信号处理器HSP 板接收充、放电触发信号MODCHRG TRIG、MODISCHRG TRIG的平衡接收芯片 D2426LS33，充、放电触发信号的平衡发送芯片 D3226LS31，如图 3.2.1.1，以及发往调制器真空开关的脉宽选择光耦 N52601。从几次故障处理来看，有时直接烧裂 26LS33，甚至烧坏光耦，说明确定有高电压大电流的冲击，所以首先想到可能有放射机高压 打火。图 3.2.1.1 主控板掌握信号发送芯片信号输入输出图上述掌握触发信号由信号处理器产生，可以在 RDA 信号接口板 5A16 处测量HSP 板输出的充、放电触发信号，测试点标明有 MODCHG TRIG、MODISCHG TRIG，正常时 MODCHG TRIG 波形应当为 3V 左右的正脉冲频率，并与选择放射的脉冲重复频率一样，MODISCHG TRIG 应当是与MODCHG TRIG 信号差分输出端相像的波形，如觉察特别可更换 HSP B 板的U626LS31 芯片，再重复以上测量可得到正常波形。留意测量时示波器的输入负载应选择1M 档。3.2.2 人工线电压为 0 的分析与处理3 相 380VAC整流组件3A2电容组件3A9充电开关组件3A10充电变压器 3A7T2充电定时信号放电定时信号触发器3A11后充电校平 3A8调制组件3A12脉冲 变调压制脉冲输出器 3A7T1校平定时信号油箱 3A7图 3.2.2.1 放射机高压调制脉冲形成电路方框图调制器组件 3A12 的根本原理：如图 3.2.2.1，三相沟通电 380V 输入，经整流组件 3A2 及电容组件 3A9 整流、滤波，转换为约510V 直流电，输入充电开关组件3A10。充电开关组件接收到充电触发信号后，进入回扫充电周期，通过充电变压器在油箱中为调制组件的人工线充电。充电完毕后，人工线电压到达某一准确的设定值。这时触发器收到放电触发信号，并马上输出放电触发信号，掌握调制器的可控硅组件导通放电，人工线上储存的能量经脉冲变压器升压，输出可供速调管放大使用的高压约60KV 左右调制脉冲。分析高压脉冲形成电路框图分析其工作原理，故障主要存在于给调制器人工线充电的充电开关及放电的触发器，而且经过实际测试可知，问题就出在上述两模块的冲放电触发信号的平衡接收芯片，方法可以直接用示波器检测该芯片的输入输出管脚的波形是否正常。3.2.3 功率特别的分析与处理当确保人工线电压正常后，假设功率仍无输出，这时问题根本上就出在主放大链的高频 鼓励放大器和脉冲形成器上，而且问题往往存在于上述两模块的触发信号的平衡接收芯片。检查放射机系统的包络和输出功率，假设根本没有输出，则检测高频鼓励放大器掌握板的 N7(26LS33)芯片的输入输出是否正常；假设有输出但是太小，则需要检查脉冲形成器； 当输出功率明显偏大，可能是脉宽掌握电路有问题，即脉冲宽度不行掌握，窄脉冲仍旧用的是频综送过来的 8.3m 宽的脉冲，导致功率陡增，这时需检测脉冲形成器掌握板的N3(26LS33)输入输出是否正常。3.3 排解方法3.3.1 放射机调制器的处理调制组件元器件的重布局，特别是比较长的高压电容和电阻器件。更换全部高压线缆， 把高压线与地线和机壳分开走线，避开高压线漏电打火。拔除调制组件掌握板多余的芯片， 实际上调制器A12A9掌握板上除一光耦外其它芯片均可剔除，主要也是考虑平衡接收芯片可 能影响信号发送芯片26LS31。3.3.2 电源线接地电缆的处理最初的电源线接地电缆的接线方式是：放射机柜、接收机柜、RDA机柜一齐直接联到线槽接地点，配电柜没接地线。疑心这种不共地的地线联接方式，可能造成市电浪涌烧坏芯片的可能。2023年5月22日，电源线接地电缆的接线方式改为放射机柜、接收机柜、RDA机柜一齐联接到配电柜，再由配电柜联到线槽接地点。之后发生两次烧接收机电源和伺服+28V电源的故障，进一步证明放射机系统存在严峻的高压打火。目前的接地电缆的接线方式是：放射机柜、接收机柜、RDA机柜、配电柜一齐直接联到线槽接地点。3.3.3 调制器真空开关处理经过近一年来的摸索，排解其它可能因素后，问题归结到调制器真空开关3A12A10，如图 3.3.3.1 所示，与真空开关相连的有“脉宽选择”等其它掌握信号，该处打火造成的瞬间尖峰冲击，击毁相关的掌握信号传输芯片。经生产厂家测试，觉察真空开关的真空度严峻 下降，已经达不到连续使用的指标要求了。更换真空开关后，到目前为止没再消灭类似故障。图 3.3.3.1 调制组件的真空开关3A12A103.4 更换器件名称真空开关4. 零漂偏大导致的报警4.1 故障现象描述及发生时间报警信息：ANTENNA PEAK POWER LOW、XMTR/ANT PWR RATIO DEGRADED，一般是由于功率头零点漂移偏大引起的，以及放射机或者天线功率探头损坏，导致检测功率输出不稳定甚至为零，也会使上述报警频繁消灭。4.2 排解方法首先，检查是否因 DAU 面板电位器零漂引起的，步骤如下：1用万用表测量电位器的电压值：“天线功率调零”电位器中间抽头端为“+”，“声音报警开关”中间抽头端为“-”，其参考值为“-160mv”。2用钟表一字螺丝刀插进“天线功率调零”中调整，顺时针减小，逆时针增大，跳到“-160mv”即可。3开机观看，性能参数表中Transmitter 1 项，XMTR PK PWR 和 ANT PK PWR 的功率比值，以及 XMTR PWR METER ZERO 和 ANT PWR METER ZERO 的值，假设在 10.0 左右视为正常。假设做完上述动作，仍不见改善，则很可能是功率探头损坏的缘由引起的，先检查放射机和天线的两个探头接口有无松动，排解接触方面的缘由后， 更换探头，再作进一步观看。5. 安装质量方面的缘由导致放射机油温过高5.1 故障现象描述及发生时间广州雷达站在很长一段时间内，觉察油温始终偏高，油无法循环，循环抽油制冷收效甚微5.2 故障分析思路放射机油箱3A7中，因脉冲变压器及充电变压器发热使油温上升。通过油泵循环将油从油箱抽出，经散热器返回油箱，机柜风机对散热器实施风冷，使油到达降温的效果，确保油温不高于85。5.3 排解方法在一次油箱换油过程中觉察，一条类似产品保鲜膜一样的塑料薄膜在油箱底将油泵的进油口堵死了，导致油箱里的油根本无法循环。估量是变压器外层的包装膜，在安装时遗忘撕掉，被油泡开后将进油口堵死，去除干净后，制冷效果得到明显的改善。6. 放射机充电开关故障6.1 故障现象描述及发生时间故障报警：进入汛期以来，广州雷达始终处于加高压连续运行状态，5 月 31 日 21:22， UCP 监控软件显示雷达放射机消灭以下报警信息：FILAMENT POWER SUPPLY OFF STANDBY FORCED BY INOP ALARM KLYSTRON FILAMENT CURRENT FAILFILAMENT POWER SUPPLY VOLTAGE FAIL故障指示灯：放射机状态面板指示灯丝电源SP1 组件故障灯亮，显示灯丝电源存在故障。表头显示：速调管灯丝电压没有，人工线电压为0。从以上故障现象分析：外表看来是灯丝电源故障，导致放射机系统不能正常工作，但是什么缘由造成灯丝电源故障，是否还有其它组件故障，问题有待进一步检查分析。依据故障报警信息(Alarm Message)，结合性能参数 (Performance and Maintenance data)和故障指示灯及表头显示，初步推断放射机灯丝电源确定有问题，检查觉察其保险已经熔断，更换后起初的有关灯丝电源的报警信息消退，但放射机系统无法工作，故障指示灯 显示放射机“充电故障”。以下是充电开关组件故障的处理过程分析。6.2 故障分析思路6.2.1 掌握信号检查图 6.2.1.1 掌握信号电路图(局部)经示波器测量觉察A10 的ZP1 测试点的充电同步掌握信号波形没有输出，说明同步掌握信号没有正常接收和处理，经查找电路图(图 6.2.1.1)觉察ZP1 测试点是从反向缓冲器芯片D1CD4049四脚输出，而其来源是掌握电路 A3 的充电触发信号，经过充电掌握板 A10A1 的线接收器N3 和 TTL/CMOS 电平转换器N4 后送至D1 的 5 脚，经示波器逐步测量N3 的输入端 1 脚、2 脚，N3 和 N4 的输出端 3 脚和 2 脚波形均正常，于是可以断定ZP1 无输出波形应当是芯片D1 故障引起，更换芯片 D1 后 ZP1 波输出正常，但放射机状态显示板仍旧显示“充电故障”和“放射机过压”报警。6.2.2 故障检测电路检查图 6.2.2.1 检测信号电路图(局部)为了排解检测电路自身故障的可能，用示波器逐级检查充电组件的充电掌握板A10A1(如图 6.2.2.1)相应局部电路， 觉察检测电路输出“充电过压”信号和“充电故障” 信号的芯片中的D15CD4049和 D16CD4049输出信号特别，更换后，“充电故障”、“放射机过压”报警消逝，但高压仍加不上，人工线电压仍旧为零。6.2.3 使能信号检查用示波器检测ZP2 测试点，觉察并无驱动掌握脉冲波形，说明使能信号掌握局部电路没有正常工作，检查确认信号处理器和放射机主控板输出充电使能信号均正常后，于是可以确 定问题出在A10 组件的充电使能电路本身(如图 6.2.3.1)，更换负责“充电使能”信号的光电耦合器 N9TLP521、二输入与门 D2CD4081和反向缓冲器 D3CD4049后，测试点 ZP2 波形恢复正常，同时放射机可以加高压工作，但系统开机运行 30 分钟后灯丝电源再次报故障。更换的灯丝电源备件并调整输出电流至速调管标称值后，整机系统恢复正常运行。图 6.2.3.1 使能信号电路图(局部)6.3 排解方法综上所述，由于充电开关组件中的掌握电路、使能电路和故障检测电路等均有芯片损坏，导致放射机系统调制器充电故障。且损坏的芯片均为CD4049(六反相缓冲/变换器)，其缘由可能是由高压打火产生的高电压、电流尖峰串至充电开关组件所引起。灯丝电源也同时被烧坏，可能也是一样的缘由，所以假设日后再消灭一样的问题或汛期后雷达维护时，可通过认真检查维护调制器高压线路局部电路来进一步查找缘由，以便彻底排解故障隐患。固然也不排解是干扰引起的偶发故障，具体缘由则有待进一步检查和长期考机前方可确认。针对高压打火可能对放射机系统造成致命危害，需要加强对高压线路和模块组件的重点维护，目前觉察早期 CINRAD/SA 雷达产品的放射机调制器组件中高压线路存在隐患，建议更换和调整相应布线。机务人员日常维护留意做好电路板和元器件的清洁，避开积尘，尤其在湿度大的雷达站。由此也能总结得出CINRAD/SA 雷达故障的根本检修思路如图 1 所示，即依据故障报警信息，查找性能参数表和检查适配数据，再结合故障指示灯和表头显示特别，借助根本的测试仪表，可以实现模块级的故障隔离和定位。把握信号流程，逐级排解电原理图的掌握信号、使能信号和检测信号等故障因素，实现片级的故障检修。6.4 更换器件名称光电耦合器N9TLP521、二输入与门 D2CD4081和反向缓冲器D3CD40497. 灯丝电源故障7.1 故障现象描述及发生时间5月31日21:22，雷达放射机故障报警：FILAMENT POWER SUPPLY OFF， STANDBY FORCED BY INOP ALARM，KLYSTRON FILAMENT CURRENT FAIL，TRANSMITTER RECYCLING FILAMENT POWER SUPPLY VOLTAGE FAIL。速调管灯丝电压无，SP1组件故障灯亮，雷达不能工作。7.2 排解方法3A10更换D1CD4049后三角波正常，但“充电故障”、“放射机过压”仍报警，3A10组件的充电掌握板，更换D15CD4049、D16CD4049后，“充电故障”、“放射机过压”报警消逝，但高压仍加不上，3A10组件更换N9、D2CD4081、D3CD4049后，可以加高压，更换灯丝电源，系统恢复正常工作。7.3 更换器件名称D1CD4049、D15CD4049、D16CD4049、N9、D2CD4081、D3CD4049、灯丝电源组件8. 放射机功率降低8.1 故障现象描述及发生时间2023年9月9日8时记录运行参数时觉察放射机及天线峰值功率开头变低。9月15日凌晨更换方位电机后，放射机峰值功率低至561kw，天线峰值功率298kw。8.2 排解方法觉察功率偏低后，留心记录放射机性能参数变化，12日记录放射机各电气参数只觉察聚焦线圈电压特别40V，正常为44V。16日经敏视达公司维护人员检测后，初步确认此现象与频率源输出功率变低有关。18日21:30-22:24，更换频率源后数值恢复正常。8.3 更换器件名称频率源4A19. 地物抑制性能参数变差9.1 故障现象描述及发生时间消灭以下报警信息：LIN CHAN GAIN CAL CONSTANT DEGRADED，LIN CHAN KLY OUT TEST SIGNAL DEGRADED，TRANSMITTER POWER BITE FAIL，ANTENA POWER BITE FAIL。除了上述报警信息，性能参数特别的还有：噪声温度超400，地物抑制力量前后只有三十多，SYSCAL超过21；另外KD2(6.3/11.5)KD3(-5.7/11.0) 。9.2 排解方法检查后觉察放射包络正常后，重点排查接收通道故障。由频综直到接收通道前端天线座内，检测觉察接收机保护器衰减过大，多衰减了3dB，更换后，一切恢复正常。9.3 更换器件名称摘除3dB的衰减器10. 波导漏气10.1 故障现象描述及发生时间XMTR POST CHARGE REG REQUIRES MAINT，TRANSMITTER POWER BITE FAIL，ANTENNA POWER BITE FAIL，WAVEGUIDE HUMIDITY/PRESSURE FAIL，上述报警屡次消灭，估计均与波导压力下降有关。10.2 故障分析思路空气压缩机低压表头显示缺乏1正常应为2.5，所以应当是波导漏气。10.3 排解方法逐级隔离波导漏气，首先排查空气压缩机，其次排查机房段波导，最终排查天线座段波导，问题归结到方位旋转关节和俯仰旋转关节之间。10.4 更换器件名称方位旋转关节和俯仰旋转关节二、接收机局部1. IF数控衰减器老化1.1 故障现象描述及发生时间回波图上消灭“大饼”的现象1.2 故障分析思路IF数控衰减器4A8使用时间过长，渐渐老化，导致性能下降，造成产品失真，回波图上消灭“大饼”的现象1.3 排解方法一般状况下更换IF数控衰减器问题就会得到解决。据统计，接收系统故障率最高是系统噪声系数上升，严峻时漂浮回波信号，消灭“饼状”。导致噪声上升的最大可能模块是IF数控衰减器、自动增益掌握(AGC)和相位检波器。1.4 更换器件名称IF数控衰减器、自动增益掌握(AGC)和相位检波器三、天线伺服局部1. 俯仰插销啮合报警导致强制待机1.1 故障现象描述及发生时间雷达在长期运行过程中间或会消灭俯仰插销啮合的报警，导致RDASC程序退出，强制雷达待机，具体报警为：ELEVATION STOW PIN ENGAGED；PEDESTAL UNABLE TO PARK。即使重启RDASC程序，雷达在运行不久后又会重复消灭上述故障。1.2 故障分析思路缘由是天线在长期转动过程中将俯仰插销震松了1.3 排解方法爬上天线座俯仰仓，重紧固俯仰插销，故障即可排解。2. 天线座动态错误报警2.1 故障现象描述及发生时间消灭“PEDESTAL DYNAMIC FAULT”的报警，雷达强制待机。2.2 故障分析思路消灭天线座动态错误报警的缘由有两种，其一是天线伺服系统未能依据掌握系统指令到 达指定位置，其二是天线虽然能在误差容许范围内到达指定位置，但超出了要求的时间规定。消灭类似这种影响系统正常工作的故障时，系统将会自动保护，强制雷达系统处于待机状态， 只能通过重启RDASC程序进展恢复。2.3 排解方法天线座动态错误的故障定位牵涉到伺服系统中的每个模块，依据阅历，定期清理汇流环、炭刷中积存的炭粉，检查各模块的接口，给天线做好维护，对削减天线座动态错误的消灭的 次数有肯定的作用。3. 天线座输入/输出状态出错3.1 故障现象描述及发生时间观看觉察，长时间开机的状况下间或会消灭“PEDESTAL I/O STATUS ERROR”报警，一般通过重启程序或计算机即可恢复。3.2 故障分析思路消灭这个报警，主要是由于天线状态信息没有正确传输到HSP 板上，有可能是天线状态信息没传出，也有可能是信息传出了但HSP 板没收到。3.3 排解方法假设报警频繁相当频繁，首先检查伺服系统各模块的接口处是否存在接线松动的现象， 在排解了接触不良方面的缘由后再考虑更换DCU 数字板和HSP 板。4. 天线伺服系统轴角箱屡次故障4.1 故障现象描述及发生时间广州雷达自 2023 年 6 月投入业务运行以来，由于轴角箱造成的雷达故障先后发生了5次。俯仰环节消灭稍微问题时，系统报警：Elevation Encoder Light Failure，相应性能参数表 Antenna/Pedestal 页 EL ENCODER LIGHT 项显示为 Fail，严峻故障时系统将无法工作；假设方位环节消灭稍微问题时，则报警：Azimuth Encoder Light Failure，相应性能参数表 Antenna/Pedestal 页 AZ ENCODER LIGHT 项显示为 Fail，故障严峻时，主用户处理器PUP终端显示的产品将消灭蜘蛛网状回波。4.2 故障分析思路手工推天线，观看轴角角码显示是否连续，没觉察有跳动现象，从而排解滑环故障。 手动开关上光端机和伺服供电开关，假设每次轴角显示的角度值一样，但与天线实际位置之间存在较大误差，这可能是光纤通信环节故障所致；假设每次轴角显示角度值不同，而且不稳定有角码跳动现象，则多半是由于轴角编码系统故障所致。假设轴角箱本身局部器件性能退化，或者假设传输线路包括光端机受到干扰，则可能把正确的角度 4.3o 结果读成另一个角度值 3.9o，导致过冲太大或轴角显示在抖动。天线用模拟程序Emulater 代替，保存雷达整机系统的其它分系统，系统运行正常，说明故障存在于天伺系统或上光端机局部。用示波器监测天线经过上/下光端机传输到伺服主控板的下传数据，觉察RDASC 实时显示的天线指针发生抖动时，也即编码灯和角码数值闪耀的时候，示波器显示波形消灭突变， 主要表现为宽度突然展宽。直接监测上光端机输出，波形突然展宽仍旧存在，则可排解光端 机传输问题。监测轴角箱输出，波形突然展宽照旧存在，故问题确定在轴角箱。由于方位和俯仰激磁信号承受一样的电路设计，将方位和俯仰环节调换，轴角箱 XS(J)2、XS(J)3 插头互换后故障现象由方位变化到俯仰。由轴角板电原理图分析方位和俯仰激磁信号发生器局部电路如图 4.2.1 和 4.2.2 所示，晶体振荡器、分频电路、选频电路为方位和俯仰激磁信号的公共电路，所以这局部可以确定是没有问题的；而剩下的只有功 率放大电路了，它包括一级放大方位和俯仰分别由V2、V3 和 V5、V6 构成差分对放电路 和二级放大方位和俯仰分别由 V9、V10 和 V11、V12 构成,从而故障确定在两级放大电路。图 4.2.1 俯仰激磁信号发生器电路图图 4.2.2 方位激磁信号发生器电路图上述功放电路的三极管，可以用万用表逐个检测。或者用示波器逐级每段电路的输出，D2 第 3 脚输出 5V 方波，N1 第 6 脚输出 4V 三角波，N2 第 6 脚输出 3V 正弦波，N5 和 N6 第 6 脚输出 6V 正弦波，激磁变压器第3、4 脚电容两端只有300mV正常时空载应为 20V 左右， 至少高于 10V，检测结果觉察激磁电压输出偏小，问题往往归结于两极放大电路之间的耦合电容 C11方位C19俯仰性能消灭退化，电路设计过程选择器件时阈值设置余量过小。4.3 排解方法4.3.1 轴角箱自身设计的改进当广州等几个站屡次消灭类似的轴角箱故障后，北京敏视达雷达准时吸取其 中的阅历教训，分析和检讨相关模块的电路设计，并做了以下改进：激磁电压承受集成的电 源模块产生，由于是模块化设计，既提高工作稳定性，又降低对环境的要求，同时降低了检修和更换的难度，便利日常维护和故障检修。4.3.2 工作环境的改进在天线罩内增加抽湿机、循环风冷系统，条件允许的话加装抽湿机，防止过潮和高温， 这样也可增加它的使用寿命。4.4 更换器件名称耦合电容C11方位C19俯仰5. 电机故障5.1 故障现象描述及发生时间配电机柜上光端机空气开关跳闸，使用RDASOT软件，天线无法到达指定位置。5.2 排解方法检查上光端机电源，没有觉察电源内部有短路，拔掉上光端机J2插头后空气开关可以正 常推上，拔掉保护器驱动模块的接头，接回J2插头后也可以推上空气开关。拆下保护器驱动 后检查，觉察其220V输入有一路已经熔断，且输入端与地短路，更换保护器驱动后恢复正常。运行时有天线不能回位现象。使用RDASOT掌握时转不到指定方位，观看觉察天线转到时在某 一角度会卡住，电机有特别的“吱吱”声响。检查觉察方位电机安装碳刷的底座机壳已经熔化变形。更换方位电机后运行正常。5.3 更换器件名称方位电机、接收机保护器驱动模块6. 电机故障6.1 故障现象描述及发生时间方位电机漏油现象格外严峻。6.2 故障分析思路估量是方位减速箱的机械密封圈和骨架密封圈老化所致6.3 排解方法更换方位减速箱的机械密封圈和骨架密封圈6.4 更换器件名称方位减速箱的机械密封圈和骨架密封圈