外脚手架搭拆施工方案正规版(DOC 22页)

目 录一、工程概况1二、编制依据1三、搭设的构造要求2四、安全管理措施7五、钢管落地脚手架计算书8六、脚手架立面图18外脚手架搭拆施工方案一、工程概况工程名称：衢山镇万南万北新村棚户区改造工程(西侧地块）建设单位:岱山县衢山镇人民政府代建单位：岱山县安居房地产开发有限公司设计单位：舟山市规划建筑设计研究院勘察单位:浙江中材工程勘测设计有限公司监理单位：舟山市广泰建设监理有限公司施工单位：舟山市大沙建筑工程有限公司本工程为衢山镇万南万北新村棚户区改造工程(西侧地块），位于舟山市岱山县衢山镇桂花社区南面、北扫萁水库北面。总用地面积：34296平方米，总建筑面积39240平方米，总工程造价为8046。8622万元,由十六幢单体及配套楼幢相组成，五层框架结构，坡屋面高1.2米，建筑高度17。6米。建筑物抗震设防烈度为七度，耐火等级为二级，框架结构抗震等级为三级，建筑抗震重要性类别为丙类，结构的设计使用年限为50年。二、编制依据本方案按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011）、建筑地基基础设计规范（GB 500072011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ802016）、建筑施工安全检查标准（JGJ592011)编制.三、搭设的构造要求1、材料要求按照现有的生产条件，满足工程施工在使用、安全、经济等方面的要求。该工程选用48,壁厚为3.25mm的双排扣件式钢管脚手架。（1)钢管钢管应有质量合格证及检测报告，钢管表面平直光滑，无裂缝结疤、分层错位、硬弯毛刺、压痕和深的划道。钢管的外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范的规定.钢管必须涂好防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度不得超过0。05mm,钢管弯曲变形应小于5mm，严禁使用打孔的钢管.（2）扣件旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换.经防锈处理新旧扣件，扣件活动部位应转动灵活。（3）脚手板采用竹制脚手片，材质无霉变、脆断现象,竹片编制紧密，竹脚手片应完好无损。2、构造要求本工程落地脚手架搭设高度为20米，20米以下为单立杆脚手架，根据本工程特点，脚手架的构造尺寸确定为：步距h为1.8米,立杆纵距la为1.5米,立杆横距lb为1.2米，连墙件采用刚性设置，竖向每层设置，横向转角部位1米设置,其余部位6米设置一道连墙件,即4跨。(1)脚手架搭设顺序：摆放扫地杆逐根立立杆并与扫地杆扣紧安装扫地小横杆与立杆和扫地杆扣紧安装第一步大横杆并与各立杆扣紧安装第一步小横杆安装第二步大横杆安装第二步小横杆加设临时斜撑杆,上端与第二步大横杆扣紧(在连墙件安装稳定后拆除）安装第三步大横杆和小横杆安装栏杆立杆加设剪刀撑铺脚手片绑紧防护栏杆和挡脚板 挂防护网。(2）立杆1)立杆基础基础采用砼浇筑处理。在脚手架外侧30cm设置排水明沟。安装立杆时，在立杆底部垫150,厚为6cm的预制砼块。2）立杆搭设要求A、立杆位置设置应根据墙体长度统一安排布置，首先在硬地坪上弹出定位线，然后分别立杆,立杆纵距最大不超过1.5米.B、立杆横距为 1.20米，每根立杆底部都应铺设垫板或安放底座。C、立杆接头必须对接，对接扣件应交错布置，两相邻杆件的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3，同一平面上的接头不超过50%,接头做法如下图所示:立杆接头做法（3)大横杆A、大横杆步距按1。8米设置。B、大横杆位于立杆内侧，紧贴小横杆上面长度不小于三跨，用直角扣件与之扣紧,扣件不得隔挡设置或遗漏。C、大横杆接长采用对接扣件连接，扣件位置交错布置，两根相邻大横杆的接头不设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3.对接构造如下图所示：1500对接构造图D、大横杆安装要平衡顺直,安装尺寸控制:步距偏差20 mm，一根杆的两端偏差20 mm，同跨内两根大横杆的水平高差为10mm。大横杆的间距不大于400mm.(4）小横杆A、小横杆应紧贴立杆布置，用直角扣件与立杆扣紧，直角扣件要松紧适度。B、小横杆伸出扣件净长不应小于100mm，离开墙面应小于200mm，并尽量保持一致，当离开墙面间距大于200mm，应在墙面与建筑物之间设站人片.C、主节点处必须设置一根小横杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不大于150mm，靠墙一端的外伸长度不大于500mm。（5）脚手片A、采用竹笆脚手片,垂直墙面铺设，每片脚手片的四角用18铅丝双股并联尾部扎在大横杆上，绑扎牢固,相邻两脚手片要挤紧铺平，交接平整，不留空隙。脚手片两头搁置均匀，脚手片破损时及时更换.B、脚手片满铺层数为操作层，操作层的上、下层,底层,顶层，中间至少再满铺一层.（6）连墙件连墙件均采用钢管扣件连接.每层均设置，竖向间距为2.9M(根据层高设置)，水平间距6M，转角部位1M，连墙杆应靠主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300MM，应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，与建筑物的连接处应选择在框架梁或楼板附近等具有较好水平力作用的结构部位。连墙件与主体结构的连接,如下图所示:（7）剪刀撑A、脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置，中间剪刀撑之间的净距不大于9米.B、每道剪刀撑跨越立杆的根数在57根,每道剪刀撑宽度不小于4跨（即6米）,且不应大于6跨（即9米）,斜杆与地面的倾角在4560之间。C、剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。D、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1米,采用三个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。E、剪刀撑示意图：（8）斜道A、人行斜道附着外脚手架设置，杆件独立设置为来回上折的“之”字形，并在垂直方向和水平方向每隔一步或一个纵距设连接点与脚手架架体连接，斜道宽度为1。3米，坡度不大于1:3。B、斜道拐弯处设置平台，平台宽度不小于斜道宽度.C、斜道二侧及平台外围均设置防护栏杆和踢脚杆，栏杆高度为1.2米，踢脚杆高度为0.3米，并用合格的密目式安全网封闭.D、斜道脚手片采用竹笆脚手片满铺，并在小横杆下增设纵向支托杆，托杆间距小于500mm。E、斜道脚手片上每隔250mm300 mm设置一根防滑条，防滑条采用2030的方木,并用多道铅线绑扎牢固。（9）栏杆和踢脚杆A、脚手架外侧面自第二步起设1。2米高防护栏杆和0.3米高的踢脚杆，顶排设置三道防护栏杆，高度为0。3米、0。9米、1.3米。B、卸料平台临边脚手架内侧临边口均设置1。2米高的防护栏杆和0.3米高的踢脚杆。C、防护栏杆和踢脚杆均设在外排脚手架的内侧。（10)安全网A、安全网必须由国家认定的企业进行出产，并有合格证和准用证；B、斜道外侧卸料平台临边口及架体外侧采用合格的密目式安全网用8号铅丝进行全封闭挂设.（11)安全色标A、底排立杆及扫地杆均漆红白相间的色标;B、斜道和进出通道的栏杆、踢脚杆均漆红白相间色标。(12）排水沟立杆基础外侧设置截面为20cm20cm的排水沟。四、外脚手架拆除情况(一）、作业人员组成脚手架拆除必须由持有上岗证的架子工拆除。（二)、脚手架拆除顺序严格遵守拆除顺序,坚持由上而下，先加固后拆的原则，不能上下同时作业，拆除脚手架应先拆除挡脚板,再拆脚手板-护身栏杆剪刀撑-小横杆大横杆-立杆，最后拆拉结点，当拆至脚手架下部最后一节立杆时要先设临时支撑加固，再拆拉结点.大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道等，要在大片架子拆除前先进行加固,以便拆除后能确保其完整,安全和稳定。（三）、脚手架拆除规定工程施工完毕,应经单位工程负责人检查验证确认不再需要脚手架时，方可拆除。拆除脚手架应符合下列规定：1。拆除脚手架前，应清除脚手架上的材料,工具和杂物。2。拆除脚手架时，应设置警戒区,设立警戒标志，并由专人负责警戒。3.脚手架的拆除,应按后装先拆的原则，按下列程序进行：（1）从跨边起先拆顶部扶手与栏杆柱,然后拆脚手板(或水平架）与扶梯段，再卸下水平杆加固杆和剪刀撑.（2)自顶层跨边开始拆卸交叉支撑,同步拆下顶撑连墙杆与顶层门架。(3）继续相下同步拆除第二步门架与配件.脚手架的自由悬臂高度不得超过三步，否则应加设临时拉结。脚手架与建筑物的联结杆不可提前拆除,拆除联结杆后,应立即组织人员将该处饰面修补完整。（4)连续同步往下拆卸。对于连墙杆、长水平杆、剪刀撑，必须在脚手架拆卸到相关跨门架后，方可拆除。（5）拆除扫地杆、底层门架及封口杆。（6)拆除基座,运走垫板和垫块。（7）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业。（8）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖.拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放入室内堆存。（9）拆卸连接部件时,应先将锁座上的锁板与搭钩上的锁片转至开启位置，然后开始拆卸，不准硬拉,严禁敲击.（10)拆除的门架、钢管与配件,应成捆和按类分堆(机件装入袋中）用机械吊运或井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷.(11）拆下的杆件与零配件到地面时,应随即按品种分规格堆放整理，妥善保管,有损坏的给予维修和保养。（四）、脚手架拆除安全技术措施1。脚手架拆除人员必须右综合劳动部门颁发的特种作业人员安全技术培训考核管理规定，经考核合格，领取特种人员操作证的专业架子工进行。2。拆架子的高处作业人员持证上岗,操作时必须佩戴安全帽、安全带、穿防滑鞋、扎裹腿方允许上架作业。3.打雷及雨、雾天气和6级以上大风时，不得进行脚手架上的高空作业，必须采取安全、防滑措施。4.架上作业人员应作好分工和配合，上下呼应,动作协调,传递杆件掌握好重心,平稳传递，不要用力过大以免引起人身或杆件失衡，对每完成一道工序,要相互询问并确认以后才能进行下一道工序。拆立杆要抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、剪刀撑时,应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。5.作业人员应佩戴工具袋，工具用后装入袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人.6。架设材料要随下随放,拆除多少，下放多少，以免放置不当时掉落。7.作业前应注意检查作业环境是否可靠、安全,防护设施是否齐全有效，确认无误后方可施工。8.作业时应注意随时清理落在架面口的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具，以免影响作业的安全和发生掉物伤人.9.运送杆配件应尽量利用垂直运输设施或悬挂滑轮下。并绑扎牢固，尽量避免用人工层层传递或者间接抛掷。10。一定要按照先下后上，先外后里,先架面材料后构架材料,先铺件后结构件和先结构件后附墙件的顺序,一件一件的松开联结，取出并随即吊下。11。拆卸脚手架板、杆件、门架几其他较长较重有两端联结的部件时,必须要两个人或多个人组成进行。12.多人或多组进行拆卸作业时，应加强指挥,并相互询问和协调作业步骤，严禁不按程序进行的故意拆卸.13。因拆除上部或一侧的连墙拉结而使架子不稳时，应加设备撑拉措施,以防止架子活动影响作业安全。14。在拆除过程中,不得中途换人,如必须换人时应将拆除情况交待清楚后方可离开，禁止单人进行拆除作业。15.拆除作业现场应划出作业区，有安全围护和警示标志，专人指挥，禁止无关人员进入危险区域。钢管落地脚手架计算书一、参数信息:1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20m,立杆采用单立管;搭设尺寸为：立杆的横距为 1m,立杆的纵距为1。5m,大小横杆的步距为 1。8m；内排架距离墙长度为0。20m;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.25; 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1。00；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6m，水平间距 3m，采用扣件连接；连墙件连接方式为刚性连接；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3。000 kN/m2;脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江舟山市，基本风压0。85 kN/m2;风荷载高度变化系数z为0.90，风荷载体型系数s为0.14；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）：0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2)：0。300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0。150；安全设施与安全网（kN/m2)：0.005；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m）:0.038;脚手板铺设总层数:13;5.地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kPa）：800。00;立杆基础底面面积（m2）：0.04；地基承载力调整系数：1.00。200二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值：P2=0。31/(2+1）=0.1 kN/m ;活荷载标准值: Q=31/（2+1)=1 kN/m;静荷载的设计值: q1=1.20。038+1。20.1=0.166 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4 kN/m;图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩)2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为M1max=0.080。1661。52+0。101.41。52 =0。345 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0。100。1661.520。1171。41.52 =-0。406 kN。m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:=Max(0.345106,0。406106）/5080=79。921 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为 = 79。921 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求!3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.1=0。138 kN/m； 活荷载标准值： q2= Q =1 kN/m;最大挠度计算值为：=0.6770.13815004/(1002。06105121900)+0。990115004/（1002.06105121900） = 2.185 mm;大横杆的最大挠度 2.185 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求!三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5。2。4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0。058 kN;脚手板的自重标准值：P2=0.311。5/(2+1）=0.150 kN;活荷载标准值：Q=311.5/（2+1) =1。500 kN;集中荷载的设计值： P=1.2(0.058+0.15)+1.4 1.5=2.349 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.20.03812/8 = 0。006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = 2.3491/3 = 0。783 kN。m ;最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.789 kN。m；最大应力计算值 = M / W = 0.789106/5080=155.276 N/mm2;小横杆的最大弯曲应力 =155。276 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=50。03810004/（3842。06105121900) = 0.02 mm；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0。15+1。5 = 1.708 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = 1707.61000（310002410002/9 ) /（722.06105121900) = 2.414 mm;最大挠度和 = qmax + pmax = 0。02+2.414 = 2。434 mm；小横杆的最大挠度为 2。434 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0。0381/2=0。019 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0。311.5/2=0。225 kN；活荷载标准值: Q = 311.5 /2 = 2。25 kN；荷载的设计值： R=1.2（0。058+0。019+0.225）+1。42。25=3。512 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容: （1）每米立杆承受的结构自重标准值,为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+（1.502/2)0.038/1.8024.00 = 3。763kN；（2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板,标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131。5（1+0.3)/2 = 3.802 kN；(3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15131。5/2 = 1。462 kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0。0051.524 = 0.18 kN;经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 9。208 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 311。52/2 = 4。5 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压（kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012）的规定采用: Wo = 0.85 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012）的规定采用： Uz= 0。904 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.135；经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0。7 0.850.9040。135 = 0。073 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1。4NQ= 1。29.208+ 1.44.5= 17.35 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1。2 NG+0。851.4NQ = 1。29。208+ 0.851。44。5= 16。405 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0。850 1.40。0731。51。82/10 = 0。042 kN。m;六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值 :N = 17。35 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得 ：k = 1。155 ;当验算杆件长细比时，取块1。0；计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0。186 ；立杆净截面面积 : A = 4.89 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2; = 17350/（0。186489)=190。754 N/mm2;立杆稳定性计算 = 190.754 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 16.405 kN;计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 : = 1。5;计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 := 0.186；立杆净截面面积 ： A = 4。89 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩) :W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 16404。84/(0。186489）+41995.465/5080 = 188.631 N/mm2；立杆稳定性计算 = 188.631 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.445 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4。5 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 :Gk = 0。125 kN/m；Hs =0。1864。89104205103(1。25。445+1.44.5)/(1.20.125）=38.806 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 38.806 /（1+0.00138。806)=37。356 m;H= 37.356 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =37。356 m.脚手架单立杆搭设高度为24m，小于H，满足要求！按规范5.3。6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5。445 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.5 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0。125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / （1。40.85） = 0。042 /(1。4 0。85） = 0.035 kN.m；Hs =（ 0。1864.8910-4205103（1。25.445+0.851。4(4.5+0.1864.891000.035/5.08)）)/(1.20。125)=40。095 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 40.095 /(1+0。00140.095）=38.55 m；H= 38。55 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =38.55 m.脚手架单立杆搭设高度为24m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.073 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10。8 m2；按规范5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）, N0= 5。000 kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.098 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.098 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15。8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A = 4.89 cm2;f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9494。8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 6。098 Nf = 95。133，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6。098小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 800 kPa; 其中，地基承载力标准值：fgk= 800 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =433.746 kPa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 17。35 kN；基础底面面积 ：A = 0。04 m2 。p=433.746 fg=800 kPa 。地基承载力满足要求！舟山市大沙建筑工程有限公司衢山镇万南万北新村棚户区改造工程（西侧地块）项目部2017年5月20日