外架施工方案西映金沙(DOC 22页)

外脚手架专项施工方案一、工程概况：西映金沙安置小区工程位于成都市青羊区苏坡街道清江村3组。建筑面积81954。33m2， 建筑地下层数1层，地上层数1718层，标准层层高3m，建筑高度54.75m。建筑结构为框剪结构,基础为筏板基础.要求工期为22个月（660天).二、编制依据1、西映金沙安置小区工程建筑、结构施工图2、建筑施工安全检查标准JGJ59993、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020014、钢结构工程施工质量及验收规范GB50205-20015、钢结构设计规范GB50017-2003三、脚手架搭设形式 1、地下室施工阶段,采用满堂脚手架. 2、底板施工时，在施工大门基坑处各设置一条安全梯道，上满铺50厚木板,并全部用密目安全网防护，以供上下人行通道使用。 3、基础施工期间，沿坑边周围搭设安全防护，沿坑边砌200高砖砌挡脚板，并刷黄黑警示漆,上搭设钢管栏杆，栏杆高度不小于1200. 4、主体结构施工阶段外脚手架采用双排脚手架及悬挑式脚手架,其分段方式为13层（商业楼)、6层（1、2#、3#、4#楼）、7层（5楼）采用双排落地脚手架，7层、13层（1#、2、3、4楼）搭设悬挑脚手架，8层、14层(5#楼)处设置悬挑脚手架。四、脚手架搭设及构造措施 （一）、悬挑式脚手架 1、搭设参数: （1)悬挑支架采用工16，长度4米，支架外伸长度为1300mm。（2)立杆间距1500mm，内立杆距墙300mm,外立杆距墙1200mm。（3）大横杆沿纵向通长设置，步距1500mm。（4）小横杆间距沿纵向750mm，高度方向间距1500mm。(5）剪力撑从转角处两侧开始沿周边每隔4跨(即6m)设置，剪刀撑跨四根立杆，按二层一斜交，沿高度方向通长设置。（6）锚环采用18圆钢制作,锚固长度每边大于450,锚环埋点至梁边距为1800mm。(7）拉接点：采用钢管扣件式刚性拉接点，每层外梁边有门洞处的剪力墙处拉接一处。2、外架支架:（1）挑梁制作：挑梁采用工16工字钢。根据挑梁平面布置图所提尺寸，在挑梁前端立杆位置焊25以固定立杆，钢筋高150mm.如图:（2）安装： 挑梁固定: 主体混凝土浇筑前,按外架挑梁平面布置图所示位置埋设内侧18外侧用14钢筋锚环（锚固长度每边大于450）。挑梁位于门洞中时，在建筑物墙(梁）上埋锚环；挑梁位于剪力墙内时，预留150（宽）250（高)预留洞，用于挑梁前端固定。挑梁尾部按图示尺寸埋钢筋锚环，锚环放置在现浇板底网片钢筋下侧，且锚固长度不小于450,拐角外安放1000mm长18钢筋与板底筋绑扎，以保证锚环锚固力。如下图：3、构造措施及要求（1）管件接头:采用扣件接头,相邻大横杆、立杆严禁在同跨或同步接头，接头间错开不小于500mm,且应在距主接点三分之一步距或跨距内。(2)脚手板的铺设:该脚手架采用50厚木架板，板两端用10铁丝扎牢。脚手板铺设采用搭接方式，搭接长度不小于300mm.脚手板上用5层竹胶板满铺。（3)密目网及钢丝网的安装在脚手架立杆的内侧挂阻燃型密目网，保证全封闭。脚手架上隔层设置竹笆板封闭。（4）材料周转平台开设洞口时，应在洞口上部设双向斜撑.若断开立管，则在洞口上此立管部位加设斜撑，并在两侧立柱处加设立管，其搭设长度不少于二步距.（二）双排落地脚手架(1）架子基础本工程18层双排落地架直接支承在地下室地面上,双排架立杆下铺50厚300宽通长木板。（2）架子构造搭架采用483.5脚手架钢管和与之配套的扣件，钢管扣件质量及构造应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ1302001）的技术标准.该工程双排外架按如下构造搭设：架管立杆纵向间距1.5m,内外立杆横向距离0.9m,内立杆距外墙面距离300mm.步高：采用1.5m步距搭设.上横杆：间距同立杆，用扣件与立杆相连，小横杆距墙0.2m，伸出大横杆0.2m。（大于0。15m)连墙杆：连墙点的竖向间距小于等于4m。竖向每层应与建筑物相连,脚手架上部未设置连墙点的自由高度不得大于2个步距.扫地杆：距地面200300mm处连续设置。剪力撑:剪力撑应随外架的搭设而同时搭设，剪力撑与地面的夹角为4560，同一位置沿高度方向剪力撑应连续设置不得中断，剪力撑之间间距不大于6个跨距;架子转角处均设置剪刀撑。脚手板：脚手板采用50mm厚木架板,脚手架板在架上应满铺，并在横杆处用短钢筋夹紧架板,以保证架板安全。安全网：架子外侧满挂聚氯乙烯阻燃型密目安全网，水平兜网隔层设置.四、脚手架工程力学验算（一）落地脚手架验算 1、本部分为1-8层脚手架体系，脚手架搭设高度为18。80米，采用落地式双排钢管脚手架，脚手架横距为0.9 m，纵距为1.5 m ，步距为1。5 m；连墙件按二步三跨布置，即计算时按作用范围为1。5 m21.5 m3考虑，单个连墙件作用面积为13.5。脚手架各构件设计及相关强度、变形、稳定性的验算：根据规范要求,仅对连墙件和地基承载力进行验算。（1) 连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：N1=N1W+NO风荷载基本风压值WK=0.2293KN/m2每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 AW=31。5m21。5m=13.5m2连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN),NO=5KN风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN），应按照下式计算:N1W=1。4WKAW=1.40。2293KN/m213.5m2=4.334KNNL=5.0+4。334=9.334KN连墙件轴向力设计值:Nf=A=0。8294.89102mm2205N/mm2=83.103KN其中 轴心受压立杆的稳定系数,l为连墙件的长度，取l=0。9m；由此细比=l/i=900.00mm/15。8mm=56.96 查表C得=0.829； A=4。98cm2 =205N/mm2NL=9.334KNNf=83.103KN，连墙件的设计计算满足要求！ 若连墙件采用扣件形式与构件连接，经过计算得到： NL=9。334KN小于双扣件的抗滑力16。0KN,满足要求！（2） 脚手架荷载标准值计算：作用于脚手架上的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：A、脚手架（架体)自重标准值：每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m），查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）表A1可知本工程荷载值取为0。1495KN/m；NG1=0.1495KN/m24.6m=3。6777KN；B、脚手板的自重标准值(KN/m2）,本例采用木脚手板，标准值为0。35 KN/m2；NG2=0.35 KN/m241.500m（0。900m+0.300m）/2=1。26KN;C、栏杆与挡脚手板自重标准值(KN/m），本例采用栏杆木脚手板挡板,标准值为0.14KN/m，NG3=0.14KN/m41.5m/2=0.42KN；D、悬挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/m2），本例标准值取为0.005KN/m2;NG4=0。005KN/m21。5m24.6m=0。1845KN;经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5。5422KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴线向力总和；内、外立杆按一纵距内施工总荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3KN/m20。9m1。5m2/2=4。05KN。立杆的轴向压力设计值为：N=1.2NG+1。4NQ=1。25.5422 KN +1。44。05KN=12.32KN；（3）立杆地基承载力验算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pfg其中P-立杆基础底面的平均压力，P=N/A；N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值;A基础底面积，本工程立杆下采用截面为30050的木垫板通长铺设,木垫板作用长度取0。5m，则基础底面面积A=0.50.3=0.15fg立杆基础底面的平均压力，P=N/A=12。32KN/0.15=82.13KN/本工程脚手架基础为地下室顶板，因顶板作为消防通道考虑，基础承载力满足要求。（二）主体悬挑脚手架验算本部分脚手架体系采用通过工字钢悬挑卸荷的方法搭设扣件式双排钢管脚手架，设计及计算中取脚手架横距为0。9 m，纵距为1.5 m ，步距为1。5 m；连墙件按二步三跨布置，即计算时按作用范围为1.5 m21.5 m3考虑,单个连墙件作用面积为13。5m2。脚手架各构件设计及相关强度、变形、稳定性的验算：1、 水平小横杆计算：水平小横杆按照简支梁进行强度和挠度验算。荷载值计算:将作用在水平小横杆上面的脚手板自重静荷载和施工活荷载作为均布荷载，计算小横杆的最大弯矩值和挠度值. 小横杆的自重标准值：P1=0.0384KN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.35KN/m21.5m/3=0.175KN/m；活荷载标准值:Q=3。00KN/m21。50m/3=1.50KN/m;荷载的计算值:q=1.20。0384KN/m1.20。175KN/m1。41.5 KN/m=2。356KN/m；抗弯强度验算:最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：Mqmax=1/8 ql2最大弯矩值为：Mqmax =1/82.356 KN/m0.92=0。2385KNm最大弯曲应力值为：qmax= Mqmax/WX=0。2385106 N/5.081033=46。94N/mm2=205N/ mm2小横杆的抗弯强度满足要求。挠度值验算：最大挠度值计算应取为简支梁均布荷载作用下的挠度。荷载标准值:q=0。0384KN/m+0.175KN/m+1。5KN/m=1。7134KN/m挠度计算公式:qmax=5ql4/384EI最大挠度计算：qmax=5.01.7134N/mm（900mm) 4/(3842。060106N/mm2121900mm4）qmax=0。0582mm=900mm/150=6mm与10mm的较小值。小横杆的挠度变形满足条件.2、水平大横杆计算：水平大横杆按照三跨连续梁进行强度计算和挠度验算。 荷载值计算：小横杆的自重标准值：P1=0.0384KN/m1。1m=0。0422KN；脚手板的荷载标准值：P2=0。35KN/m20。91。500/3=0。1575KN；活荷载标准值：Q=3KN/m20.91.5/3=1.35KN；荷载计算值：P=(1.20.0422KN+1.20.1575KN+1。41。35KN)/2=1。0648KN 抗弯强度计算：最大弯矩考虑大横杆受均布荷载与集中荷载作用下的最不利分配的弯矩和。均布荷载作用下的最大弯矩值计算公式如下：M1max=1/8ql2M1max=1/8ql2=1/80.0384KN/m（1.5m)2 =0。0108KNm集中荷载作用下的最大弯矩值计算公式如下：M2max=0。267PlM2max=0。267Pl=0。2671。0648KN1。5m=0。4264KNm最不利弯矩值为：M= M1max+M2max=0。0108KNM+0.4264KNm=0.4372KNm最大弯曲的应力值为：max=M/WX=0。4372106Nmm/5080mm3=86。06N/mm2=205N/mm2大横杆的抗弯强度满足要求。挠度值验算:最大挠度值计算应取伟大横杆自重均布荷载与集中荷载作用下的最不利分配和挠度和。均布荷载作用下的最大挠度值计算公式如下：qmax=0。677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度值为：1qmax=0.6770。0384N/mm（1500mm)4/（1002。06106N/mm2121900mm4）1max=0.0524mm集中荷载作用下的最大挠度值计算公式为：pmax=1。883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度值为：P=（0.0422KN+0。1575KN+1。35KN）/2=0。7749KN2max=1。8830.7749103N（1500mm）3/(1002。060106N/mm2121900mm4）2max=0.1961mm最大挠度变形值为max=1max+2max=0。0524+0.1961=0。2485mmqmax=0.2485mm=1500mm/150=10。0mm的较小值。大横杆的挠度变形满足要求。3、 扣件抗滑验算：查规范可知:直角、旋转单扣件承载力取值为8KN,按照扣件抗滑承载力系数0。80该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。4KN。纵向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按下式进行验算:RRC其中：RC为扣件抗滑承载力设计值，取RC=6。4KN； R为纵向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；纵向水平杆的自重荷载标准值：P1=0。0384KN/m1。5m=0.0576KN横向水平杆的自重荷载标准值：P2=0.50.03840.93根=0.0518KN脚手板的荷载标准值：P3=0.3KN/m20。9m1。5m/2 =0.2025KN;活荷载标准值:Q=3KN/m20。9m1.5m/2=2。025KN荷载组合计算值：R=1。2（0。0576KN+0。0518KN+0。2025KN)+1。42。 025KN=3。209KNR=3.209KNRC=6。4KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求.4、 脚手架荷载标准值计算：作用于脚手架上的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.（1) 静荷载标准值包括以下内容：脚手架（架体)自重标准值： 每米立杆承受的结构自重标准值(KN/m)，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）表A-1可知本工程荷载值取为0.1495KN/m；NG1=0。1495KN/m18m=2.691KN；（2）脚手板的自重标准值（KN/m2）,本例采用木脚手板，标准值为0.35 KN/m2；NG2=0.35 KN/m241.500m（0。900m+0。300m)/2=1。26KN;（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m），本例采用栏杆木脚手板挡板，标准值为0。14KN/m,NG3=0。14KN/m41。5m/2=0.42KN；(4）悬挂的安全设施荷载,包括安全网(KN/m2）,本例标准值取为0。005KN/m2；NG4=0。005KN/m21.5m18m=0.135KN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.506KN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴线向力总和；内、外立杆按一纵距内施工总荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3KN/m20.9m1.5m2/2=4。05KN.风荷载标准值计算： WK=0。7UZUSWO其中 WO 基本风压（KN/m2）,按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用：WO=0。3KN/m2；（n=50）UZ 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：UZ=1。250； （50m,C类)US 脚手架风荷载体系系数：参照第一部分计算,取US=1。2350经计算得到,风荷载标准值：WK=0。70。3KN/m21。251.235=0。3432KN/m2。5、立杆的稳定性计算：（1） 不考虑风荷载作用时：不考虑风荷载作用时,立杆的稳定性计算公式为: =N/A立杆的轴向压力设计值为:N=1.2NG+1.4NQ=1.24.506 KN +1。44。05KN=11。0772KN；=11077。2N/（0。2062489mm2）=109。86N/mm2=205N/mm2； 立杆稳定性计算满足设计要求.（2） 考虑风荷载作用时：考虑风荷载作用的情况下：考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为: =N/A+MW/Wf立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.851.4NG=1。24.506KN+0。851.44。05KN=10。2267KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算：MW=0.851。4WKLah2/10 MW=0。8501.40。3432KN/m21.5m(1。5m）2/10=0。1378KNm=10226。7N/(0。2062489mm2）+137800Nmm/5080mm3=128。549mm2=128。549N/mm2=205N/ mm2 立杆稳定性计算满足设计要求。6、连接件的计算：连接件的轴向力计算值应按照下式计算：N1=N1W+NO风荷载基本风压值WK=0。3432KN/m2每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 AW=31.5m21。5m=13。5m2连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN），NO=5。000KN风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN），应按照下式计算：N1W=1。4WKAW=1.40。3432KN/m213.5m2=6。486KNN1=5。0+6.486=11。486 KN连墙件轴向力设计值：Nf=A=0。8294。89102mm2205N/mm2=83。103KN其中 轴心受压立杆的稳定系数,l为连墙件的长度,取l=0.9m；由此细比=l/i=900。00mm/15。8mm=56。96 查表C得=0。829； A=4.98cm2 =205N/mm2NL=11。486KNNf=83.103KN,连墙件的设计计算满足要求！若连墙件采用扣件形式与构件连接，经过计算得到： NL=11.486KN小于双扣件的抗滑力16。0KN，满足要求！可采用双扣件方式。7、悬挑脚手架的荷载、强度、挠度验算 （1） 悬挑梁选用工16的相关参数及理论重量：H=160mm b=88mm tw=6mm IX=1127cm4 WX=141cm3 理论重量为20.513kg/m=0。201KN/m E=2.06105N/mm采用二层施工，四层铺板（2） 悬挑脚手架的受力计算A、悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算.受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.24。506+1。44.05=11。0772KN水平钢梁自重强度计算荷载q=0.201N/mm悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点.支座反力计算公式：RA=N(2+k2+k1）+qL(1+k2）/2RB=N(k2+k1）+qL(1k2)/2K= m/L=1.3/2。4=0。542 K1= m1/L=0.3/2.4=0。125K2= m2/L=1。2/2。4=0.5 RA=11。0772（2+0.5+0.125）+0.2012。4（1+0。5422）/2=29。390KNRB=11。0772（0.5+0。125）+0.2012。4（10。5422）/2 =-6.753KN支座弯矩计算公式：MA=N(m2+m1）qm2/2 =11。07721。50。2011.22/2 =16。471 KNm截面应力=16.471106Nmm/（1.05141103 mm3）=111。25 N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205 N/mm2,满足要求！C点最大挠度计算公式：Vmax=Nm23 + Nm12L（3m2-m1)/2/3EI =11077。212003 +11077.23002 (31200300)/2 /3EI =（19141。4+1644.9)109 N/mm3 /（32。06105N/mm1127104 mm 4）=2.98mm最大挠度Vmax=2.98mm水平支撑梁的最大挠度小于1300/400=3.25mm，满足要求！B、悬挑梁的整体稳定性计算：=M/(bWX）f式中b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算 b=（570tb)/Lh（235/fy) =570688235/（1200160205）=1。797稳= M/（bWX）=（16.471106Nmm）/(1.797141103mm3）=65.006N/mm2f稳=205 N/mm2水平钢梁的稳定性系数计算f，满足要求！C、锚固段与楼板连接的计算：水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，前锚固钢筋选用14（二级钢），后锚固钢筋选用圆钢18拉环强度计算如下: 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6。753KN 校核安全度计算公式：A/R2 A/R = 7。7 2锚固钢筋抗拉强度满足要求。 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上的搭接长度。六、脚手架的搭设及拆除（一)脚手架的搭设 1、搭设顺序 (1)双排落地脚手架的搭设顺序：放线铺设底垫板外立杆排列外第一根大横杆抛撑设置内立杆内第一根大横杆小横杆第二步架搭设连墙件设置扫地杆第三步架搭设第四步架搭设完剪力撑设置密目安全网挂设水平兜网安设循环至架搭设完毕验收使用。（2)悬挑式脚手架搭设顺序起步挑梁锚固通长拉结钢管连结内侧第一根大横杆铺操作用脚手板外侧第一根大横杆下部斜撑杆搭设固定外立杆临时拉结杆件外第二根大横杆内立杆内第二根大横杆小横杆拉结管件搭设第三根内、外侧大横杆挂密目安全网起步架木板及竹胶板封闭挂密目网钢丝网第二层架搭设第三层架搭设起步架层搭设双排内架设倒拉杆及斜撑拆除下层斜撑第四层架搭第五层架搭设。2、每层脚手架搭设后，应按规范要求校正步距、纵距、横杆及立杆的垂直度.3、脚手架搭设,尚应符合以下规定：（1）扣件必须拧紧，施工时其扭紧力矩应在40Nm至65Nm之间。（2）脚手架搭设过程中，在外立杆内侧搭设1。2m高护身栏杆。（3)脚手架必须配合施工进度进行，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步.（4）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（5）当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆,纵向水平杆,横向水平杆后,应立即设置连墙件.（6）顶层立杆高出女儿墙顶1。2m。(7）在封闭型脚手架的同一步中,纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内、外角部立杆固定.（8）对接扣件开口应朝上或朝内。（9）脚手板应满铺、铺稳、离开墙面120150mm,对悬挑式脚手架,起挑层不应留空隙，应封闭严实。（二）脚手架的拆除1、拆除顺序:与搭设顺序相反。2、脚手架拆除前，应进行以下准备工作：（1）应全面检查脚手架的扣件连接，连墙件及支撑体系是否符合构造要求。(2)应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序及措施，经主管部门批准后方可实施。（3）应对班组进行专项安全技术交底。（4）应首先清除脚手架上的杂物及障碍物。(5)应根据拆除区域划出施工警戒线，并派专人值班，以免其它人进入作业区。3、拆除脚手架时，应符合下列规定：（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上、下同时作业。（2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差应不大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。（3）脚手架采取分段，分立面拆除时，对不拆的脚手架两端，应按前述连墙件及剪力撑的设置要求加固。七、脚手架的维修与安全管理 （一）脚手架使用过程中,应派专人每天对每个部位进行巡视检查，主要检查以下几个方面： 1、扣件是否有松动。2、架上堆物使用荷载是否超过规定。3、架上垃圾及网内杂物是否清除干净。4、安全网是否有破损及烧坏，应立即更换或维护。5、水平防护是否封闭严实,若未严实，应立即封闭。6、各连墙件及斜拉杆是否有松动现象。7、水平挑杆的变形是否超过规定要求，若有，应立即向项目负责人反映，以便立即研究,采取应对措施。(二)脚手架上进行电、气焊作业时，必须经由现场管理人员同意并采取可靠防火措施后，由专人看守实施.（三）脚手架的防雷措施:每层采用404扁铁分别与外装饰预埋件焊接,所焊接的预埋件应选择与主体防雷接地连通的预埋件，每层设置不少于3处。（四）当有雾、雨、雪等天气时应停止脚手架的搭拆工作,并应派人清扫积雪。雨、雪后作业时，应采取可靠防滑措施。（五）脚手架搭拆人员必须持证上岗,并按规定戴好安全带,穿防滑鞋。(六）塔吊进行起吊作业时，应与外脚手架最上部杆件有一定的安全距离。（七)脚手架拆除前,严禁私拆脚手架构配件。（八)悬挑架起步层模板满堂架拆除前,应先对脚手架的拉结支撑等进行完善。