土的抗剪强度的相关计算问题集锦

Chapter 5土的抗剪强度学习要求：基本内容：要求掌握土的抗剪强度测定的各种方法和工程应用，掌握土的极限平衡的概念和条件，熟悉土在各种试验条件下的特性。土的抗剪强度测定的各种方法土的极限平衡的概念和条件土在各种试验条件下的特性1.土体的破坏形式：剪切破坏剪切破坏滑动面滑前边坡原地面滑动面图5-2 地基失稳图5-1 土坡滑动滑动面的产生是由于滑动面上的剪应力达到土的抗剪强度概 述3.3.抗剪强度的影响因素抗剪强度的影响因素4.4.抗剪强度的测试方法抗剪强度的测试方法内因：状态、组成、结构内因：状态、组成、结构外因：外因：应力状态等应力状态等室内试验：应力状态被改变，取土过程受到干扰室内试验：应力状态被改变，取土过程受到干扰原位测试：精度不高原位测试：精度不高2.2.土的破坏准则：土的破坏准则：莫尔库仑破坏准则莫尔库仑破坏准则破坏时的应力组合关系破坏时的应力组合关系5.1 土的抗剪强度理论5.1.1 库伦公式1776年法国库仑剪切试验Soil将土样装在有开缝的上下刚性金属盒内，上盒固定，推动下盒，使土样在预定的横截面进行剪切，直至土样破坏1.1.1776年法国库仑剪切试验表明，土的抗剪强度不是常量，随作用在剪切面上的法向应力的增加而增加，提出土的破坏公式tgcf*C、为抗剪强度指标，同一种土，它们与试验方法有关砂土粘土2.2.有效应力抗剪强度公式tg)(uctgcf C、为土的有效抗剪强度指标，对于同一种土，其值理论上与试验方法无关，应接近于常数)(ff3 3莫尔抗剪强度公式当应力变化范围不很大时可用库伦直线代替莫尔破坏包线)(ff A C B当土体中某点任一平面上的剪应力等于土的抗剪强度时，将该点濒于破坏的临碣状态称为“极限平衡状态极限平衡状态”。表征该状态下各种应力之间的关系称为“极限平衡条件极限平衡条件”。5.1.2 莫尔库伦强度理论莫尔库伦破坏准则极限平衡条件极限平衡条件1 1剪切破坏面位置的确定剪切破坏面位置的确定按莫尔库仑破坏理论，破坏应力圆与破坏包线相切，可确定破裂面与大主应力平面成245推断：推断：土是一种具有土是一种具有内摩擦强度内摩擦强度的材料，破裂面不产生于最大剪应的材料，破裂面不产生于最大剪应力面，而力面，而与最大剪应力面成与最大剪应力面成 /2 的夹角的夹角31f2ctg2ctg22sin31313131cc450+/2450+/21f2 2极限平衡条件极限平衡条件Oc231f3进行三角变换得 24224tg24224tg213231tgctgc实际上，是否达到极限平衡状态，取决于1与3的比值。当1一定时，3愈小，土愈接近于破坏；当3一定时，1愈大，土愈接近于破坏。cos2)sin1()sin1(31c整理后：sin1sin12sin1sin131c对于粗粒土，粘聚力C=0，极限平衡条件可简化为：24tg24tg213231sin1sin1313131sin1破坏面上，材料的抗剪强度是法向应力的函数。可表达为：)(ff tg cf莫尔库伦破坏理论可归纳为如下三个要点：2当法向应力不很大时，抗剪强度可简化为法向应力的线性函数，即表示为库伦公式3土单元体中，任何一个面上的剪应力大于该面上土的抗剪强度，土单元体即发生破坏，用破坏准则表示即为式（5-7）至式（5-10）的极限平衡条件缺点：缺点：没有考虑中间主应力的影响没有考虑中间主应力的影响m 已破坏m 弹性平衡状态m=塑性平衡状态)245(tg231mmmmmm31311sin3.3.极限平衡条件的应用极限平衡条件的应用达到极限平衡所要求的内摩擦角 m 已知土单元体所受的应力和土的抗剪强度指标，判断该单元体是否发生剪切破坏达极限平衡所要求的大主应力 11 m 弹性平衡状态1=m 塑性平衡状态5.2.1 直剪试验设备：应变控制式直接剪切仪Motor driveLoad cell to measure Shear ForceNormal loadSoilPorous platesTop platen5.2 抗剪强度试验方法方法：方法：施加每级法向压力后，逐级增加剪切面上的剪应力直到试件破坏，绘制剪应力值剪变形曲线剪应力剪变形C残余强度峰值强度峰值终值取值：取值：一般取剪应力一般取剪应力剪变形曲线峰值为抗剪强度，必要时取剪变形曲线峰值为抗剪强度，必要时取终值作为残余强度终值作为残余强度优点：（1）固结快，试验历时短 （2）无侧向膨胀，由竖向变形直接算出试件体积变化（二）优缺点及新发展缺点：（1）剪切面上剪应力分布不均匀，中间小边缘大 （2）不能控制排水条件，无法测出孔隙水压力 （3）剪切面上土的性值不能代表其他部位土发展方向：单剪仪1.试验装置通压力源孔压装置乳胶膜压力室O-橡皮筋透水石有机玻璃罩偏压荷载Soil5.2.2 三轴剪切试验只施加 测定 ，得3/BuB只施加 测定 ，得31BuAu1/AuA2.试验方法a、测定土的应力应变关系（压缩性）抗剪强度b、测定土的孔压系数A、B（不排水试验)a3333a固结压缩（剪切）3aa31密实中密轴向应变 1 (%)u)(31密实中密松0松轴向应变 1 (%)（一）常规三轴剪切试验方法极松极松1从应力-应变曲线寻找破坏时的偏差应力(1-3)f 的方法有三种（二）破坏包线和抗剪强度指标 取曲线的取曲线的最大偏差应力值最大偏差应力值作为作为(1-3)f ，当需要用土的残余，当需要用土的残余强度时取试验曲线的终值强度时取试验曲线的终值(1-3)r 作为作为(1-3)f 取规定的取规定的轴向应变值轴向应变值15%-20%15%-20%所相应的偏差应力作为所相应的偏差应力作为(1-3)f 以以最大有效主应力比最大有效主应力比(1/3)max 处的偏差应力值作为处的偏差应力值作为(1-3)f /333131)(fff2包络线的作法作极限状态应力圆的公切线公切线，确定抗剪强度指标（三）三轴试验的发展3132b)0(331b三轴压缩压缩试验三轴伸长伸长试验)1(321b13平面应变试验仪真三轴试验仪 32100223125.2.3 无侧限压缩试验uq13,0qucu试件放在仪器底座上，摇动手轮，使底座上升，顶压上部量力环，从而产生 轴压，至试件破坏qucuuufCq2应用：1.代替三轴试验（当 ）2.可用来求土的灵敏度 uutqqS 0u可用无侧限抗压强度换算土的不固结不排水强度5.2.4 十字板剪切试验一种方便的原位测试仪器，通常用以测定饱和粘性土的不排水强度，特别适用于均匀饱和软粘土设备装置：板头、加力装置、量测装置。板头：正交金属板，厚2mm，刃口60o，常用尺寸 D H=50mm 100mm将钻孔钻进至要求测试深度以上75cm，将十字板头压入土中至测试深度，旋转钻杆以扭转板头，这时十字板周围的土体内形成一个圆柱形剪切面。剪切面上的剪应力随扭矩的增加而增加，直到最大扭矩时，土体沿圆柱面破坏，剪应力达到土的抗剪强度试验原理：试验原理：21maxMMMfh2142lDMfv22DDHM圆柱体的上下面的抗剪强度对圆心所产生的抗扭力矩圆柱面上的剪应力对圆心所产生的抗扭力矩)3(22maxDHDMCfuffvfh假设土体各向同性：M1M2影响测试精度的主要因素（1）土的各向异性（2）扭转速率（3）插入深度对土的扰动的影响（4）逐渐破坏效应fvfhhvCC 当饱和土受到外力作用时，同样将由孔隙水压力和有效应力所平衡。由外荷载引起的孔隙水压力，称超静孔隙水压力超静孔隙水压力。超静孔隙水压力将会随时间的增加而逐渐消散，从而使有效应力随时间逐渐增加，所以超静孔隙水压力和有效应力都是时间的函数 u=f(t),u=f(t),/=g(t)=g(t)。孔压系数孔压系数是指土体在不排水和不排气的条件下，由外荷载引起的孔隙水压力与应力增量（用总应力表示）的比值。5.3 孔隙压力系数5.3.1 孔隙压力系数 A 和 B 轴对称三维应力状态是指 的状态，当求外荷载在土体中引起的超静孔隙水压力时，土体中的应力是在自重应力的基础上增加一个附加应力，常用增量表示。32100000031333321=+uA uB u13331-3B3/3uBu（1）等向压缩应力状态孔压系数B3定义：定义：当试样在不排水条件下受到各向相等压力增量时，产生的孔隙应力增量与压力增量之比定义为孔隙应力系数 uB33)()21(33BvuE于是ECs)21(3令)()21(23333BBBuEEuEu式中Cs为土骨架的压缩系数；E为土的变形模量；为土的泊松比。VuCVVBsVs)(/3则式中1,2,3 为三个方向骨架线应变且 1=2=3，321v假设土体骨架为弹性体时，由弹性理论可知 土骨架体积变化土中矿物颗粒的压缩性很小，可忽略，于是在不排气、不排水的条件下，必然有vsVV即nVuCuVCBfBs)(/3311sfBCCnu 孔隙流体（空气和水）在压力增加 发生的体积压缩应为 BfBvfunVCuVCVvBu式中 Cf 为孔隙流体的体积压缩系数，代表单位孔隙压力作用下，单位体积的孔隙流体的体积变化 孔隙流体体积变化sfCCnB11BBuB3BuB令则 式中B为孔压系数，表示单位周压力增量所引起的孔压增量B=1 饱和土，Cw=Cf，CwCs,所以 B=1。不固结不排水试验中，试样在周围压力增量下将不发生竖向和侧向变形，周围压力增量完全由孔隙水承担B=0 土完全干燥，Cf/Cs,B=0，周围压力增量完全由土骨架承担0B1 非饱和土，B 介于0 1之间，孔隙中流体的压缩性与土骨架的压缩性为一个量级，饱和度越大，B 越接近于1 设单元受到偏差应力 的作用，产生的孔隙水压力为 ，则轴向及側向有效应力为：)(31AuAu)(31/1AAuu0/3(2）偏差应力状态孔压系数A和 uA1-31-3 土骨架体积变化33)()21(3131AsAvuCuEVuCVVAsvs331土体积为V的骨架体积压缩量骨架体积压缩量为EuEuAA)(2)(311根据虎克定律，骨架的轴向和径向线应变为：EuEuEuAAA)()()(3132孔隙流体孔隙流体在压力增加 发生的体积变化体积变化为AuVuCVAfv同理,即svVVnVuCVuCAfAs331)(311131sfACCnu 孔隙流体体积变化)(3131BuA所以，孔压系数是饱和土体在单位偏差应力增量 作用下产生的孔隙水压力增量，它可以反映土体剪切过程中的胀缩特性。31AuA)(31式中A A为孔压系数为孔压系数，对于饱和土，因为B=1，故土不是弹性体，具有剪胀性，即受剪后，体积要发生膨胀或收缩。将式中1/3用系数A来表示)(31ABuA)(313BABuuuAB对于弹性体，A=1/3是常量，对于土体，A是变量，A1/3 属剪缩土相加得到轴对称三维应力状态下的孔隙水压力因此，只要知道了土体中任意一点的大小主应力变化，就可以根据在三轴不排水试验中测出的孔压系数A，B，利用（3-61）计算出相应的初始孔隙水压力，从而计算出有效应力。)(313ABu如果不是轴对称三维应力状态，而是一般三维应力状态，则主应力增量为 这种情况下，亨开尔（Henkel）等提出了一个确定饱和土孔隙压力的修正公式为)(31321oct321 一般认为上式定义的孔压系数除了能反映中主应力影响外，更能反映剪应力所产生的孔隙压力变化的本质，具有更普遍的适用性。5.3.2 亨开尔孔隙压力系数octoctu213232221)()()(31oct式中5.4 土的抗剪强度指标同一种土，用同一台仪器做试验，如果采用的试验方法，特别是排水条件不一样，测得的结果往往差别很大，有时甚至相当悬殊。一、土在排水和不排水条件下的剪切性状剪胀性：剪胀性：在剪切过程中产生体积变化的性质排水剪：排水剪：剪切中因体积变化而引起的孔隙水流动，有充分的时间排出或吸入不排水剪：不排水剪：剪切中因体积变化而引起的孔隙水流动，有充分的时间排出或吸入密砂：体积先收缩，随即膨胀密度降低承受剪应力能力降低峰值残余值松砂：剪缩密度增大稳定的应力密砂)(31l松砂松砂密砂v11.排水剪切 若两种不同密实状态的砂的组成相同，则剪应变很大时两种砂的密度和残余强度将趋于一致，对应于该密度的孔隙比，称为临临界孔隙比界孔隙比 ecr ，它表示土处于这种密实状态时，受剪切作用只产生剪应变而不产生体应变。密砂)(31l松砂松砂密砂u12.不排水剪切变形机理：土体积有膨胀趋势土产生负值的孔隙水压力作用于骨架的有效应力增加，使土体不能膨胀。土体有收缩的趋势而控制不让其收缩时土产生正的孔隙水压力减小作用于骨架上的有效应力土体不发生收缩。结论：结论：密砂产生负值孔隙水压力，增加土的抗剪强度；松砂则产生正值孔隙水压力，降低土的抗剪强度 二、总应力抗剪强度指标和有效应力抗 剪强度指标/uf/tgftg)(tguf有效应力：有效应力：总应力：总应力：同一个试件，同一种试验方法测得的强度只有一个，但却有两种表达方式ff,0u,0u 密砂：密砂：松砂：松砂：有效应力强度指标与总应力强度指标的差别实质上是反映试件中孔隙水压力对土的抗剪强度的影响。总应力法总应力法：用试验方法模拟原位土体的工作条件测。有效应力法有效应力法：确切反映土的抗剪强度的实质，是今后发展方向。但孔隙水压力 u 不易测得。说明：说明：理论上，若试件中的孔压比理论上，若试件中的孔压比 u/u/与原位土体的与原位土体的孔压比相孔压比相同同（为滑动面上的正应力），则用为滑动面上的正应力），则用总应力法与有效应力法得到的总应力法与有效应力法得到的抗剪强度就能相互一致抗剪强度就能相互一致。直接剪切三轴剪切试验方法下标符号试验方法下标符号快剪q不排水剪切（UU）uu or u固结快剪cq固结不排水剪切（CU）cu慢剪s固结排水剪切（CD）cd or d剪切试验方法5.4.1 粘性土在不同固结和排水条件下的抗剪强度指标（一）试验方法1.固结不排水剪（CU）三轴仪：施加围压后充分排水固结，然后施加剪力直到剪切破坏，剪切过程不排水直剪仪：充分固结，剪切速率，不让排水直剪仪：用不透水蜡纸，剪切速率，粘性较大的土样，快剪试验与UU试验性质基本相同，低性粘或无粘性土，快剪试验与UU试验性质差别较大2.不固结不排水剪（UU）三轴仪：全部试验过程均不排水3.固结排水剪（CD）三轴仪：全部试验过程均排水直剪仪：透水滤纸，充分固结，剪切速率 tgf试验方法孔压的变化剪坏时的应力条件强度指标剪前剪中总应力有效应力CU试验u1=0u=u20UU试验u10u=u1+u2 0CD试验u1=0u=u2=033f31 f33f31 ffffuu33f31 ddC,uuC,cucuC,33f31 ffffuu33f31 33f31 f三种试验方法中的应力条件、孔压变化和强度指标5.4.1.1 固结不排水剪强度指标正固土超固土u1超固土)(31l正固土正固土超固土A1Af 土体积有膨胀趋势膨胀趋势土产生负值的孔隙水压力作用于骨架的有效应力增加，使土体不能膨胀。土体有土体有收缩的趋势收缩的趋势而控制不让其收缩时而控制不让其收缩时土产生正的孔隙水压力土产生正的孔隙水压力减减小作用于骨架上的有效应力小作用于骨架上的有效应力土体不发生收缩。土体不发生收缩。正固土超固土u1超固土)(31l正固土正固土超固土A1Af311uuA天然土试件：天然土试件：强度包线是分为超固结和正常固结两段相交的折线，实用上简化为一条破坏包线cucufctgcu正常固结段超固结段acbdeccu正常固结土的正常固结土的强度包线是过原点的直线强度包线是过原点的直线cuftgCcu=0cucucc 有效应力抗剪指标：cuccu/c/-u1 +u2正常固结土0 c 固结不排水总应力抗剪强度线与总应力破坏圆相切总应力抗剪强度线与总应力破坏圆相切点所表示的是假想的剪切破坏面假想的剪切破坏面，该面与最大主应力作用面的夹角与应力为：cusin223131245cucucos231 固结不排水剪的真实剪切破坏面真实剪切破坏面是有效应力破坏圆与有效应力破坏圆与有效应力抗剪强度线相切有效应力抗剪强度线相切点所表示的剪切面剪切面，该面与最大住应力作用面的夹角与应力为：sin223131245cucos2315.4.1.2 不固结不排水剪强度指标l试验表明，在含水量恒定下的 UU 试验，无论多大的围压下，试样破坏时的各极限应力圆的直径相等，抗剪强度线是一条水平线1313/CuC/uf)(2131ufC0u/含水量低高 不排水强度决定于土样的先期固结压力，先期固结压力愈高，土的孔隙比愈小，不排水强度愈大虽虽 u=0，但土仍具有摩擦强度，只是这种试验方法摩擦强度隐，但土仍具有摩擦强度，只是这种试验方法摩擦强度隐含于粘聚强度内，两者难以区分含于粘聚强度内，两者难以区分 所有的总应力圆对应唯一的一个有效应力圆，如图红色圆所有的总应力圆对应唯一的一个有效应力圆，如图红色圆3与其它试验关系 ufC l 无侧限压缩是3=0 的 UU 试验 l 十字板剪切测得的5.4.1.3 固结排水剪强度指标超固结土)(31l正常固结土正常固结土超固结土v1超固土：体积先收缩，随即膨胀密度降低承 受剪应力能力降低峰值残余值正固土：剪缩密度增大稳定的应力d正常固结段p超固结段acbdecd天然土试件：天然土试件：强度包线是分为超固结和正常固结两段相交的折线，实用上简化为一条破坏包线 ,ddCCctgctgddfdcuuccccu正常固结段超固结段cd0 3c 3 c 3 3 c时，土具有时，土具有超固结特征超固结特征，剪切过程中可能出现，剪切过程中可能出现剪胀和吸水趋势剪胀和吸水趋势，使，使 CD CD 强度小于强度小于 CU CU 强度，前者试样剪切时可能吸水软化，后者无此可能性，超强度，前者试样剪切时可能吸水软化，后者无此可能性，超固结土在其回弹过程中，若不许吸水，其固结土在其回弹过程中，若不许吸水，其 UU UU 强度比强度比 CD CD 和和 CU CU 强度都高。强度都高。0uucuCuCcuCd5.4.2 粘土的残余强度剪应力剪变形C残余强度峰值强度峰值终值试验表明，粘土的残余强度与峰值强度残余强度与峰值强度一样也符合库仑公式rrfrctgC残余强度峰值强度l 粘土的残余强度包线在纵坐标上的截距粘土的残余强度包线在纵坐标上的截距cr=0，残余内摩擦角略小，残余内摩擦角略小于其峰值内摩擦角。残余强度的降低主要表现为粘聚力的下降。于其峰值内摩擦角。残余强度的降低主要表现为粘聚力的下降。l 试验表明，同一种土的重塑样与原状样求的残余强度基本相同，试验表明，同一种土的重塑样与原状样求的残余强度基本相同，说明残余强度与土的结构性关系不大，而主要取决于土的矿物成分和说明残余强度与土的结构性关系不大，而主要取决于土的矿物成分和有效法向应力的影响。有效法向应力的影响。5.4.3 无粘土的抗剪强度指标密砂)(31l松砂松砂密砂v1粒状无粘性土的内摩擦角等于滑动摩擦和土粒间相互咬合提供的附加阻力密砂 超固结土松砂 正常固结土松砂密砂e0le0ecr试验表明，对一定侧限压力下的同种砂土，密砂和松砂的强度最终趋于同一数值，而最终孔隙比也趋向于某一稳定值临界孔临界孔隙比隙比在多数情况下，在多数情况下，砂土采用排水剪强度指标砂土采用排水剪强度指标，砂土进行不排水剪，砂土进行不排水剪切主要针对土动力学问题切主要针对土动力学问题5.4.4 5.4.4 抗剪强度抗剪强度指标的选用的选用土的抗剪强度及其指标的确定将会因所采用的分析方法（总应力法或有效应力法）的不同而有所不同，必须分别确定和采用相应的指标。当采用有效应力法进行工程设计时，应选用有效强度指标。只要能比较准确地确定孔隙压力，则采用有效强度指标是应该推荐的；试验方法适 用 范 围UU地基为透水性差的饱和粘土或排水不良、且建筑物施工速度快。常用于施工期的强度与稳定验算CU建筑物竣工后较长时间，突遇荷载增大。如房屋加层，天然土坡上堆载CD地基的透水性较好（砂土）和排水条件良好（粘土中夹砂）、且建筑物施工速度较慢实践上一般采用实践上一般采用 CU 试验，并同时测定孔压的方法求有效抗剪强试验，并同时测定孔压的方法求有效抗剪强度指标参数度指标参数 和和C只有当室内试验的应力状态、应力水平和应力路径应力状态、应力水平和应力路径与实际工程的应力条件完全相同时，试验所得得强度指标才能符合实际。因此，在选择某种土得强度指标时，必须同时指出土样得原始固结状态和所用原始固结状态和所用得试验方法得试验方法，才能正确判断这种指标得意义及如何用于计算分析5.5 应力路径应力路径：土单元体某一特定面上应力变化过程在应力坐标系内的移动轨迹5.5.1 应力路径的概念应力历史：土在形成的地质年代中所经受的应力变化情况应力水平：在应力的变化过程中达到的最大剪应力与抗剪强度的比值。（max/f）研究目的表示方法应力圆：通常选择与主应力面成 450 斜面最方便，应力圆顶点。为简便，在绘制应力路径时，常把 坐标改换成 p q坐标。)(2131p)(2131q1-3C0C1C2C3C431qp C0 C1 C2 C3 C45.5.2 三轴试验中的应力路径土中应力采用有效应力表示时，有效应力路径表示为upup)(21)(213131qq)(21)(213131qp,p/KfK/fuBBCDDsintgAOAORsintg1tgtgcaOOcos cossinsintgtgccca破坏包线与破坏主应力线关系C31OO/pqaf 线Kf 线BAc故又故从应力路径图作出Kf线后，利用上式即可直接求得抗剪强度指标c 和，绘出莫尔破坏包线初始：1=0，3=C 排水固结 u=0,/=p=C q=0二、几种典型的加载应力路径（一）没有孔隙水压力的情况增加 后，30)(21)(21)(21)(21333133331qp3210qCp1 1、增加周围压力、增加周围压力 3 3初始点：Copq231Copq231031331113121)0(21)(2121)0(21)(21qp131)(2 2、增加偏应力（增加偏应力（1 1-3 3 ）当试件上1的增加等于3的减少，即 时13111311131)(21)(210)(21)(21qp3 3、增加、增加 1 1相应减少相应减少 3 31 1、A=0(A=0(路径路径1 1)饱和土体在不排水条件下，孔隙水压力的变化,可用孔压系数 B 和A 表示。B=1，A与土的性质、应力历史、应力水平等有关。考察A对有效应力路径的影响()：03（二）有超静孔隙水压力的情况增加 1时不产生孔隙水压力，所以有效应力路径与总应力路径相同，与（一）中情况（2）一样CoP/q/123CoP/q/123115.05.0/uuA1/11/2105.021qqupp111/uuA1/111/212121qqupp此时3 3、A=1.0 (A=1.0 (路径路径3)3)则显然:A 孔隙水压力u 有效应力路径向左上方发展;A 孔隙水压力u 有效应力路径向右上方发展;2 2、A=0.5(A=0.5(路径路径2)2)推广:A 不断变化,则有效应力路径成为一根连续发展的曲线),(1/Afp应力路径的实际应用:由于土的变形和强度不仅与受力的大小有关，更重要的还与土的应力历史有关，土的应力路径可以模拟土体实际的应力历史，全面地研究应力变化过程对土的力学性质的影响。因此，土的应力路径对进一步探讨土的应力应变关系和强度都具有十分重要的意义！（详见第五章）qp,p/KfK/fu),(1/Agqqp/K/fBBA将相同围压下固结的正常固结粘土试样，作 CU 和 CD 试验的应力路径比较。显然，对相同固结条件的正常固结粘土，排水剪强度比固结不排水剪强度要高