钢箱梁专项施工方案

南京南站双龙街立交南京南站双龙街立交 B1B1 标段标段钢箱梁施工专项方案钢箱梁施工专项方案中铁二十三局一公司南京南站双龙街立交中铁二十三局一公司南京南站双龙街立交B1B1 标项目经理部标项目经理部2010 年 4 月 13 日目目录录南京南站综合枢纽快速环线工程双龙街立交工程钢箱梁专项施工方案钢箱梁专项施工方案1 1工程综述工程综述编制依据编制依据1.1.1根据现场实际地形、地貌和施工图纸；1.1.2现场地形、交通条件、施工环境等的现场调查情况；1.1.3 上海市政设计院匝道桥钢结构制造加工技术规定；1.1.4施工合同；1.1.5总体施工组织设计；1.1.6我单位的施工经验及其他施工要求。1.1.7施工和检验标准与规范；公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000)公路工程质量检验评定标准（JTGF80/1-2004）铁路钢桥制造规范(TBl0212-2008)1.1.8原材料与检验标准；桥梁用结构钢(GBT714-2000)厚钢板超声波检验方法(GB/T2970-2004）热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差（GB709-88）1.1.9焊接材料验收及标准；熔化焊用焊丝(GB/T14957-94)低合金钢药芯焊丝(GB/T17493)低合金钢埋弧焊用焊剂(GBl2470-2003)气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝（GB8110-1995）低合金钢焊条（GB5118-95）1.1.10 焊缝及焊接相关检验与规范手工电弧焊焊接接头的基本形式与尺寸埋弧焊焊缝坡口的基本形式与尺寸钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级(GB3323-2005)钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果的分级(GBll345-89)钢熔化焊脚接焊缝磁粉探伤（JB/T6061-2007）1.1.11箱梁涂装及相关检验与标准、规范：铁路钢桥保护涂装（TB1527-99）涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级(JB8923-88)表面粗糙度参数及其数值（GB1031-95）色漆和清漆漆膜厚度的测定（GB/）色漆和清漆 漆膜的划格试验（GB/）金属及其它无机覆盖层厚度测量方法（GB/T9286-1998）涂层附着力的测定方法 拉开法（GB/T5210 1985）工程概述工程概述双龙街立交上部结构形式采用钢筋混凝土连续梁结构，跨径布置在 1820m 之间，梁高，在跨越宁潥路主线时 ES 匝道采用多跨连续钢箱梁结构，梁高,WN 匝道跨越宁潥路主线是采用跨径 3352m 的钢箱梁结构，梁高统一为 2m。本工程共计 5 联钢箱梁（见图 平面布置图），具体跨度及部位见钢箱梁一览表。匝道结构梁跨（m）支墩号备注钢箱梁+37+PWN1417WN 匝道钢箱梁42+52+42PWN1720钢箱梁34+40+40+34PWN2024钢箱梁ES 匝道钢箱梁+PES1618+PES1820表钢箱梁布置一览表图例：钢箱梁桥段图 钢箱梁平面布置图钢箱梁的重量、长度等主要参数见表。表钢箱梁主要参数表梁主体结编号构形式数段材质量约（t）高度(m)钢构件重轴 线 中 心轴线总轴线总宽长(m)度度(m)钢 箱 梁 轴线面积（）匝道箱形梁箱型钢结构材料箱梁结构5Q345qD30002/5305300钢箱梁结构部件（见图，钢箱梁断面图）主要分为：桥面板、桥底板、内侧腹板、外侧腹板、横隔舱板、U 型肋、I 型肋以及其他肋板等部件组成。图 钢箱梁断面图2 2、钢箱梁的总体施工方案、钢箱梁的总体施工方案总体施工方案总体施工方案2.1.12.1.1、施工方案的确定、施工方案的确定目前国内施工钢箱梁的施工方法，基于现场条件，基本都是在厂家分段加工，再运至现场拼装、安装及整体吊装。实际方案的选择主要依据承包商施工能力、运输方式、安装方式、施工现场条件等因素来确定。由于我标段钢箱梁不在河道上，不具备水运条件，因此只能采用陆路运输方式。根据目前公路的路面条件和交通法规要求，货物运输宽度限制一般在米内，长度限制在 20 米内，图纸要求最短长度为 7 米，所以根据设计要求，纵向只能分割成 7米长，米宽度以内的段落。根据实际情况及钢箱梁结构特点，我们确定的钢箱梁总体施工方案是：钢箱梁采用横向分四大块、纵向分段的方式在厂家加工制作，底漆涂装及箱内中间漆在厂内涂装，采用长车从公路运输，在现场建立与厂内基本一致的加工设施，如移动的封闭加工棚、组装胎架等，将四大组件组装拼接成一个整体段，采用大型起重设备对整体钢箱梁分段吊装到临时支架上，在支架上进行整体段对接焊接，然后拆除该施工分段的临时支架。钢箱梁具体施工方案为：1）、加工制作钢箱梁构件的制作主要分为桥面板、桥底板、桥内侧腹板、桥中腹板、桥外侧腹板、隔舱板、U 型肋、I 型肋及其肋板等零部件的制作。钢箱梁在拼装地面胎架流水线上进行组装、焊接。钢箱梁通过胎架进行组立、焊接以及矫正。零部件加工通过在数控及机械设备进行。钢箱梁结构加工制作，以最大限度的使用机械操作并利用工装夹具，以减少手工操作的随机性和不稳定性，提高构件的准确率及生产效率。焊接完成后按照设计要求进行涂装2 层，并经验收合格后方可运输至工地。2）、构件运输组织构件在工厂加工完成后，可采用长车进行运输，对于超宽车辆应报请交通运输部门批准后方可起运。长车应设置必要标志。钢箱梁应采取牢固的包装，以防构件受损。行驶路线为沪宁高速进入南京地区，然后转入绕城公路运至工地。3）、现场拼装箱梁组拼件在工厂加工后，运输到工地。工地内拼接长度一般在 7米。钢箱梁现场组装焊接要求达到与工厂加工水平一致的质量标准。这要求不能在露天进行加工，要在场地内拼装的临时加工棚内进行，临时加工棚要求隔风挡雨密闭，并安装保暖或降温设施，保持加工棚内良好的施工环境。箱梁组装必须按图纸要求加工胎架，所使用设备要基本按照厂内设备配置，箱梁焊接尽量采用自动弧焊机或 CO2 保护焊，特殊情况可采用电弧焊接。4）、钢箱梁安装钢箱梁安装支架在节段钢箱梁两端设置临时支架，临时支架应有足够的刚度、强度和稳定性，以防支架变形。临时支架主要采用 D409 X 10钢管为支墩柱搭设而成，设置在钢箱梁节段接口处。在跨越宁溧路、绕城公路时，应在每个方向留有最少2 个车道，以确保交通车辆通行。箱梁节段采用 2 台 100 吨履带吊吊装，应对其吊装半径、吊装能力进行检算，确保安全。钢箱梁拼接后应调整位置、标高至设计要求，再进行焊接。在支架处设置操作平台及检测平台，便于操作，焊接质量应进行探伤检测。2.1.22.1.2、钢箱梁具体分段方式的选择、钢箱梁具体分段方式的选择钢箱梁要根据施工质量要求、结构特性、运输宽度的限制等因素，将箱梁整体横向分块，纵向分段来进行加工运输。纵向分段根据图纸要求长度为 7，横向分块为内、外圆弧侧悬挑各一组，箱体二组。再运输到工地横向组装成整段，采用履带吊进行吊装，在支架上将纵向分段拼装焊接成整桥。2.1.21 纵向分段1、PWN14 至 PWN17 墩梁段（PWN 工程五分段）作以下分节分段，纵向分段从 PWN14 起 12米、15 米、7 米、15 米、15 米、7 米、15 米、12 米共分 8 节段，单节段最大重量不超过 75吨。见附图PWN1415 分段立面图（以匝道设计中心线展开）钢箱梁临时支墩3#4#临时支墩5#临时支墩6#7#PWN1516 分段立面图（以匝道设计中心线展开）6#7#8#9#PWN1617 分段立面图（以匝道设计中心线展开）2、PWN17 至 PWN20 墩梁段（PWN 工程六分段）作以下分节分段，纵向分段从 PWN17 起 12.5米、13 米、13 米、7 米、15 米、15 米、15 米、7 米、13 米、13 米、12.5 米共分 11 节段，单节段最大重量不超过 75 吨。见附图边墩临时支墩10#临时支墩11#临时支墩12#临时支墩13#14#PWN1718 分段立面图（以匝道设计中心线展开）宁溧路临时行车道钢箱梁临时支墩13#14#临时支墩15#临时支墩16#临时支墩17#18#PWN1819 分段立面图（以匝道设计中心线展开）钢箱梁边墩临时支墩17#18#19#临时支墩20#临时支墩21#PWN1920 分段立面图（以匝道设计中心线展开）3、PWN20 至 PWN24 墩梁段（PWN 工程七分段）作以下分节分段，纵向分段从PWN20 起 15米、15 米、7 米、10 米、15 米、8 米、9 米、14.5 米、14.5 米、9 米、8 米、14.5 米、8 米共分 13 节段，最大单节段重量不超过 75 吨。见附图PWN2021 分段立面图（以匝道设计中心线展开）PWN2122 分段立面图（以匝道设计中心线展开）PWN2223 分段立面图（以匝道设计中心线展开）施工禁止区域边墩临时支墩31#32#33#34#输油管建议位置35#临时支墩PWN2327 分段立面图（以匝道设计中心线展开）4、PES16 至 PES18 墩梁段（PES 工程六分段）作以下分节分段，纵向分段从 PES16 起12.75 米、15 米、7 米、15 米、12.75 米共分五节段，最大单节段重量不超过 75 吨。见附图钢箱梁边墩临时支墩39#40#临时支墩41#临时支墩42#PES1617 分段立面图（以匝道设计中心线展开）PES1718 分段立面图（以匝道设计中心线展开）5、PES18 至 PES20 墩梁段（PES 工程七分段）作以下分节段，纵向分段从 PES18 起 15.5米、15 米、10 米、14 米、14 米、12 米共分六节段，最大单节段不超过 75 吨。见附图宁溧路临时行车道边墩临时支墩43#临时支墩44#临时支墩45#临时支墩46#47#PES1819 分段立面图（以匝道设计中心线展开）钢箱梁边墩临时支墩46#47#临时支墩48#临时支墩49#临时支墩50#PES1920 分段立面图（以匝道设计中心线展开）2.1.2.2横向分块考虑其构件要从上海运至施工现场双龙街工地，由于大件构件运输宽度限制、制作工艺的要求及板宽度的限制，钢箱梁横截面即横向分为四组：内、外圆弧侧悬挑各一组，箱体二组。如下图、2、3、4 所示。图 箱梁横向分段示意图图悬挑梁横向分块示意图图钢箱梁横向分块示意图(一)图 钢箱梁横向分块示意图（二）施工组织设计施工组织设计2.2.12.2.1 施工组织机构施工组织机构钢箱梁制作具体管理及部分特殊工种人员见表 1。表 1主要管理及技术人员一览表序号姓名职务职称备注1朱道江项目经理高级工程师2李红金项目总工高级工程师3刘维川质检负责人工程师4田信景质检员工程师5毛明杰测量控制工程师6崔恩宁试验试验工程师7陈茂良施工安全安全工程师5严国龙施工队长工程师6丁国元技术主管工程师严国弟7严国军质量员工程师8孙小平现场安全员安全员9陈建忠施工员工程师10唐根发起重指挥起重指挥11严冬青资料员资料员2.2.22.2.2安装劳动力计划安装劳动力计划制作及安装所需劳动力见表 2。表 2劳动力投入计划表序号工种数量序号工种数量1管理人员77测量工22起重工68质检员23起重指挥员29数控及零部件制作204安装工1210辅助工105施焊工206电工2合计632.2.32.2.3主要机械设备主要机械设备制作加工及安装主要机械设备见表 3。表表 3 3主要机械设备一览表主要机械设备一览表序号设备名称规格型号产地性能数量权属1门式切割机中国Bmax:30001自有2门式埋弧焊机ZR1000中国Bmax21001自有数控等离子切割3机 cvt-160PC5500中国L15*3m1自有4端铣机dx1500*2000中国Hmax=15001自有5液压剪板机10*3000中国Bmax10*30002自有6液压折弯机10*4000中国Bmax10*40001自有7型钢拼焊流水线JNY-001中国Hmax=15001自有8数控平面钻床PD16中国Dmax:：601自有9车床CW6163C中国Hmax:25002自有10钻床Z3080中国Dmax502自有11CO2焊机CPXS-500中国500A25自有12交流电焊机Bx1(2)-500中国500A10自有13埋弧自动焊机IPEALARE AC1200中国1000A3自有14栓钉碰焊机NELSON6000101中国900A1自有15碳刨机ZX5-630中国630A3自有16除锈抛丸机GYP中国2000A1自有17铣边机Xbj12m中国hjhg1自有18履带吊60T上海1自有19履带吊100T上海1自有20汽车吊25T徐州2自有注：B 表示零件宽度，L 表示零件长度，H 表示零件高度，D 表示零件直径。2.2.42.2.4 现场临时设施及场地布置现场临时设施及场地布置在现场搭建 2 个可移动钢箱梁拼装平台，平台场地要整平压实，上铺石渣，拼装平台宽6米，长 15 米，采用型钢焊接成整体，拼装平台顶部设活动式加工棚，加工棚采用防雨厚篷布遮盖，可以防风、防雨、防尘。计划在西南象限安装一台 400KVA 变压器，供钢箱梁加工使用，工地用电负荷约 100KVA，变压器能够满足使用要求。施工队计划在东南象限场地征地界外边缘建立一座材料库房和办公室，用于日常材料管理和施工管理，施工人员大部分租住附近民房。2.2.5钢箱梁施工计划根据现场条件本工程制作、安装的顺序为：先从PWN17 起向 PWN20 墩开始为第一施工段，PES18 至 PES20 墩为第二施工段，PWN20 至 PWN24 墩为第三施工段，PES16 至 PES18 墩为第四施工段，PWN14 至 PWN17 墩为第五施工段。钢箱梁具体施工计划见附件 1 钢箱梁施工计划横道图。3 3 工程材料及其管理工程材料及其管理工程主材料工程主材料:本工程中主体钢构件钢材采用（新余钢厂定轧的）Q345qD 低合金高强度结构钢，其质量标准应分别符合我国现行国家标准桥梁用结构钢（GB/T714-2000）的要求。钢材交货状态是：t46-56全长BB（双面双侧）10-45焊缝两端各级焊缝100%100046-56BB（双面双侧）两端螺栓孔部位并延长 500，级熔透角焊100%缝横梁跨中加探1000板梁主梁及纵、10-46B46-56B（双面单侧）钢箱梁的焊缝等级：钢箱梁的桥面板、桥底板、纵向腹板的横向对接焊缝为全熔透一级，桥面板、桥底板、腹板纵向主角焊缝、U 型肋、I 型肋现场对接为全熔透二级，U 型肋与桥面板焊接为坡口焊及其余焊缝为二级。焊缝具体位置，一级焊缝：面板对接、腹板对接、底板对接、现场焊接主要纵向对接焊缝。二级焊缝：腹板与底板、顶板的焊接、I 型肋、U 型肋对接。检测方法：本工程将选用有无损检测资质的检测单位对本工程钢结构 I、II 级焊接焊缝质量进行射线及超声波探伤检查。I 级焊缝采用 100%超声波检测并抽检 10%射线检验，II 级焊缝按规范规定进行超声波检测，裂缝采用磁粉检测。由于U 型肋采用超声波不易检测，一般要带随梁试件进行焊缝检测。检测标准全熔透焊的一、二级焊缝采用超声波探伤进行内部缺陷的检查，检验标准为现行国家标准钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级法GB11345-89 B 类级合格。抽查 10%的全熔透焊的一级焊缝射线检验标准为现行国家标准 钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级（GB3323-2005）B 类级。裂缝检测采用磁粉探伤，检验标准为现行国家标准钢熔化焊脚接焊缝磁粉探伤（JB/T6061-2007），对焊缝表面裂纹的检查，由于制作周期因素只能对钢箱梁分批进行探伤，对每批已超声波探伤合格的钢箱梁先开具超声波、磁粉探伤合格临时报告，便于进入下一工序施工，待每一个施工段的钢箱梁最后一批超声波、磁粉探伤完成，开具正式探伤报告。焊接工艺评定及焊接工艺焊接工艺评定及焊接工艺焊接工艺评定的一般要求焊接工艺评定的一般要求焊接工艺评定（以下简称“评定”）是编制焊接工艺的依据。评定条件应与产品条件相对应，评定必须使用与产品相同的钢材及焊接材料。根据钢材类型、结构特点、接头形式、焊接方法、焊接位置等制定评定方案，首次采用的钢材和焊接材料必须进行评定，已评定并批准的工艺，可不再进行评定；遇有下列情况之一者，应重新进行评定：钢种改变；焊接材料改变；焊接方法或焊接位置改变；衬垫材质改变；焊接电流、焊接电压或焊接速度改变10%以上；坡口形状和尺寸改变（坡口角度减少 10以上，钝边增大 2mm 以上，根部间隙变化 2mm 以上，有衬垫的根部间隙变化在-2+6mm）；预热温度低于规定值下限温度 20；增加或取消焊后热处理时；电流种类及极性改变；加入或取消填充金属；母材焊接部位涂车间防锈漆而焊接时又进行不打磨的；“评定”包括进行对接接头试验、熔角接透试验和 T 型接头试验。试板试板对接接头代表板厚范围按下表执行。对接接头试板厚度（对接接头试板厚度（mmmm）序号试板板厚产品板厚备注1t16产品板厚216t25t试板板厚325t50450t80 T 型接头埋弧自动焊试板可按每一焊脚尺寸在表中选择一种盖、腹板厚度组合。表 T 型接头试板厚度（mm）试板厚度序号焊脚尺寸腹板盖板18121216288101616243101014242040412122028全熔透，部分熔透 T表全熔透，部分熔透 T 形接头试板厚度（mm）序号试板厚度产品板厚备注腹板腹板1t16216t25产品板厚325t50t试板板厚450t80试板长度应根据样坯尺寸、数量（含附加试样数量）等因素予以综合考虑，自动焊不得小于 600mm，焊条电弧、CO2气体（混合气体）保护焊不得小于 400mm。宽度应根据板厚、试样尺寸、探伤要求确定。试验及检验对接焊缝应沿焊缝全长进行超声波探伤，对接焊缝，熔透角焊缝质量等级应达到 I 级，角焊缝质量等级应达到 II 级。样坯截取位置应根据焊缝外形及探伤结果，在试件的有效利用长度内作适当分布。试样加工前允许样坯冷矫正。力学性能试验项目、试样数量及试验方法应符合表的规定。表表 机械性能试验项目、试样数量（个）机械性能试验项目、试样数量（个）试件形式试验项目试验数量试验方法接头拉伸（拉板）试验1焊缝金属拉伸试验1按焊接接头机械性能试对接接头试件接头侧弯试验1验方法（GB24692654）的规定低温冲击试验6接头硬度试验1焊缝金属拉伸试验1熔透角接试件低温冲击试验6接头硬度试验1焊缝金属拉伸试验T 形接头试件接头硬度试验11注：对接接头侧弯试验：弯曲角度=180。当试板板厚为10mm及以下时，可以用正，反弯各一个代替侧弯。对接接头及熔透角接低温冲击试验缺口开在焊缝中心及熔合线外处各 3 个；如果接头为异种材质组合，熔合线外 1mm 分别取样。力学性能试验验收应符合下列规定：1）当拉伸试验结果（屈服、抗拉强度及拉棒的延伸率）不低于母材标准值时，则判为合格，则判为合格；当试验结果低于母材标准值，则允许从同一试件上再取一个试样重新试验，若试验结果不低于母材标准值，则仍可判为合格，否则，判为不合格；2）接头侧弯试验结束后，若试样受拉面上的裂纹总长不大于试样宽度的 15%，且单个裂纹长度不大于 3mm，则判为合格；当试验结果未满足上述要求，则允许从同一试件上再取一个试样重新试验，若试验结果满足上述要求，则仍判为合格，否则，判为不合格；3）各种钢材焊接接头的冲击功应不低于母材标准定值。若冲击试验的每一组（3 个）试样试验结果的平均值不低于规定值，且任一试验结果不低于倍的规定值，则判为合格；当试验结果未满足上述要求，允许从同一试件上再取一组（3 个）附加试样重新试验，若总计6 个试验结果的平均值不低于规定值，且低于规定值的试验结果不多于 3 个（其中，不得 2个以上的试验结果低于倍的规定值，也不得有任一试验结果低于倍的规定值），则可仍判为合格，否则，判为不合格。4）当焊接接头的硬度值不大于 HV350 时，则判为合格，否则，判为不合格；5）力学性能试验结束后，若发现试样断口上有超差的缺陷，应查明产生该缺陷的原因并决定试验结果是否有效。焊接设备焊接设备焊接方法焊接设备电流和极性单弧或多弧手工或机械埋弧焊直流电源直流反接单弧自动手工焊条电弧焊直流电源直流反接单弧手工CO2气体保护焊直流电源直流反接单弧半自动焊接材料焊接材料焊接材料的选用焊接母材焊缝焊丝或焊条焊剂或适用的方法规范名称牌号气体场所平板对接、纵向主埋弧焊Q345qD平焊；角焊H08MnAHJ431焊缝平焊；角焊手工焊Q345qD定位焊；E5015筋板、端板焊接平焊；角焊气保焊Q345qD定位焊；ER50-2 实心CO2平板对接；筋板、端板焊接现场对焊接缝采用瓷衬垫。垫衬工艺要求对接焊缝最小处不小于 6mm，大于 6mm 焊接工艺是单面焊接双面成型的新工艺。焊接过程中对时满 24 小时的焊缝委派第三方进行全过程探伤控制，发现其不合格及时返工至合格后再进行下一道工序施工。材料的烘焙和储存材料的烘焙和储存焊接材料在使用前应按材料说明书规定的温度和时间要求进行烘焙和储存；如材料说明要求不详，则按下表要求执行：焊条药皮焊条或焊剂名称或焊剂类型使用前烘焙条件使用前存放条件焊条：E500 系列低氢型330370；1 小时120焊剂：HJ431烧结型300350；2 小时120焊接环境焊接环境当焊接处于下述情况时，不应进行焊接：(1)当钢板大于 20mm 时，.室温低于 5时而又没有采取预热措施时，焊接普通碳素钢低于 0；环境湿度大于 80%。(2).被焊表面处于潮湿状态，或暴露在雨、雪和高风速条件下。(3).采用手工电弧焊作业（风力大于 5m/s）和 CO2 气保护焊（风力大于 2m/s）作业时，未设置防风棚或没有措施的部位前情况下。(4).焊接操作人员处于恶劣条件下时。装焊工艺装焊工艺接头的准备：采用铣边机、自动或半自动方法切割的母材的边缘应是光滑和无影响焊接的割痕缺口；切割边缘的粗糙度应符合规范规定的要求。被焊接区域附近的母材应无油脂、铁锈、氧化皮及其它外来物；接头的装配应符合设计图纸及相关规范的要求。定位焊(1).定位焊焊缝所采用的焊接材料及焊接工艺要求应与正式焊缝的要求相同，对有预热要求的构件，定位焊时也必须进行预热。(2).定位焊焊缝的焊接应避免在焊缝的起始、结束和拐角处施焊，弧坑应填满，严禁在焊接区以外的母材上引弧和熄弧。(3).定位焊焊缝有裂纹、气孔、夹渣等缺陷时，必须清除后重新焊接，如最后进行埋弧焊时，弧坑、气孔可不必清除。(4)主要杆件应在组装后 24h 内焊接。.引弧和熄弧板重要的对接接头和 T 接接头的两端应装焊引弧板和熄弧板，其材料及接头原则上应与母材相同，其尺寸为：单块为 40*80，两块为一组，引弧和熄弧两组计 4 块，焊后用气割割除，磨平割口，严禁用铁锤击落。焊缝清理及处理 (1).多层和多道焊时，在焊接过程中应严格清除焊道或焊层间的焊渣、夹渣、氧化物等，可采用砂轮、凿子及钢丝刷等工具进行清理。(2).从接头的两侧进行焊接完全焊透的对接焊缝时，在反面开始焊接之前，应采用碳刨、清理根部至正面完整焊缝金属为止，清理部分的深度不得大于该部分的宽度。(3).每一焊道熔敷金属的深度或熔敷的最大宽度不应超过焊道表面的宽度。(4).同一焊缝应连续施焊，一次完成；不能一次完成的焊缝应注意焊后的缓冷和重新焊接前的预热。(5).肋板、连接板的端部焊接应采用不间断围角焊，引弧和熄弧点位置应距端部大于 30mm,弧坑应填满。(6).焊接过程中，尽可能采用平焊位置或船形位置进行焊接。焊缝质量要求焊缝质量要求焊缝外观质量焊缝外观质量表序号检查内容图例容许公差对接焊 Bb 20;焊缝加强高 C一级 C mm(C)1二级 C mm Cb20;b一级 C mm C二级 C mmhhf 6贴角焊缝焊脚 hf0h mm尺寸（hf+h）0 C mm2和焊缝余高(C)hfhhf 60h mm C C0 C mmhf+h hf+h S SS=t/4,但10 mm3T 接坡口焊缝加强高(S)t t续上表焊缝外观质量表序号检查内容图例容许公差焊缝咬边一级焊缝：不允许(e)E二级焊缝：深度的咬边,累积总长4度不得超过焊缝长度的 10%.E5表面裂缝不允许6表面气孔及密集一级和二级焊缝:不允许气孔7 D一级和二级焊缝:焊缝错边 Td 909表面焊接飞溅所有焊缝：不允许10电弧擦伤,焊瘤,所有焊缝：表面夹渣不允许焊接缺陷的修复(1).裂缝：采用 MT 或 PT 以及其它合适的方法，确定裂纹的长度和走向后，并采用碳刨刨除裂纹及裂纹两端各 50 mm 长度，然后补焊。(2).焊缝尺寸不足、凹陷、咬边超标，应补焊。(3).夹渣、气孔、未焊透，用碳刨刨除后，补焊。(4).焊缝过溢或焊瘤，用砂轮打磨或碳刨刨除。(5).补焊应采用低氢焊条进行焊接，焊条直径不大于,并比焊缝的原预热温度提高50。(6).因焊接而产生变形的构件，应采用机械方法或火焰加热法进行矫正，低合金钢加热区的温度不应大于 800，严禁用水进行急冷。、钢箱梁涂装、钢箱梁涂装涂装配套材料钢箱梁内表面涂装见表涂装要求设计值场地除锈等级喷砂除锈表面粗糙度级厂内RZ3580m环氧富锌底漆 1 道50m厂内环氧漆 3 道200m现场拼装平台上桥箱梁顶表面涂环氧车间底漆，漆膜厚度 30 um，桥箱梁外表面涂装材料涂装用料道数总厚度指标场地无机富锌底漆1 道75 um厂内环氧封闭漆1 道25um厂内环氧云铁中间漆2 道120 um厂内聚硅氧烷面漆2 道100 um现场构件被涂装前必须进行磨修去棱，打磨成 R=2 毫米的圆弧，并彻底清理构件焊缝及表面，如焊渣、飞溅、焊瘤等，要求无锈蚀、无油污。2 喷砂除锈方式以钢珠自动除锈机或人工喷砂除锈施工，要求达到喷砂等级为；上述除锈等级均应按涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级（GB8923-88）的规定执行。任何未经除锈的生坯钢或零部件，不得组装入钢结构之中。钢板和型钢在制作前应进行抛丸除锈、除尘处理。钢板、型钢、梁段表面清理的除锈等级应达到 GB/T 8923-1988 规定的 级，表面粗糙度应达到 RZ（4080）m，一般不超过100m。除锈后，在湿度低于 85以下时要求 6 小时内涂装，不允许出现返锈后，不加任何处理而进行涂装作业。涂覆方法及涂覆范围a)大面积喷涂应采用高压无气喷涂施工；喷涂时，喷枪嘴距钢板表面距离应保持 300500mm。距离过小，湿膜过厚，易产生流挂；距离过大，漆雾还未达到钢板表面已固化，影响油漆附着力。喷涂施工应在空气湿度小于 8 0 和钢板表面温度高于空气露点 3以上进行，且环境温度不能低于 5，否则会影响漆膜固化。油漆喷涂工艺参数如下：喷涂机进气压力 a喷嘴型号 ”(喷枪距离 300500mm工作环境湿度 T=，每个吊点选用4 根 39mm（6x37 芯）的钢丝绳能够满足安全要求。履带吊机吊装是的位置要根据现场来确定，具体再制定详细吊装方案。一般有三种形式：第一种是一台站立在箱梁吊点法线位置，另一台站在箱梁节段的前方或后方，2台吊车垂直放置，见履带吊吊装示意图 5-11 吊装立面图一。第二种是并列式站立，即站立在箱梁内侧，两台平行站立在节段吊点法线方向，吊车中心距离轴线不能大于 10 米，见图 5-11 吊装立面图二，第三种是两台履带吊均站立在节段前后方，要求履带吊中心距离吊点不大于 10 米，这种方法适用于第一次安装或短节段安装，见图 5-11 履带吊吊装立面图三。具体施工部位的吊装见图.拼装场地布置图。图 5-11履带吊机吊装立面图一图 5-11 履带吊机吊装立面图二图 5-11 履带吊机吊装侧面图5.3.3.2、接口粗匹配接口粗匹配主要是调整箱梁线型，确保中心轴线。调整程序为：调整梁段斜率、高度，使顶板中轴线区域基本平齐，连接中轴线两侧匹配件的螺栓；调整梁段高度，使顶板 U 型肋平齐，同时测量吊装梁段的前后点标高，使其满足设计要求；检查梁段底板的缝隙是否接近预拼状况（匹配件密贴或焊接间隙不大于 15mm；若主控点标高与接口底板匹配存在矛盾，在兼顾线型和焊接缝隙的前提下相互勾借）；用千斤顶使待匹配箱口主腹板平齐；复测标高合格后，接口其他匹配件，测量桥轴线。接口粗匹配的标准桥轴线偏位控制在2mm 内，要求板的错台不大于15mm，焊缝宽度偏差不能超过 2mm。装接口匹配应注意以下几点：匹配梁段上不得放置除吊机以外的其他施工荷载；所有匹配件连接完成后，不允许采用吊机强行提升梁段达到调整标高的目的；因顶、底板焊接收缩差引起远端，匹配时底板应向下挠 2mm，以补偿箱梁收缩变形。5.3.3.3、接口精匹配在焊接之前接口再进行精匹配，主要是调整节段标高、预拱度、横坡度，要求接口面板高差不大于。按照先硬约束后弱约束的顺序进行调整，要求首先保证腹板与顶底板交界处的高差要求，再调整底板及顶板的接口，最后调整悬挑板的接口。可采用千斤顶压平接口进行精调，并用马板固定的方法使接口完成精匹配。5.3.4.4 吊装注意事项：（1）各种起重设备、工具做好细致检查，按梁段重量科学合理的选择吊索具。（2）起吊钢箱梁的钢丝绳与钢箱梁顶板夹角不宜大于 60，起吊钢箱梁时不得长时间高空悬挂；（3）钢箱梁调离地面 100300mm 后稍停，待检查吊钩、钢丝绳、吊耳等无异常，且钢箱梁平稳后，才能继续起吊；（4）吊装作业前应指派持证专人统一指挥，负责吊装的起重工要掌握安全技术操作规程和严格遵守“十不吊”原则；（5）吊装作业前必须划出警戒区，严格检查各受力点情况及吊耳的焊接质量，并经试吊确认安全可靠，方可指挥起吊。（6）钢箱梁整体吊到临时支架上后必须静压37 天，每天观测其临时支架沉降量，并作好记录，待沉降稳定后再将钢箱梁就位校正。、桥位环缝焊接、桥位环缝焊接5.4.1 钢箱梁拼装定位好后，根据国家规范进行缝口的比对，对达不到一定宽度的缝口进行打磨整修，打磨至达到规范要求为止，再进行清缝后，才能进行正式焊接，顶板焊接要搭设防雨防风棚，应在环境达到规定的情况下才能进行施工。5.4.2 环缝焊接顺序焊接时纵向按照先跨中后跨顶，横向焊接顺序为：腹板焊箱体顶板底板U 型肋嵌补段悬挑梁肋板检查焊缝的外观质量无损探伤。钢箱梁顶板和底板的焊接应按照先焊接受压区后焊接受拉区顺序焊接，如跨中位置，应先焊接顶板后焊接底板，在弯矩基本一致时，可采用顶板和底板同步等速焊接。5.4.3接口缝焊接现场焊接主要分顶板、腹板、底板、加劲肋四周焊接类型，根据不同的焊接要求和不同的焊接位置和障碍环境分别采用不同的焊接方式。为保证施工质量和施工效率，工地接头焊接采用 CO2 气体保护焊、埋弧自动焊的高效焊接工艺，CO2 的浓度不低于%。焊接方法具体见表：焊接部位焊接方法焊缝要求U 型板嵌补段CO2 气体保护焊钢板衬垫熔透不少于 85%陶瓷衬垫 1 道 CO2 气体保护箱梁顶板自动焊打底，3 道埋弧自动焊分层填充、盖面横向 I 级，背面清根陶瓷衬垫 CO2 气体保护自动底板对接焊缝焊打底 2 道，埋弧焊盖面 2道横向 I 级，背面清根腹板陶瓷衬垫 CO2 气体保护焊 5I 级焊缝道纵向加劲肋嵌补段间的焊CO2 气体保护单面焊钢垫片缝II 级焊缝手工电弧焊或 CO2 气体保护定位焊自动焊4 箱梁的腹板与顶板的焊缝为全熔透角焊缝，按照 I 级焊缝要求焊接；支座横隔板与顶、底、腹板的焊缝为全熔透角焊缝，普通隔板与顶、底、腹板的焊缝为部分熔透角焊缝；支座支承加劲肋与横隔板及底板的焊缝为全熔透角焊缝；顶板板肋与顶板的焊接采用开坡口全熔透角焊缝。5.4.5焊接 U 型肋嵌补段时，应采用 CO2 气体保护焊，并且焊接电流要小，应将一端采用定位焊，另一端分层焊接，然后 2 端交替焊接，焊接前应进行预热，预热温度在 50100之间。由于 U 型肋焊缝难于检验，应在出厂时配 U 型肋试板用于焊缝检测。5.4.6 应在环缝下垫 2mm 厚陶瓷垫，用于控制纵向焊接角变形。5.4.7 在级级焊缝焊接完成 24 小时后进行无损探伤检测，发现有部分焊缝有缺陷时，应及时进行返修处理，并作好返修记录，以便之后作复检工作。级焊缝经探伤合格后再进行射线拍片，并作好检测记录。完成后由专业的检测机构出具焊缝检测报告。箱梁支承力释放箱梁支承力释放5.5.2 支承力释放程序支承力释放程序见图钢箱梁落架程序图1）、支座标高测量在落架前，应对支座顶面高程进行测量，以确定支座高程符合规范要求，否则应在低于设计标高的支座处加垫不锈钢板，不锈钢板厚度要与差值一致。2）、跨中落梁每个落梁支墩上布置 2 台 50 吨同步千斤顶，采用一台同步联动液压泵进行控制。跨中部位落梁时，各临时支墩的落梁距离和支架位置、预拱度大小有关系，具体数值根据计算确定，千斤顶落距基本按照等比线性控制，同时根据监控结果进行调整，使支座处应力保持基本一致（连续梁部分），如出现非线性变化，应及时调整行程，每次落梁的行程最大一般不要超过 10mmm，经过多次次落梁后中间支撑不再受力。3）、整体落梁在桥墩顶安装 4 台 100T 千斤顶，采用同步联动液压泵控制。整体落梁就是使梁体在保持同样高差情况下整体落到支座顶面，使箱梁临时支座应力逐步转换到梁跨两端支座受力。落梁过程中要控制整体轴线偏差、底部支撑点十字线与支座上摆中心偏差。落梁后应对箱梁的轴线、标高进行检查。每次落距控制在 10mm 以内，当梁底距支座顶面50mm 时，停止落梁，加垫多层钢板（平面尺寸 500mm500mm）。通过水平及竖向千斤顶，进行钢梁纵横向位置调整，使之符合设计要求，采用千斤顶进行调整。完成钢梁纵横向位置调整，继续落梁，千斤顶落梁同步率控制在 5mm，直到梁底楔形块与支座密贴为止，如不能密贴，应加垫不锈钢板，其厚度要符合高差要求。5 应力释放监控在支架架支承力释放过程中，千斤顶的同步性与每级的释放量是保证安全落架的关键。为确保箱梁安装质量，要对箱梁落架过程进行监控。监控手段有水平仪测量及安装光导纤维传感器测控相结合。主要监控内容为：箱梁的跨中的竖向位移、侧向位移、箱梁跨中及支座底部的应力等。监控的目的在于控制钢箱梁在下落过程中的位移均匀一致，各个支座处的应力保持与设计基本一致，同时记录箱梁应力转换的过程。h1h1h2第一步 钢箱梁临时支座改用2台同步千斤顶第二步 钢箱梁临时支座千斤顶按照该支点预拱度相同比例数值同步降低第三步 钢箱梁跨中支座全部释放完成第四步 钢箱梁全部落梁到支座顶面50mm，调整应力一致第五步 钢箱梁全部落梁到支座顶面图钢箱梁落梁程序图钢箱梁的现场涂装钢箱梁的现场涂装5.6.1现场末道面漆涂装前：a)应对运输和装配过程中破损处进行修复处理；b)应采用淡水、清洗剂等对待涂表面进行必要的清洁处理，除掉表面灰尘和油污等污染物；c)应试验涂层相容性和附着力，整个涂装过程要随时注意涂装有无异常。5.6.2 连接面涂装：焊接结构焊接结构应预留焊接区域。预留区域外壁推荐喷砂除锈至 GB/T 8923 规定的 级，底漆采用环氧富锌涂料，中涂和面涂配套同相邻部位。内壁可进行打磨处理至 GB/T 8923 规定的 St3 级，采用相邻部位配套进行涂装。5.6.3最终涂装钢箱梁在组装平台上组装完成后，根据设计要求和涂装规范对箱体内部进行涂装，对箱体外部的中间漆涂装，在箱体吊装、焊接完成后进行箱体对接缝部位的涂装。中间漆、面漆的分层、分次需按规范涂装，箱体外部的面漆需在整个分段全部完成后，才能进行分段统一涂装，现场要涂装 2 层，工艺按照厂内工艺标准，施工环境要符合规范要求，确保箱体外观的统一性。6 6、钢箱梁施工质量保证措施钢箱梁施工质量保证措施工程质量管理保证措施：工程质量管理保证措施：6.1.1 建立三级质量管理体系，在项目部设安全质量部及专职质检工程师，专职质检工程师常驻厂内跟踪检查，制作厂设专职质检工程师，班组设兼职质量检查员，对施工的全方位进行质量管理、监督、检查，并制定切实有效的能够保证工程质量的措施，克服质量通病，创优质精品工程。6.1.2、为确保工程质量，施工中建立质量责任制度、三级质量目标管理制度、技术交底制度、工序“三检”制度、隐蔽工程检查验收制度、质量预控制度、质量管理的奖罚制度等，并在施工中狠抓贯彻落实。加强对工序质量控制，一道工序合格后方可进入下道工序。6.1.3、分项施工的现场要实行标示牌管理，写明作业内容和质量要求，并执行“三检”制度；建立各工序工程的责任制，明确各工序施工的主要人员，以保证质量责任的可追溯性。6.1.4广泛开展技术咨询、技术创新、技术攻关、QC 小组活动，积极采用新工艺、新材料、新设备，逐步提高施工技术水平和施工质量。6.1.5聘请有资质的检测单位负责焊接质量检测，严格按照规定要求进行要求的试验和检测，保证检测频率，不合格的坚决按要求处理。6.1.6建立技术先导试验制度。对施工中所用到的焊接工艺、组装工艺、涂装工艺等要先进行试验，试验合格后再组织大面积施工。焊接变形控制措施焊接变形控制措施6.2.1 焊接变形试验焊接变形的影响因素很多，如板厚、焊缝长度、焊接类型、焊缝截面积、焊接线能量，约束条 件等。为确保能准确控制焊接变形，施工前应对焊接变形进行试验，具体方法是：焊接时对环缝焊前（打点距离 300mm）和焊后进行跟踪量测，确定在各部位、缝宽、板厚、气温条件下的相对收缩量，建立一定的数量关系，并据此采取措施控制焊接变形。6.2.2 焊接变形控制技术1）、下料下料前用平板机将板料进行平整，确保板料平整度符合规范和设计要求。下料时采用无余量法控制尺寸，既是将焊接变形数量考虑到板块尺寸中，下料尺寸适当加大，使板材焊接后的尺寸最终符合设计要求尺寸。2）、装配及固定加强对下料和组装人员的技能培训，确保下料和装配精度，避免因操作人员技能所导致的装配错边。采取工装对组装完毕的梁体加以固定后施焊，防止施焊过程中产生的角变形，同时减少挠曲变形、扭曲变形。3）、正确选择工艺方法及工艺参数，严格控制线能量施工前对材料及构件进行焊接变形试验，就是对焊件在焊前（打点距离 300mm）和焊后进行跟踪量测，确定在各部位、缝宽、板厚、气温条件下的相对收缩量及角变形量，并据此采取措施控制变形。钢板焊接变形还要考虑节段拼装过程中产生的变形以及在构件施工过程中产生的变形。焊接变形量可通过经验公式进行估算，但要经过试验来确定具体数值。计算弧焊的热输入量，可以采用以下的公式：式中 Q 为热输入量（/），V 为电压（），I 为电流（），S 为焊接速度（mm/）。Efficiency（效率）的取值取决于所采用的焊接工艺：手工电弧焊为，气体金属电弧焊和埋弧焊为。根据焊接工艺，可知 CO2 气体保护焊能量最少，埋弧焊次之，手工电弧焊最大，应尽量采用 CO2 保护焊接，减少焊接变形。板料的开坡口不宜过大，坡口坡度宜为 4555，组件缝隙宜为 57mm。为控制焊接能量输入量，不宜采用割炬切割方法开坡口，宜采机械冷加工方法打坡口。采用单面焊双面成型。对各种形式的焊缝，如顶板、底板、腹板板单元的纵向对接焊缝、环形焊缝、横隔板对接焊缝等采用陶瓷衬垫单面焊双面成型技术。采用自动埋弧焊时，应采用多层多道施焊，根据板厚来确定，一般底板（14mm）或顶板焊接分 4 层（45 道）进行，使用直径小的焊条，一般选择 4mm 焊条，可大大降低焊接残能量，埋弧焊线能量始终控制在 2833KJ/cm，可有效防止变形。板材焊缝横向一般收缩为 1mm，沿纵向收缩量为 m（板厚在 12cm 以上）。板单元（长10 米）的焊缝纵向收缩情况一般在 46mm。另外，在对板单元纵向面外弯曲进行火焰矫形时，面板纵向还要收缩约，加上切割坡口及其他矫形过程中的收缩量约，共 2mm。板单元的横向收缩情况是，正交异性板单元的焊接横向总收缩量约为，一般不超过。4）、选择合理的施焊顺序和方向焊接顺序对焊接变形有一定影响，焊接顺序应遵循先约束大后约束小部位，焊接方向一致、多层同顺序、两侧交替焊接、对称施焊等原则进行选择。（1）在板单元组合焊接时，要从中心向两侧进行对称焊接，分层焊接时要从同一方向焊接；（2）顶、底板纵向对接采用同时同方向焊接或中间向两侧同时反向焊接，以减小焊接变形并保证焊接变形的一致性。（3）在箱形总拼时先横隔板与底板、斜底板的角焊缝或熔透角接焊缝，再焊焊横隔板立位对接，最后焊横隔板的仰横位对接。（4）环缝焊接时，要先从中心向两侧焊接，先焊接底板顶板，最后焊接悬挑梁，顶板和底板尽量同时进行焊接，以减少收缩变形。（5）纵向对接焊缝从一端向另一端焊接，要分层分道焊接，层间温度符合工艺要求。5）、无马板组焊技术。尽量采用无码焊接技术，可有效控制焊接变形，无码焊接工艺是：使用磁吸码，用磁力把钢板固定于胎架 上，不至损伤钢板，也避免了繁杂的修补工作。以压代拉，在平台或胎架上安装板材时采用压铁压紧来实现线型吻合和防止变形。先装构架后焊板缝，确实需要在胎架上焊接的板缝，也要改变传统的先焊板缝后装构架的做法，采用拼板后先进行构架安装，装好构架后一起烧焊，利用构架来限制板的焊接变形。6）、U 形肋与顶板坡口角接焊缝变形控制本桥箱梁 U 形肋板与顶板焊缝为 8mm，要求焊缝有效厚度倍的 U 形加劲肋的板厚，且不允许烧穿，并对焊缝进行超声波探伤检测。焊接以及焊接变形控制难度较大，经综合分析，对 U 形肋与顶板的坡口（图 6-1）,角焊缝定位焊采用实芯焊丝（）CO2 气体保护半自动焊焊接，正式焊接采用药芯焊丝（）CO2 气体保护自动焊焊接，分 3 道施焊，焊接电流控制在 120130A，电压控制在 28V，焊接速度控制在 min,焊丝对正位置按照图 6-2图 6-1 U 形肋与顶、底板的坡口图 6-2焊丝对正位置正交异性板单元 U 型肋焊接时会在焊缝处产生角变形，变形后的截面情况如图 6-3所示，为了有效地采用反变形焊接工艺控制角变形，必须准确了解角变形量 的大小。图 6-3 顶板变形图因此应进行焊接变形试验，测量顶板和底板焊接后的变形弧度曲线，计算各焊缝在焊接期间发生的角变形量。再根据测量结果，推导焊接变形公式。角变形量 与焊接线能量 E 成正比，与板单元的面板厚度 t 成反比，根据公式，可推得正交异性板单元U 型肋坡口角焊缝焊接角变形量初步确定了顶、底板预加的反向角变形量。为保证焊缝有效厚度达到设计要求、控制焊接变形，根据弯曲变形结果，制作如图6-4 所示的焊接反变形胎架，使工件在近似船形位置的拘束状态下焊接。整个板块采用同方向施焊，并采用合适的焊枪角度及焊丝送进位置以保证坡口根部熔合良好，保证焊缝表面成型质量。图 6-4焊接反变形胎架U 型肋嵌补段焊接，如两端同时焊接很容易造成一端因收缩而开裂，解决的办法是先焊接一端定位焊，在焊接另一端，采用 CO2 气体保护焊分 4 道焊接，尽量减少焊接能量输入，焊接前进行预热 50100，焊接后保持温度 150250。7）、顶、底板的对接焊接与收缩变形控制顶、底板的对接采用实心焊丝CO2 气体保护焊打底，埋弧自动焊填充盖面的单面焊双面成型技术。在打底焊道中，过马板处容易出现根部缩孔、弧坑裂纹、反面成型不好以及间隙不匀所引起的焊缝根部熔合不良等问题。在生产过程中通过严格限制打底焊道工艺参数、熄弧处加快接头速度或回焊 20mm 以上、针对过大或过小的焊接间隙采用向前推或拉的运条方式解决根部熔合不良的问题；并要求焊接完第一道埋弧自动焊后再去除衬垫，让受热下坠的焊缝金属有所依托，避免了由于打底焊道较薄，焊缝受热后易下坠而导致反面余高过高等外观问题；马板在第一道打底焊道焊接完成并等焊缝温度降低之后拆除，以减小焊接变形。对接焊缝间隙控制在 47mm 之间，通过前期生产实测收缩值,使焊接收缩以及变形处于受控状态，从而保证焊接质量和整体制造精度。8）、横隔板对接焊缝的焊接与变形控制横隔板采用整体隔板形式，横隔板在长度方向采用立位对接，宽度方向不同于以前的搭接接头形式，采用仰横位对接，其接头形式见图 6-5。图 6-5 横隔板接头形式立位和仰横位对接横隔板板厚为 12mm 的，采用单面焊双面成型，背面贴圆弧槽陶质衬垫。厚度为 16mm 的，立位对接采用双面 V 形坡口进行焊接。横位对接 16mm 厚板采用不对称 K 型坡口，先焊接大坡口侧，再反面清根焊接小坡口侧，保证熔透。9）、其它焊缝的焊接其余坡口角接、熔透角接以及对接焊缝的焊接除通过采用小的焊接线能量、两侧交替焊接、对称施焊、预留焊接变形量等措施来控制焊接变形外，还采用了下述措施：钢箱梁总拼现场焊接严格按照焊接顺序进行焊接，使焊接收缩量及焊接变形处于受控状态。焊接过程中严格执行焊接工艺参数，焊接材料的保管及使用严格执行要求。培训焊工在室外作业的防风、防雨、除污、除锈、除湿、定位焊质量等意识。10）、采用焊接预热和后热工艺，可减少收缩应力和焊接残余应力，能有效减少焊接变形。焊接前，应采用氧气-乙炔加热方式预热，预热温度为 150250，预热范围为焊口两侧 150200mm。箱梁采用单一高温回火的焊接工艺，使用履带式红外线加热器机械加热和保温，加热范围以焊口中心为基准，每侧不小于焊缝宽度的 3 倍。11）、加强对焊接变形的观测，积累数据，建立焊接变形与焊接工艺、原材料、施工环境的数学模型，以用来预测以后焊接施工变形量，不断提高精度控制水平。钢箱梁线型控制措施钢箱梁线型控制措施6.3.1、在施工前，除根据设计给出数据外，还要根据现场安装情况进行细致计算。每跨的预拱度值，要根据跨度及箱梁截面特性进行计算，经过计算，每跨的最大预拱度yx预拱度计算公式：f（y：预拱度值；f：最大预拱度值；x:箱梁长度横向坐标；L：跨度。22）值见“钢箱梁预拱度值一览表”。具体部位的预拱度按照二次抛物线方程进行布置，见图。图 6-6 预拱度分布图钢箱梁预拱度值一览表钢箱梁位置跨度 L(m)最大预拱度 f（mm）WN14Wn1530519WN15WN163721WN16WN1719WN17WN184255WN18WN195260WN19WN 204255WN 20WN213427WN21WN224025WN 22WN234025Wn23WN243427ES16ES1720ES17ES1820ES18ES1956ES19ES2056按照设计的纵坡度、横坡及预拱度、焊接变形等，计算出详细的高程、长宽尺寸等三维数据，并绘制详细的施工图。钢箱梁在加工及焊接过程中，板单元及节段的三维尺寸要按照实际纵坡、预拱度、横坡来控制，同时要考虑在加工、组装、总拼过程中的焊接变形。焊接变形的具体控制措施参照“节 焊接变形控制措施”。为了保证桥梁总长和成桥线型，要编制具体的线型控制要求和各阶段各分段的线型控制数据。在施工中，采用信息化施工技术，在箱梁施工全过程进行线型监控，监控内容包括整体中心偏位、纵坡高程、横坡高差、预拱弧线偏位、节段长度以及总长等，监控方法是通过精密全站仪、水平仪进行精密测量，在每个节段完成后及时按照规范进行验收，并检查是否符合线型要求，如发现问题，应及时调整高差、焊接顺序及间隙。6.3.2、钢箱梁的零部件，尤其是横隔板等形状复杂的部件（如图），放样采用计算机 CAD1：1 图形输入数控切割机号料，并在各个工序间均进行严格控制加工和组装尺寸，要详细检查箱梁尺寸、轴线、高度等，严格控制在规范允许范围内。号料采用无余量切割技术，在单元下料时要考虑钢板变形，设计尺寸要加上伸缩量、切割口宽度、打磨宽、焊脚宽度等，以保证组拼后的尺寸符合设计要求。6.3.3、钢箱梁加工精度控制采用从总体控制到零件控制的控制体系，制定总体及各分段、各零件的控制尺寸及精度要求，制定分阶段验收标准。在加工中进行按照标准进行验收，确保零件尺寸保证分段尺寸、分段尺寸保证整体尺寸。6.3.4 板单元拼接采用反变形焊接胎架根据板单元的焊接变形规律、热量输入、应力分布及变形趋势，确定反变形量，设计制作焊接反变形胎架。为准确测定变形量，应进行焊接变形试验，测量顶板和底板焊接后的变形弧度曲线，计算各焊缝在焊接期间发生的角变形量。再根据测量结果，推导焊接变形公式。角变形量 与焊接线能量 E 成正比，与板单元的面板厚度 t 成反比，根据公式，可推得正交异性板单元 U 型肋坡口角焊缝焊接角变形量确定顶、底板预加的反向角变形量。胎架要具有较好的刚度，胎架设可约束单元的卡具，接缝位置设一定的反变形量，已控制板单元焊接变形，实现无马约束焊接。胎架上设有纵横基准线控制组装精度。6.3.5 钢箱梁总装采用三纵一横基准控制拼装精度。在胎架两端设纵向 3 对测量塔和与其垂直的横基线基准墩，测量塔及基准墩与胎架分离且稳固，用这三条纵基准和一条横基准控制钢箱梁的整体组