防辐射混凝土施工方案

长安医院设备用房模板及重混凝土施工方案大体积防辐射混凝土施工方案本工程的大体积防辐射混凝土属于重要工序。防辐射混凝土又称为屏蔽混凝土、重混凝土或核反应堆混凝土, 是原子核 辐射源装置常用的防护材料,它能有效屏蔽原子核辐射。所谓原子核辐射,一般 是指a射线、B射线、Y射线和中子流.由于a射线、B射线穿透力较低， 厚度很小的防护材料也能完全挡住它们, 所以防辐射混凝土要屏蔽的射线主要 是Y射线和中子射线1.Y射线是一种具有极大穿透力的电磁波，在穿过防护物质时可逐渐被吸 收，当防辐射混凝土墙体厚度为常数时，防Y射线的性能与其密度成正比， 物质的密度愈大，防护性能愈好，当防辐射混凝土达到一定厚度时，Y射线 可被完全吸收。一般防辐射混凝土均采用重骨料配制成重混凝土. 中子射线是由 不带电的微粒组成， 密度大的材料对能量大的快中子有减速作用， 但对能量低 的热中子不具有减速效果，要削弱中子射线，防辐射混凝土中不仅须含重元素， 还要含有一定数量氢原子和水的轻元素。长安医院放射设备用房为1层框架一剪力墙结构，建筑面积约455，该 工程的治疗室的混凝土墙及顶板设计为防辐射混凝土，作为防射线的遮蔽体.治 疗室的防辐射混凝土强度等级C30,素混凝土的容重2500Kg/m3,墙厚0。5m、 1m、1.5m。、1。8m,顶板厚度为1.2、0。7米。该防辐射混凝土的施工应着重解 决原材料的选择、配合比设计和大体积混凝土施工等技术难题。4。1 防辐射混凝土施工方案4.1.1原材料的选择水泥：选用PO42.5级普通硅酸盐水泥.外加剂： 选用缓凝高效减水剂，缓凝高效减水剂对新拌混凝土具有较好的 保坍性， 减水率20以上，不泌水， 可明显提高混凝土的和易性、泵送性和耐 久性， 28 天强度可提高 25%以上， 延迟水泥水化热放热时间， 在保证相同条 件的前提下可节约水泥10- 20.骨料：选用粗、中砂，含泥量3%;碎石选用最大粒径为31.5mm连续 级配的优等品, 含泥量 1%。由于设计要求抗辐射素混凝土的容重2500Kg/m3, 因此在每立方混凝土 中加入100 Kg 硫酸钡（ 重晶石）， 可满足设计要求.4。1。2防辐射混凝土的配合比设计防辐射混凝土的密度越大, 其屏蔽效果越好,故配合比设计时应优先考虑 混凝土的表观密度和密实程度,再考虑强度和施工工艺.配合比必须满足下列要 求:（ 1） 选用骨料密度要大;（ 2） 混凝土的水泥用量不宜过大,水泥用量过多时, 其容重则下降;（ 3）水灰比控制在0. 40. 5之间;（ 4）考虑防辐射混凝土骨料的比重较大, 混凝土易分层,为避免因骨料 重而引起骨料离析，坍落度不能太大，出机混凝土坍落度应控制在18020mm. 该抗辐射混凝土施工, 采用商品泵送混凝土.混凝土强度等级为 C30, 坍落度 160200mm,砂率为35%,混凝土的配合比为水泥:砂:卵石：粉煤灰：矿粉: 水：UNFMC 型缓凝高效减水剂=1： 2。8:0.6： 5。2:0。3:0.12:0。64： 0。05, （每立方米混凝土加入150Kg重晶石）施工过程中，测定砂、石的含水率，及时 调整配合比。4。1。3施工缝的留设 防辐射混凝土施工缝的设置是重要的一环，为保证混凝土的抗辐射效果， 本工程墙体和顶板一次性整体浇筑，不留置施工缝，只考虑基础筏板施工完毕与 墙体之间有水平施工缝，该水平施工缝如下图所示：4.24。5,符合要求。拉螺栓的允许拉力螺栓直径/mm螺纹直径/mm净截面积/mm2容许拉力/KNM1210.117612.9M1411o 8410517o 8M1613.8414424.5M1815.2917429o 6M2017o 2922538.2M2219o 2928247o 95.2O 2o 2、不考虑振捣混凝土时产生的荷载值。依据建筑施工手册，模板拉杆计算P=F.AP模板拉杆承受的拉力(N)F-混凝土的侧压力(N/m3)A模板拉杆分担的受荷面积(A=axb),其中a 模板拉杆的横向间距(m), b-模板拉杆的纵向间距(m)P=60000xaxb24500 No根据建筑施工手册对拉螺杆拉力计算表，P=60000x0.55x0。 7=2310024500 N。P=60000x0.6x0.65=2340024500 N.P=60000x0.5x0.8=2400024500 N。P=60000x0。 45x0.9=243002.8 ；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0。80;板底支撑连接方式：方木支撑;5.3。1.2。荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0。700；混凝土与钢筋自重(kN/m3)： 25。000；施工均布荷载标准值(kN/m2)： 2。500;5.3.1.3. 材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E (N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2)： 13； 板底支撑采用方木；木方弹性模量E (N/mm2): 9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1。400；木方的间隔距离(mm)： 250.000；木方的截面宽度（mm） :60。00；木方的截面高度（mm）: 80.00；5.3.1.4。楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335 （20MnSi）；楼板混凝土强度等级:C30； 楼板的计算厚度（mm）： 1200.00；施工平均温度（C）： 20；模板支架立面图采用的钢管类型为048X2。8。5。3。2、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁 计算.静荷载标准值 ql = 25。000X1.200X0。600+0。350X0。600=18.210kN/m活荷载标准值 q2 =(2.000+1。000)X0.600=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 60。00X1。80X1.80/6 = 32。40cm3;I = 60.00X1.80X1。80X1.80/12 = 29。16cm4；(1) 抗弯强度计算f = M / W f其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N。mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f-面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2；M = 0.100ql2其中q -荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M 二 0.100 X(1。2X18。210+1.4X1。800)X 0.200 X 0.200=0.097kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.097X1000X1000/32400=3。 009N/mm2面板的抗弯强度验算f f,满足要求！(2) 抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600X(1。2X18.210+1.4X1。800)X0。200=2.925kN截面抗剪强度计算值 T=3X2925。0/(2X600。000X18.000)=0.406N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算T T,满足要求！(3) 挠度计算v = 0。 677ql4 / 100EI v= l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677X 18。210X2004/(100X6000X291600) =0。 113mm面板的最大挠度小于200。0/250，满足要求！6。3.2、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。5.3。2。1。荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25。000X1。200X0.200=6.000kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q12 = 0.350X0.200=0。070kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到,活荷载标准值q2 = (1。000+2。000)X0。200=0。600kN/m静荷载 q1 = 1.2X6.000+1。2X0。070=7。284kN/m活荷载 q2 = 1。4X0。600=0.840kN/m5。3.2.2。木方的计算按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配 的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q 二 4。874/0。600=8。124kN/m最大弯矩 M 二 0.1ql2=0.1X8.12X0。60X0。60=0。292kN。m最大剪力 Q=0.6X0.600X8。124=2。925kN最大支座力 N=1.1X0.600X8.124=5.362kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 4.00X6。00X6.00/6 = 24。00cm3；I = 4.00X6。00X6.00X6。00/12 = 72.00cm4;(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.292X106/24000.0=12。19N/mm2木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求！(2) 木方挠度计算最大变形 v =0.677X6。070X600。04/ (100X9500。00X720000.0) =0。779mm木方的最大挠度小于600.0/250，满足要求! 5。3.3、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载P取木方支撑传递力。5.36kN 5.36kN 5.36kN 5.36kN 5.36kN 553BkNN 5.36kN 5.36kNA、f】心* r #J B550550550支撑钢管计算简图8.88.883.52 3.523.42 3.428.8565m3.29 3.291.94 1.942.07 2.071.84 1.847.30 7.307.47.437.2020支撑钢管剪力图（kN） 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.864kN。m 最大变形 vmax=0.802mm 最大支座力Qmax=16。315kN抗弯计算强度 f=0。864X106/4248。0=203.41N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于550。0/150与10mm，满足要求！ 6。3。4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=16.32kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件！RW8。0 kN时，可采用单扣件；8.0kNR 12。0 kN时，应采用双扣件;R 12。0kN时，应采用可调托座。5.3.5、模板支架荷载标准值（立杆轴力） 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1。静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重（kN）：NG1 = 0。103X5.500=0.568kN2) 模板的自重(kN)：NG2 = 0。350X0.600X0。550=0.116kN(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25。000X1.200X0.600X0。550=9.900kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 10.584kN.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载.经计算得到，活荷载标准值 NQ= (1。000+2.000) X0.600X0。550=0.990kN3不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ6。3。6、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N -立杆的轴心压力设计值，N二14。09kN0 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)； i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3。97W 立杆净截面抵抗矩(cm3);W = 4.25钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2；10计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算10 = k1uh(1)10 =(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155;u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3； u = 1。700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：10=1.1