双圆盘式旋转切割器设计方案与分析

双圆盘式旋转切割器设计与研究摘要：针对我国苜蓿收割设备研发不足、收获的苜蓿质量不高的现状，结合作物农学特点及生 理特性，设计了一种新型双圆盘式旋转切割器并对之进行系统的理论研究。该装置可通过外 置支架悬挂在拖拉机前方或作为自走式割草机的割台使用，也可以内置压扁辊等调质装置完 成割草、调质、集草3道工序。集成了异形割刀、装配导草装置的锥形转筒、圆形刀盘、滑 掌、传动系统、四连杆提升装置以及固定支架。往返行程重合刈割的方式保证割茬平整，苜 蓿植株在锥形转筒的作用下被提升一定高度，其值与锥形转筒的母线与水平面的夹角成三角 函数关系。关键词：双圆盘式旋转切割器，设计，苜蓿0引言近年来，我国畜牧行业发展迅速，苜蓿种植面积已超过200万公顷，并逐年增加。小地 块种植是我国苜蓿种植的典型模式，如宁夏南部山区和甘肃东部等约1000多万亩丘陵种植 旱作苜蓿和山东东营、河北黄骅等一家一户种植的约100万亩雨养苜蓿。大型的苜蓿机械化 收获作业机械目前无法在我国得到普遍应用，因此研发小型苜蓿收获作业机械符合我国基本 料个人收集整做商用双圆盘式旋转切割器是盘式旋转切割器的最基本的形式，也是我国自主研发的小型割草 机的常见组成部分。本文目的是以设计开发的一种双圆盘式旋转切割器为例，对其主要性能 参数、关键工作部件的设计参数进行研究分析，并以此作为理论依据，提供给设计者进行参 考，进而转化成高性能的苜蓿收获作业机，完成高质、高产以及可靠的苜蓿收获作业，增加 农民收入。1总体设计方案1.1方案确定依据针对我国小地块苜蓿种植特点，所设计双圆盘式旋转切割器在结构方面具有结构简单， 维护简便的特点，在使用性能上具有功能可靠，工作效率高的特点。根据苜蓿农学特点和生 理特性需求，贴地刈割有利于下一茬苜蓿植株生长，增加产量；根据苜蓿农艺特点，采用往 返行程重合的刈割方式，保证割茬平整，促进下一茬苜蓿植株生长均匀。资人 1.2总体结构与工作原理1.固定支架2.提升装置支撑3.导草装置4.锥形转筒5.刀盘6.滑掌7传动装置图1双圆盘式旋转切割器结构图双圆盘式旋转切割器结构如图1所示，由固定支架、提升装置支撑、导草装置、锥形转 筒、刀盘、滑掌以及传动装置组成。其中，固定支架采用框式结构，保证切割器整体稳定性 与可靠性；提升装置支撑分布在切割器两侧且相对重心面成对称布置，保证四连杆两侧受力 均衡，防止切割器工作时倾斜，造成割茬不齐；异形割刀刈割苜蓿植株后将其向上抛送， 能够减少植株与机械的基础次数，有效地保障了苜蓿植株的完整性，降低落叶、破碎损失， 提高苜蓿产品质量；通过调整切割器的前倾角，实现对苜蓿植株的砍切到斜切的剪切方式的 改变，降低剪切峰值阻力，同时能够将割茬降低到0-2cm,对下一茬苜蓿生长提供有利条件； 斜置的圆形刀盘能够形成一个圆滑的输送面，避免因机械作用造成苜蓿损失；装配导草装置 的锥形转筒会将刈割后的苜蓿植株抬举适当高度，以便有序地进入下一个工序中，避免堵料 或重割；切割器作业过程中产生极强的气流场，能够将部分倒伏的苜蓿植株扶起后刈割，实 现刈割倒伏的苜蓿，增加了装备的适用性。资个理|勿做业途 2主要参数的确定双圆盘式旋转切割器主要参数是关键部件设计的基本规则,是针对设计目标分析的具体 实现形式，并考虑到作物农学特性以及生理特点的需要；在参考、研究相关材料后进行的总 结与整理。个整做商双圆盘式旋转切割器主要参数包括割幅、转速、功率消耗以及割茬高度等，其中割幅与 刀盘转速，机器前进速度以及刀盘直径以及两刀盘中心距有关；功率消耗与作业效率、苜蓿 生长状况以及单根苜蓿剪切能耗有关；留茬高度与平整度由苜蓿农学特性决定，与切割器倾 角以及刀盘直径有关。资收 2.1割幅、切割速度分析双圆盘式旋转切割器一般作为自走式或前悬挂式割草机的割台部分，割幅宽度要求大于 行走部分轮胎最外侧间距，一般取1m-1.5m之间，割刀距离两侧苜蓿植株距离不远，以便 增加割幅利用率。个 .如图2所示，割幅利用率可用下式表示，I = b/B = 1 - 2AJ, (b 4- 2A1J其中，n为割幅利用率；B为割幅，m； b为割幅以下实际苜蓿植株最大宽度，m；AL 为割刀顶部与割幅下最外侧苜蓿植株的距离，一般设计中取值0.025, m。苜蓿条播行距一 般为20cm，割幅多选取1.05m，1.25m以及1.45m,设计双圆盘式旋转切割器的割幅为1.25m。切割速度过低会产生撕裂作用，造成割茬不齐、增加切割阻力；切割速度过高易产生振 动，导致机器安全性和可靠性下降。研究资料表明，割刀刃部最低线速度至少为30m/s时,无支撑切割才能够顺利的进行，一般切割器刀片线速度取值范围为5090m/s，常用6580m/s。双圆盘式旋转切割器的切割速度为70m/s,刀盘转速为2170r/min。资人收 2.2功率消耗分析相关试验资料表明，在切割速度一定的情况下，切割所需功率和机器前进速度呈线性关 系。切割速度在45m/s以上，机器前进速度为12km/h时，切割功率为每米割幅5.1-8.1kW。 一般切割最茂盛牧草所需功率为一般情况牧草的3倍，为了适应各种条件，旋转割草机应按 每米割幅ll-l5kW选配动力。本文从切割器空转功率以及作业功率入手，分析切割器能耗的主要构成，通过累积计算 出双圆盘式旋转切割器的功率消耗，作业功率为单位时间切割苜蓿植株所需剪切能耗以及传 递给苜蓿植株的机械能。资整用Pi= % + 卩2其中，Pt是每米割幅总功率消耗，kW/m； P0是每米割幅空转功率，kW/m； P】是每米割 幅切割苜蓿所需功率，kW/m； P2是每米割幅传递给苜蓿植株的机械功率，kW/m。料个人收本文所涉及双圆盘切割器割幅1.25m，机器前进最大速度为4m/s，苜蓿植株密度约为 200株/平方米，鲜草产量约为1000千克/亩。可以按下式计算出每米割幅切割苜蓿所需功 率P以及传递给苜蓿植株的机械功率P2o做商途其中，E是切割单根苜蓿植株能耗asabe论文(取2.9X10-2)，J； S是单位时间切割苜 蓿根数，根/秒。资料个人整勿业用途1 2乜-mgh + -mv其中，m为单位时间、割幅下切割苜蓿植株质量，kg/(m s)； h为苜蓿植株提升高度， m； v为苜蓿植株获得的速度，m/so整 商业苜蓿植株被刈割后提升高度约为压扁辊等调质装置的喂入口中心距地面高度，设计的双 圆盘式旋转切割器的高度为0.3m，苜蓿植株具有的速度与压扁辊线速度相同，约为9m/s， 单位时间、割幅下切割苜蓿植株质量为6kgo计算得每米割幅切割苜蓿所需功率为0.02kW， 传递给苜蓿植株的机械功率为0.26kWo料.I2.3留茬咼度关于苜蓿刈割的留茬高度的研究近年来备受关注，传统的留茬高度一般是5-10cm，但 近年来有学者通过对比试验验证较低割茬能够促进下一茬植株的生长，增加苜蓿收获产量， 特别是贴地刈割可能通过刺激其内源生长素的生物合成及运输从而刺激地下部根颈侧芽的 发生，促进侧芽的生长，增加分枝数，提高产草量紫花苜蓿不同留茬高度对分枝性能及产 草量的影响。以设计的双圆盘式切割器为例，其利用四连杆机构调整切割器前倾角的方式 实现贴地刈割苜蓿植株。具有如下优点：四连杆机构在悬挂切割器的同时自动调节切割器前 倾角，结构简单、功能可靠；实现贴地刈割苜蓿植株，促进下一茬苜蓿植株的生长，增加产 量；割刀发生破坏时及时入土，避免对周围的人畜造成伤害；避免割刀对宿根二次重割。但 是，在作业过程中倾斜切割器将导致割茬不平整，本文提出在作业时采用往返行程重合刈割 的方式保证割茬平整。III HHH图3贴地刈割及往返行程重合刈割方式示意图图3所示贴地刈割及往返行程重合的刈割方式，根据苜蓿农艺特点，其种植行距一般为 20cm，因此在3关键部件设计与分析3.1割刀一般的旋转式切割器如果采用椭圆刀盘则每个刀盘上安装2柄割刀，若采用圆刀盘，则 每个圆盘上安装24柄割刀。割刀长度直接影响到其顶部和根部的切割速度大小，设计中根 部切割速度在50m/s到60m/s之间，顶部切割速度不超过80m/s。设计的双圆盘式切割器割 刀刀刃长60mm与标准规定的长度相同，顶部切割速度为80m/s，根部切割速度为60m/s， 每个刀盘上需要的割刀数量可由下式计算得出。集I做途叭其中，m为每个刀盘上割刀数量，柄；vm为机器前进速度，m/s； h为割刀刀刃长，m； n为割刀转速，r/min。个人集勿做业.经计算得出每个刀盘上割刀数量取为3柄。害忱与刀盘装配类型为销接，配合间隙为(0.065, 0.15)并保证割刀能够绕联接销轴 自由旋转，避免割刀与土壤或者硬性物体进行刚性碰撞，增加割刀使用寿命。资!与常规割刀形状不同，双圆盘式旋转切割器所采用的割刀，其刀刃部分在垂直刀片方 向上存在小角度的扭转，使割刀在作业时产生一种倾斜切割状态，由此实现的有益效果包括：(1)在刈割苜蓿植株后倾斜的割刀能够作用在植株上一个向上的作用力，避免植株在惯性 作用下被高速旋转的割刀连续切割，保障了苜蓿植株的完整性，降低落叶、破碎损失，提高 苜蓿产品质量；(2)倾斜的割刀在高速旋转过程中形成一个有益的气流场，能够将倒伏的苜 蓿植株扶起并刈割，适用性得到提高；(3)避免割刀底面与切割断面的接触，防止因此产生 的宿根破头而增加切割阻力，消耗动力。 I3.2刀盘设计双圆盘式旋转切割器的圆形刀盘在作业过程中具有两方面的优势:一是光滑的圆盘能够 起到输送的作用，避免苜蓿植株受到刀盘打击降低质量；二是可以作为“喂入空间”的壁面， 为形成特有的流场创造条件。人整理勿做商刀盘直径的合理设计是双圆盘式旋转切割器工作性能的良好保证。如图3所示，在刀盘 的设计中需要考虑的因素有：机器前进速度vm，切割速度3,割幅B,两刀盘中心距A,割 刀刃长以及割刀重合宽度L。机器前进速度按照设计要求最大为 15km/h，切割速度为 2170r/min。图中a表示在前进方向上割刀重合宽度，其值不得小于下传动齿轮箱宽度的一 半。资 llilli图3双圆盘旋转切割器刀盘设计示意图双圆盘式旋转切割器多使用直齿轮传动，一般采用6个较适宜，基于上述条件，列举出 常用割幅宽度及适宜的刀盘中心距（如表1所示）。本文所涉及的双圆盘式旋转切割器采用 割幅为1.25m，刀盘中心距为0.60m,刀盘直径为510mm或者530mm,以下分析将做出选 择。资料nn 表1双圆盘旋转切割器常用割幅宽度和刀盘中心距割幅m1.051.251.45刀盘中心距m0.500.600.70割刀上任意点的运动轨迹是余摆线形式，即向前的直线运动与旋转运动的结合，因此在 作业过程中割刀重合宽度L将会发生变化，其大小与前进速度，旋转速度、割刀刀刃长度以 及刀盘直径均有关。本文仅针对刀盘直径的变化对割刀重合宽度的影响进行研究，图3中的 阴影部分为割刀的理论重合区域，即当前进速度为0时，割刀的重合区域，用于作为对照数 据；当前进速度不为0时，割刀重合区域将发生变化，以下所提出的割刀重合区域均为计算图4刀盘宽度的模拟值与理论值的对比如图4所示，左右刀盘分别绕O及0做匀速圆周运动，并沿y轴正方向做匀速运动。 两条虚线重合部分为割刀理论重合区域，其宽度用L表示；两条细实线所围成的阴影区域表 示割刀模拟重合区域，其宽度用L表示。割刀模拟重合区域与理论重合区域相比位置发生 了变化，并且模拟重合区域的宽度L小于理论重合区域的宽度L。从割刀的运动轨迹分析， 其在x轴方向运动就是圆周运动在水平方向的分运动，因此在运动过程中沿x轴方向离旋转 中心的最大距离均为R （见图3）；再分析沿y轴方向的运动，左右刀盘相邻的两个割刀在达 到x轴方向最大距离时的相位差为180 /m （其中，m代表每个刀盘上的割刀数），导致左 右割刀在x轴方向最大距离处，将会产生y轴方向的位移差Ay，因此导致割刀模拟重合区 域宽度必然小于理论重合区域宽度，并且模拟区域重合宽度与理论重合区域宽度的差值将随Ay的增大而增大，于是提高前进速度以及降低切割速度都会导致模拟重合区域宽度的减 少。个H用途由于保证不发生漏割现象的必要条件是L20,因此理论重合区域的宽度L在设计过程 中将有一个下限。双圆盘式旋转切割器的设计前进速度为15km/h，切割速度为2170r/min, 刀刃长为60mm,图5表示割刀的理论重合区域宽度与模拟重合区域宽度在不同刀盘直径下 的对比情况。如图所示，当刀盘直径为505时，割刀理论重合区域宽度为0,但此时割刀模 拟重合区域宽度小于-10mm，与上述分析结果相符；仅当刀盘直径大于509mm时，才能保 证割刀模拟重合区域宽度大于等于0。个人I途图5理论重合区域宽度和模拟重合区域宽度对比从图中可以得出，当刀盘直径为510mm时模拟重合区域宽度约为2mm左右；刀盘直 径为530mm时，其理论重合区域宽度为50mm,模拟重合区域宽度约为48mm。考虑到工 作过程中切割速度与作业前进速度可能产生较大的不稳定性，因此刀盘直径选取530mm。3.3转筒转筒使用锥形圆筒形式，其上安装导草装置（如图6）,主要功能是将刈割后的苜蓿植 株向上举起以便顺利导入压扁装置，另一方面是形成一个有益的流场将苜蓿植株导入压扁装图6转筒结构Fig.6 Structure of rotary cylinder苜蓿植株在圆锥转筒上的受力分析，做以下假设：（1）将苜蓿植株看成质地均匀的圆柱 形细长杆；（2）转筒转动过程中苜蓿植株始终紧贴转筒，并受到恒定的力F的作用；（3）苜 蓿植株到达两转筒之间时，受气流作用将会离开转筒，进入压扁辊。如图中所示，以苜蓿植 株作为研究对象进行受力分析得，收t(x) = Fr - F sin 9 - G cos6T(y) - Feas9 - Gsin 0- F比式中，Fn表示苜蓿植株受到转筒作用的支持力，N； F表示苜蓿植株在进入转筒过程中受到的惯性力，N； G表示苜蓿植株受到的重力，N；e表示锥形转筒的母线与水平面的夹 角, ; Fm表示苜蓿植株上升时所受到的摩擦阻力，N；卩表示摩擦系数。个集理保证苜蓿植株能够被转筒提升的条件是：f (x) =0, f (y)20,因此有，料个人收集整理,做商业式中，A为系数，满足F .门 -F-!门；a为极限锥角，表示仅当GV-1F - fiGa = sin f“a时，苜蓿植株才能够被举起，且满足-儿 从上述推理中可以看出：苜蓿植株在转筒转动过程中所受到的合力与e成反比，且当 -1F - iG0 = sin ，_ 7_ 右-时，合力为零，即苜蓿植株将在进入转筒的平面离开转筒。另-方面，考虑苜蓿植株圆周方向的运动，人1勿途Fp = |dF( = p(l;siti 0 + Gcoe 0)因此，对一整根苜蓿植株做动力学分析如下，式中，s表示一根苜蓿植株的长度，m； a1表示苜蓿植株沿圆周方向的加速度，m/s2； t 表示苜蓿植株从进入转筒到离开转筒的时间，s。资个人收集整勿做用途设苜蓿植株沿转筒母线方向升举的位移为h,加速度为a2,可以得到，1 2h = a2tF作为设想的惯性力，主要包括在进入转筒过程中苜蓿植株未进入转筒部分对进入转筒部分的力的作用下,其大小与未进入转筒部分苜蓿植株的长度、重量以及重心位置密切相关。 本文为简化计算令F=kG，其中，k为惯性力系数，本文不做具体推导和验证，并设定F为进入转筒部分的苜蓿植株长度为总长度的一半时受力大小Asin (ot - 6) |j(Fsiffi H 1 Crnn EJ)|ik.(ktnn 0 I I)对苜蓿植株升举高度H (H=hsine)产生作用的因素包括，摩擦系数卩，惯性力系数k, 转筒母线与水平面夹角e以及苜蓿植株长度S,其中厂k, s均为常数，锥形转筒的锥角对苜 蓿植株提升高度符合三角函数关系。本文所涉及的压扁辊直径为220mm，取物料进入压扁 辊的平均厚度为50mm,因此HW(195, 245)。3.4传动系统部件设计图7工作装置传动系统Fig.7 Structure ofrotary cylinder如图 7 所示切割部件采用盘式旋转切割器，采用下传动的方式进行割草机的动力传递。 行走与动力系统通过万向联轴器将动力传递到传动齿轮箱中，相互啮合的锥齿轮又将动力传 递给主动轴，主动轴一方面带动转筒转动；另一方面将动力传递到下传动齿轮箱，再通过齿 轮传动将动力传递到从动轴，从动轴带动另一个转筒转动。连接杆与下传动齿轮箱以及转筒 构成框架结构，使整个传动系统的运转稳固、可靠。由于传动轴较长，因而采用间隔较远的 3 个轴承作为转轴的支撑，保证传动系统可靠性；下传动齿轮箱内除转轴带动的齿轮外，分 布着 4 个大小相同、相互啮合的齿轮，保持两刀盘转速大小相同，转向相反。5 结论1、集成了异形割刀、装配导草装置的锥形转筒、圆形刀盘、滑掌、传动系统、四连杆提升 装置以及固定支架，创新设计双圆盘式旋转切割器2、切割器功率包括空转功率消耗和传递给物料的机械能消耗，相邻的刈割作业区适当重叠 的刈割方式能够有效地保证割茬的平整，割刀重合区域与前进速度，的理论研究。3、采用往返行程重合刈割的方式能够有效地保证割茬的平整性，苜蓿植株在锥形转筒的作 用下被提升一定高度，其值与锥形转筒的母线与水平面的夹角成三角函数关系。