桩基承载计算

上海锦惠翡翠湾两期两标塔机基础桩基计算1、桩基承载计算（1）竖向载荷：塔机总高度20m,塔机自重：38.6（自重）+14（配重）+5.8 =58.4t=584kN混凝土基础自重：理论自重 90.75t=907.5kN起吊重量：6X1.2=7.2t=72kN工作状态： Na=800+907.5+72=1779.5kN 非工作状态： 800+907.5=1707.5kN（ 2）起重力矩的附加荷载：a、工作状态，塔臂垂直于塔身二立柱时（即平行X轴方向）Mmax=78.8kN Nm二Mmax/3.4=78.8/3.4二23.18t=231.8kN （单桩 116kN）b、工作状态，塔臂在对角线位置时（与X轴成45 ）Nmz =Mmax/2.83=78.8/4.8= 16.421=164.2kN （单桩）注“+”表示受压，“-”表示受拉。c、非工作状态，塔臂垂直于塔身二立柱时（即平行X轴方向）Mmax=122kN Nm （非） =Mmax/3.4=122/3.4=35.88t=358.8kN （单桩 179.4kN）d、非工作状态，塔臂在对角线位置时（与X轴成45 ）Nm，二Mmax/3.39=122/4.8二25.421二254.2kN （单桩）（3）竖向总荷载设计值：本设计荷载由竖向荷载与附加荷载叠加后的竖向总荷载，附加荷载以工作状况与非工作状况时的最大值叠加时组合荷载为合理的设计桩径、桩长的计算为荷载。a、工作状态：Nmax=Na/4+Nm=1779.5/4+164.2=609.07kN （受压）Nmin= Na/4-Nm=1779.5/4-164.2=280.67kN （受压）b、非工作状态：Nmax=Na/4+Nm=1707.5/4+254.2=681.07kN （受压）Nmin= Na/4-Nm=1707.5/4-254.2=172.67kN （受压）故设计取值 Nmax=681.07kN （受压）Nmin=172.67kN （受压）2、塔式起重机桩基选择计划选用桩径0800,桩长为13m的灌注管桩，桩的实际承载力设计值验算：Rd30=UPE fsili/rs+fpAp/rp式中 UP桩身截面周长（m）Up二UD=3.14X0.8=2.512mfsi桩侧第i层土的极限摩擦阻力标准值（kPa）按地质资料取用fp一桩端处土的极限端阻力标准值（kPa ）按地址资料取用li一第i层土的厚度（m）按地质资料取用Ap一桩端横截面面积（m2）Ap=n d2/4=3.14X 0.82/4=0.5024m2rs、rp一桩侧、桩端阻力分项系数由下式端阻比p P值查规范表而得p P=Rpk/ （RpK+RsK）Rpk=fpXAp=1500X0.5024=753.6kNRsk=UpEfsil=2.512X （7X5.6+18X3.6+32X3.8）=300.8kNp P=753.6/（753.6+300.8）=0.715查表得 rs=1.25rp=1.22Rd30=300.8/1.25+753.6/1.22=858.34kN 681.07kN，验算桩基承载力大于于理论需要, 考虑塔机基础在实际使用中为桩与基础平台综合受力，平台自身可承担部分载荷，故可采用本 桩基施工方案（选桩径屮800,桩长为13m的灌注管桩与混凝土基础（混凝土基础5.5X5.5X1.2） 复合承载能符合塔机抗倾翻及防止基础沉降，满足设备安全使用要求。附 QTZ63 塔式起重机基础图。QTZ63塔式起重机基本基础受力承载参数（按使用说明书选取）P1：基础所受垂直力P2：基础所受水平力M：基础所受倾翻力矩MK:基础所受扭矩F1、F2、F3、F4:附着点受力载荷 工况基础载荷建筑彳物载荷P (t)1P (t)2M (t m)M (t m)kF (t)1F (t)2F (t)3F (t)4工作状态83.81.5578.86.85.29.24.89.0非工作状态78.83.0812203.15.72.95.8基础及附着载荷表