《土的压缩与固结》PPT课件.ppt

第四章土的压缩 固结与沉降 4 1概述 如果在地基上修建建筑物 地基土内各点不仅要承受土体本身的自重应力 而且要承担由建筑物通过基础传递给地基的荷载产生的附加应力作用 这都将导致地基土体的变形 在附加应力作用下 地基土土体变形 从而将引起建筑物沉降 为什么要研究沉降 基础的沉降量或者各部位的沉降差过大 那么将影响上部建筑物的正常使用 甚至会危及建筑物的安全 4 1概述 沉降 不均匀沉降工程实例 问题 沉降2 2米 且左右两部分存在明显的沉降差 墨西哥某宫殿 地基 20多米厚的粘土 4 1概述 由于沉降相互影响 两栋相邻的建筑物上部接触 沉降 不均匀沉降工程实例 4 1概述 高层建筑物由于不均匀沉降而被爆破拆除 沉降 不均匀沉降工程实例 长高比过大的建筑物因不均匀沉降墙体产生裂缝 4 1概述 中部沉降大 八 字形裂缝 沉降 不均匀沉降工程实例 土具有变形特性 荷载作用 地基发生沉降 一致沉降 沉降量 差异沉降 沉降差 建筑物上部结构产生附加应力 影响结构物的安全和正常使用 土的特点 碎散 三相 沉降具有时间效应 沉降速率 4 1概述 本章研究内容和思路 地基沉降计算 土的压缩和变形特性 固结 沉降与时间关系 本章内容 一 土的压缩试验在外力作用下 土颗粒重新排列 土体体积缩小的现象称为土的压缩 为了研究土的压缩特性 通常可在试验室内进行压缩 固结 试验 从而测定土的压缩性指标 室内压缩 固结 试验的主要装置为侧限压缩仪 固结仪 用这种仪器进行试验时 由于刚性护环所限 试样只能在竖向产生压缩 而不能产生侧向变形 故称为侧限压缩试验 4 2土的压缩性 4 2土的压缩性 侧限压缩试验 固结容器 环刀 护环 导环 透水石 加压上盖和量表架等加压设备 杠杆比例1 10变形测量设备 侧限压缩仪 固结仪 支架 加压设备 固结容器 变形测量 OnlycompressioninverticalDeformationduetovoidvolumedecrease 4 2土的压缩性 根据固结试验各级荷载pi相应的稳定压缩量Si 可求得相应孔隙比ei建立压力p与相应的稳定孔隙比的关系曲线 称为土的压缩曲线 4 2土的压缩性 固体颗粒 孔隙 二 土的压缩系数 压缩指数 压缩模量压缩曲线反映了土受压后的压缩特性 土的压缩系数是指土体在侧限条件下孔隙比减小量与有效应力增量的比值 即e p曲线某范围的割线斜率 4 2土的压缩性 e kPa 单位 Mpa 1 图中所示为0 1 0 2MPa两级压力下对应的压缩系数 称为a1 2 常用来衡量土的压缩性高低 e kPa 4 2土的压缩性 土工试验方法标准 土的固结试验的结果也可以绘在半对数坐标上 即坐标横轴p用对数坐标 而纵轴e用普通坐标 由此得到的压缩曲线称为e lgp曲线 在较高的压力范围内 e lgp曲线近似地为一直线 可用直线的斜率 压缩指数Cc来表示土的压缩性高低 即 式中 e1 e2分别为p1 p2所对应的孔隙比 4 2土的压缩性 压缩系数和压缩指数区别 前者随所取的初始压力及压力增量的大小而异 而后者在较高的压力范围内是常数 4 2土的压缩性 土的压缩模量是指土体在侧限条件下的竖向附加应力与相应的竖向应变之比 固体颗粒 孔隙 土的体积压缩系数ms定义为土体在单位应力作用下体积应变 它与土的压缩模量互为倒数 三 回弹曲线和再压缩曲线土的卸载回弹和再压缩的特性 卸荷和再加荷的压缩试验 4 2土的压缩性 回弹和再压缩曲线比初始压缩曲线平缓 加载到超过卸荷时的应力 再压缩曲线与初始压缩曲线延长线重合 4 2土的压缩性 四 应力历史对粘性土压缩性的影响 一 前期固结压力和超固结比应力历史 就是土体在历史上曾经受到过的应力状态 天然土层在历史上曾受到过的最大固结压力称为前期固结压力 preconsolidationpressure 以pc表示 而把前期固结压力与现有上覆压力p1之比定义为超固结比 OCR overconsolidatedratio 表示 即 OCR pc p1当OCR 1时 该土是超固结土 oveconsolidatedsoil 当OCR 1时 则为正常固结土 normallyconsolidatedsoil 当OCR 1时 该土是欠固结土 underconsolidatedsoil 沉积土层的超固结比 4 2土的压缩性 4 2土的压缩性 二 前期固结压力的确定 A B C D m rmin 1 2 3 为考虑土的应力历史进行沉降计算 需确定土的前期固结压力 f B点对应于先期固结压力 p b 作水平线m1 c 作m点切线m2 d 作m1 m2的角分线m3 e m3与试验曲线的直线段交于点B a 在e lgp压缩试验曲线上 找曲率最大点m p p Casagrande法 4 2土的压缩性 三 现场压缩曲线的推求 取土样使土受扰动 为使沉降计算接近实际 对室内试验结果进行修正 确定先期固结压力 p 过e0作水平线与 p作用线交于B 由假定 知 B点必然位于原状土的初始压缩曲线上 以0 42e0在压缩曲线上确定C点 由假定 知 C点也位于原状土的初始压缩曲线上 土样取出以后e不变 等于原状土的初始孔隙比e0 因而 e0 p 点应位于原状土的初始压缩曲线上 0 42e0时 土样不受到扰动影响 a 正常固结土 假定 推求 通过B C两点的直线即为所求的位压缩曲线 4 2土的压缩性 土取出地面后体积不变 即 e0 s 在原位再压缩曲线上 再压缩指数Ce为常数 0 42e0处的土与原状土一致 不受扰动影响 推定 确定 s p的作用线 过e0作水平线与 s作用线交于D点 过B和C点作直线即为原位压缩压缩曲线 过D点作斜率为Ce的直线 与 p作用线交于B点 DB为原位再压缩曲线 过0 42e0作水平线与e lg 曲线交于点C b 超固结土 假定 4 3土的侧压力系数与变形模量 一 现场荷载试验 教材117 二 土的侧压力系数及变形模量 土的侧压力系数 K0 是指侧限条件下土中侧向应力与竖向应力之比 土的变形模量 E0 是土体在无侧限条件下的应力与应变的比值 相当于理想弹性体的弹性模量 但是由于土体不是理想弹性体 故称为变形模量 E0的大小反映了土体抵抗弹塑性变形的能力 前面定义侧限条件下的压缩模量Es 与之有如下关系 K0与泊松比有如下关系 4 3土的侧压力系数与变形模量 4 3土的侧压力系数与变形模量 变形模量E0与压缩模量Es之间的关系推导 所以有 根据定义 4 3土的侧压力系数与变形模量 土的弹性模量 杨氏模量 E 是指土体在无侧限条件下瞬时压缩的应力与弹性应变的比值 常用于估算建筑物初始瞬时沉降 压缩模量Es和变形模量E0的应变为总应变 包括弹性应变和塑性应变 弹性模量E的应变只包含弹性应变 通常变形模量取值 4 4地基沉降量计算 地基沉降量是指地基土压缩变形达固结稳定的最大沉降量 地基沉降有两方面的原因 一是建筑物荷载在土中产生附加应力 二是土具有压缩性 地基沉降计算方法有分层总和法 弹性理论法 应力历史法 应力路径法等等 分层总和法是目前被广泛采用的沉降计算方法 分层总和法是以无侧向变形条件下的压缩量公式为基础 4 4地基沉降量计算 一 分层总和法 无侧向变形条件下单向压缩量计算假设 1 土的压缩完全是由于孔隙体积减小导致骨架变形的结果 土粒本身的压缩可忽略不计 2 土体仅产生竖向压缩 而无侧向变形 3 土层均质且在土层厚度范围内 压力是均匀分布的 无侧向变形条件下单向压缩量公式 4 4地基沉降量计算 根据av mv和Es的定义 4 4地基沉降量计算 上式又可表示为 Fora5m depthofsand Giventhatnaturalvoidratioe 0 80 specificgravityGs 2 68 1 Determinetherelativedensityandsaturatedwatercontent 2 Whatisthesettlementwithoutlateraldeformationiftherelativedensitybecomes75 4 4地基沉降量计算 无侧向变形条件下土层压缩量计算公式 4 4地基沉降量计算 分层总和法 在沉降计算深度范围内划分若干土层 计算各层的压缩量 Si 然后求其总和 即得地基表面的最终沉降量S 这种方法称为分层总和法 沉降计算深度zn是指自基础底面向下需要计算压缩变形所达到的深度 分层总和法 4 4地基沉降量计算 沉降计算深度zn的确定 z 地基某深度的附加应力 s 自重应力 一般土层 z 0 2 c 软粘土层 z 0 1 c 至基岩或不可压缩土层 分层总和法 分层总和法的基本思路是 将压缩层范围内地基分层 计算每一分层的压缩量 然后累加得总沉降量 分层总和法有两种基本方法 e p曲线法和e lgp曲线法 4 4地基沉降量计算 分层总和法 用e p曲线法计算地基的沉降量计算步骤 1 首先根据建筑物基础的形状 结合地基土层性状 选择沉降计算点的位置 再按作用在基础上荷载的性质 中心 偏心或倾斜等 求出基底压力的大小和分布 2 将地基分层 2 4m 0 4b 土层交界面 地下水位 3 计算地基中的自重应力分布 4 计算地基中竖向附加应力分布 5 确定压缩层厚度 6 按算术平均求各分层平均自重应力和平均附加应力 注意 也可以直接计算各土层中点处的自重应力及附加应力 4 4地基沉降量计算 分层总和法 7 求出第i分层的压缩量 p e 注意 不同土层要用不同曲线 代公式 8 最后将每一分层的压缩量累加 即得地基的总沉降量为 4 4地基沉降量计算 分层总和法 例题4 1 某柱下独立基础为正方形 边长l b 4m 基础埋深d 1m 作用在基础顶面的轴心荷载F 1500kPa 地基为粉质黏土 土的天然重度 16 5kN m3 地下水位深度3 5m 水下土的饱和重度 sat 18 5kN m3 如图所示 地基土的天然孔隙比e1 0 95 地下水位以上土的压缩系数为a1 0 30MPa 1 地下水位以下土的压缩系数为a2 0 25MPa 1 地基土承载力特征值fak 94kPa 试采用传统单向压缩分层总和法和规范推荐分层总和法分别计算该基础沉降量 4 4地基沉降量计算 分层总和法 解 按分层总和法计算 按比例绘制柱基础及地基土的剖面图 如图所示 按式计算地基土的自重应力 提示 自土面开始 地下水位以下用浮重度计算 结果如表4 6 应力图如图 计算基底应力 计算基底处附加应力 4 4地基沉降量计算 分层总和法 计算地基中的附加应力 地基受压层厚度zn确定 地基沉降计算分层 计算各层土的压缩量 柱基础中点最终沉降量 4 4地基沉降量计算 表4 6分层总和法计算地基沉降量 例题4 2 墙下条形基础宽度为2 0m 传至地面的荷载为100kN m 基础理置深度为1 2m 地下水位在基底以下0 6m 如下图所示 地基土的室内压缩试验试验e p数据下表所示 用分层总和法求基础中点的沉降量 4 4地基沉降量计算 分层总和法 地基土的室内压缩试验试验e p数据 解 1 地基分层 考虑分层厚度不超过0 4b 0 8m以及地下水位 基底以下厚1 2m的粘土层分成两层 层厚均为0 6m 其下粉质粘土层分层厚度均取为0 8m 2 计算自重应力计算分层处的自重应力 地下水位以下取有效重度进行计算 计算各分层上下界面处自重应力的平均值 作为该分层受压前所受侧限竖向应力p1i 各分层点的自重应力值及各分层的平均自重应力值见图及附表 附表分层总和法计算地基最终沉降 3 计算竖向附加应力 基底平均附加应力为 查条形基础竖向应力系数表 可得应力系数au及计算各分层点的竖向附加应力 并计算各分层上下界面处附加应力的平均值 见附图及附表 4 将各分层自重应力平均值和附加应力平均值之和作为该分层受压后的总应力p2i 5 确定压缩层深度 按sz sc 0 2来确定压缩层深度 在z 4 4m处 sz sc 14 8 62 5 0 237 0 2 在z 5 2m处 sz sc 12 7 69 0 0 184 0 2 所以压缩层深度可取为基底以下5 2m 6 计算各分层的压缩量如第 层各分层的压缩量列于附表中 7 计算基础平均最终沉降量 4 4地基沉降量计算 二 规范法 建筑地基基础设计规范 推荐的计算方法是对分层总和法单向压缩公式的修正 同样采用了侧限条件下e p曲线的压缩性指标 但运用了平均附加应力系数 规定了地基变形计算深度的新标准 提出了沉降计算的经验修正系数 使结果接近实际 4 4地基沉降量计算 规范法 平均附加应力系数 表4 4 定义 从基底某点下至地基任意深度z范围内的附加应力分布图面积A与基底附加应力与地基深度乘积的比值 成层地基中第i分层的变形量公式 分层总和 得 4 4地基沉降量计算 地基变形深度的确定采用变形比法 分层总和法是应力比法 规定 按表4 2分层厚度所得的变形量小于总压缩量的2 5 沉降计算的经验修正系数 表4 3 根据基础沉降观测资料推算的最终变形量 公式计算沉降量 因此规范法计算地基最终沉降量的公式为 规范法 例题 教材P129 课堂上学生自学 4 4地基沉降量计算 三 按弹性力学公式计算沉降量 公式推导 教材131页 讲一下思路即可 值查表4 8 常用变形模量E0来代替弹性模量E优点 直接使用弹性理论 概念清晰 计算简便 适用范围及不足 适用于地基土土质均匀 荷载面积不大的情况 不适用于复杂边界条件 土层不均匀时 计算的准确与否取决于所选用的弹性模量 或变形模量 是否具有代表性 弹性力学公式计算的沉降量往往偏大 4 4地基沉降量计算 一 e lgp曲线法 应力历史法 利用室内e lgp曲线法可以考虑应力历史的影响 从而可进行更为准确的沉降计算 与单向压缩分层总和法的区别 a 采用e lgp曲线确定压缩指数Ccb 由现场压缩曲线求得c 初始孔隙比用d 考虑土的应力历史 对正常固结土和超固结土采用不同的计算公式 四 沉降计算的其它方法 4 4地基沉降量计算 二 斯肯普顿 比伦法 变形三分法 根据粘性土地基在外载作用下变形发展过程 认为地基的总沉降由三个分量组成 瞬时沉降 固结沉降 次固结沉降 沉降计算的其它方法 瞬时沉降是加载后即时发生的沉降 由不排水条件下土体变形导致 固结沉降是随固结土中水排出 孔隙水压力减小 有效应力增加造成的沉降 次固结沉降发生在固结完成之后 与土骨架的蠕变有关 优点 考虑变形过程 能考虑应力历史 修正可提高精度 不足 这一计算方法只适用于粘性土层 4 4地基沉降量计算 三 应力路径法 沉降计算的其它方法 应力路径是指在外力作用下土中某点的应力变化过程在应力坐标图中的移动轨迹 应力路径法利用三轴仪在室内模拟土的原位应力路径 实测土的应变 再计算沉降 优点 思路清晰 计算方法先进 缺点 试验工作量大 计算依据的代表性点不易选取 应力系按弹性理论求得 未必与实际应力相同 4 4地基沉降量计算 沉降计算方法的讨论 单向压缩分层总和法 使用e lgp曲线 优点 计算方法简单 计算指标容易测定 能考虑地基分层 地下水位 基础形状 适用广泛 经验积累较多 当基础面积大大超过压缩层厚度 可以得到较好结果 缺点 室内测e p曲线 取样扰动 使计算结果偏大 可判定原状土压缩曲线区分不同固结状态 无法确定现场土压缩曲线不区分不同固结状态 e lgp曲线方法与e p曲线方法 即应力历史法 相比 不足之处 规范法 使用e lgp曲线 修正 提高了精度 e pe lgp 其它方法的优缺点前面已讲过 4 5地饱和土单向固结理论 固结 饱和土体在某压力作用下 压缩量随着孔隙水的排出而逐渐增长的过程 固结描述了沉降与时间之间的关系 关西国际机场世界最大人工岛 1986年 开工1990年 人工岛完成1994年 机场运营面积 4370m 1250m填筑量 180 106m3平均厚度 33m地基 15 21m厚粘土 工程实例 关西国际机场是日本建造海上机场的伟大壮举 是日本人围海造地工程的杰作 关西国际机场建在大阪东南 离海岸大约3英里的大沙滩上 这个大沙滩 长2 5英里 宽0 75英里 1989年日本政府决定在大阪建成年客流量高大3000万人的世界级机场 并配有现代化的商场 旅馆以及其他配套设施 机场的全部预算高达100亿美元 如果将配套的高速运输线和填海费用全部计算在内 工程造价将超过英吉利海峡隧道工程 关西机场1994年夏季已投入使用 整个机场酷似一个绿色的峡谷 一侧为陆地 一侧为海洋 国家 日本城市 大阪年份 1994年关西机场象是一具精准的仪器 是数学与科技的结晶 皮亚诺 4 5地饱和土单向固结理论 工程实例 设计时预测沉降 5 7 7 5m完成时实际沉降 8 1m 5cm 月 1990年 预测主固结完成 20年后比设计超填 3 0m 问题 沉降大且有不均匀沉降 一 单向固结模型物理模型 弹簧活塞模型 4 5饱和土单向固结理论 p p 附加应力 z p超静孔压 u z p有效应力 z 0 渗流固结过程 变形逐渐增加 附加应力 z p超静孔压 u0 附加应力 z p超静孔压 u 0有效应力 z p p 从固结模型模拟的土体的固结过程可以看出 在某一压力作用下 饱和土的固结过程就是土体中各点的超孔隙水应力不断消散 附加有效应力相应增加的过程 或者说是超孔隙水应力逐渐转化为附加有效应力的过程 而在这种转化的过程中 任一时刻任一深度上的应力始终遵循着有效应力原理 即p u 因此 关于求解地基沉降与时间关系的问题 实际上就变成求解在附加应力作用下 地基中各点的超孔隙水应力随时间变化的问题 因为一旦某时刻的超孔隙水应力确定 附加有效应力就可根据有效应力原理求得 从而 根据上节介绍的理论 求得该时刻的土层压缩量 4 5饱和土单向固结理论 二 太沙基 Terzaghi 单向固结理论 4 5饱和土单向固结理论 实践背景 大面积均布荷载 p 不透水岩层 饱和压缩层 z p p 侧限应力状态 土层均匀且完全饱和 土颗粒与水不可压缩 变形是单向压缩 水的渗出和土层压缩是单向的 荷载均布且一次施加 假定 z const 渗流符合达西定律且渗透系数保持不变 压缩系数a是常数 1 基本假定 4 5饱和土单向固结理论 2 建立方程 微小单元 1 1 dz 微小时段 dt 孔隙体积的变化 流出的水量 土的压缩特性 有效应力原理 达西定律 表示超静孔隙水压力的时空分布的微分方程 超静孔隙水压力孔隙比 超静孔隙水压力孔隙比 土骨架的体积变化 z 4 5饱和土单向固结理论 2 建立方程 固体体积 孔隙体积 dt时段内 孔隙体积的变化 流出的水量 4 5饱和土单向固结理论 dt时段内 孔隙体积的变化 流出的水量 土的压缩性 有效应力原理 达西定律 孔隙体积的变化 土骨架的体积变化 2 建立方程 由公式可以求解得任一深度z在任一时刻t的孔隙水应力的表达式 固结微分方程的物理意义 孔隙水应力随时间的变化正比于水力梯度随深度的变化 4 5饱和土单向固结理论 2 建立方程 固结系数 Cv反映了土的固结性质 孔压消散的快慢 固结速度 Cv与渗透系数k成正比 与压缩系数a成反比 cm2 s m2 year 粘性土一般在10 4cm2 s量级 3 固结微分方程求解 4 36 4 5饱和土单向固结理论 线性齐次抛物线型微分方程式 一般可用分离变量方法求解 给出定解条件 求解渗流固结方程 就可以解出uz t 1 求解思路 0 z H u p z 0 u 0z H u z 0 z H u 0 2 边界 初始条件 z 3 固结微分方程求解 4 5饱和土单向固结理论 4 5饱和土单向固结理论 时间因数 4 固结微分方程的解 反映孔隙水压力的消散程度 固结程度 式中 m 正奇数 1 3 5 Tv 时间因数 无因次 其中 H为最大排水距离 在单面排水条件下为土层厚度 在双面排水条件下为土层厚度的一半 H 单面排水时孔隙水压力分布 双面排水时孔隙水压力分布 z z 排水面 不透水层 排水面 排水面 渗流 渗流 渗流 Tv 0 Tv 0 05 Tv 0 2 Tv 0 7 Tv Tv 0 Tv 0 05 Tv 0 2 Tv 0 7 Tv 时间因数 m 1 3 5 7 4 5饱和土单向固结理论 4 固结微分方程的解 三 固结度及其应用所谓固结度 就是指在某一附加应力下 经某一时间t后 土体发生固结或孔隙水应力消散的程度 对某一深度z处土层经时间t后 该点的固结度可用下式表示 式中 uo 初始孔隙水应力 其大小即等于该点的附加应力p u t时刻该点的孔隙水应力 某一点的固结度对于解决工程实际问题来说并不重要 为此 常常引入土层平均固结度的概念 4 5饱和土单向固结理论 或者 式中 st 经过时间t后的基础沉降量 s 基础的最终沉降量 4 5饱和土单向固结理论 M m 1 3 5 7 土层的平均固结度是时间因数Tv的单值函数 它与所加的附加应力的大小无关 但与附加应力的分布形式有关 反映附加应力分布形态的参数 对0型 附加应力为 沿竖向 均匀分布 定义为透水面上的附加应力与不透水面上附加应力之比 4 5饱和土单向固结理论 4 5饱和土单向固结理论 1 型 2 型 0 1 型 0 2 型 0 型 1型 其附加应力随深度呈逐渐增大的正三角形分布 其初始条件为 当t 0时 0 z H 据此 式 4 37 可求解得 n 1 2 3 4 2型 1型 2型 4 5饱和土单向固结理论 0 1型 Type0Type1Type0 1 4 5饱和土单向固结理论 0 1 0 2型 4 5饱和土单向固结理论 Type0Type1Type2Type0 1Type0 2 4 5饱和土单向固结理论 为了使用的方便 已将各种附加应力呈直线分布 即不同 值 情况下土层的平均固结度与时间因数之间的关系绘制成曲线 如图 4 5饱和土单向固结理论 利用此图和固结度公式 可以解决下列两类沉降计算问题 1 已知土层的最终沉降量S 求某一固结历时t已完成的沉降St 2 已知土层的最终沉降量S 求土层产生某一沉降量St所需的时间t 4 5饱和土单向固结理论 4 5饱和土单向固结理论 t Tv Cvt H2 St UtS 1 已知土层的最终沉降量S 求某一固结历时t已完成的沉降St 1 由k av e1 H和给定的t 算出Cv和时间因数Tv 2 利用图4 26中的曲线查出固结度U 3 再由式 4 42 求得St S U 4 5饱和土单向固结理论 2 已知土层的最终沉降量S 求土层产生某一沉降量St所需的时间t Ut St S 从Ut查表 计算 确定Tv 1 平均固结度U St S 2 图中查得 时间因数Tv 3 再按式t H2Tv Cv求出所需的时间 4 5饱和土单向固结理论 例题4 3 设饱和粘土层的厚度为10m 位于不透水坚硬岩层上 由于基底上作用着竖直均布荷载 在土层中引起的附加应力的大小和分布如图4 27所示 若土层的初始孔隙比e1为0 8 压缩系数av为2 5 10 4kPa 渗透系数k为2 0cm a 试问 1 加荷一年后 基础中心点的沉降量为多少 2 当基础的沉降量达到20cm时需要多少时间 解 1 该圆该土层的平均附加应力为 z 240 160 2 200kPa 则基础的最终沉降量为S av 1 e1 zH 2 5 10 4 200 1000 1 0 8 27 8cm该土层的固结系数为Cv k 1 e1 av w 2 0 1 0 8 0 00025 0 098 1 47 105cm2 a时间因数为Tv Cvt H2 1 47 105 1 10002 0 147土层的附加应力为梯形分布 其参数 z z 40 160 1 5 4 5饱和土单向固结理论 由Tv及 值从图4 26查得土层的平均固结度为0 45 则加荷一年后的沉降量为St U S 0 45 27 8 12 5cm 2 已知基础的沉降为St 20cm 最终沉降量S 27 8cm则土层的平均固结度为U St S 20 27 8 0 72由U及 值从图4 26查得时间因数为0 47 则沉降达到20cm所需的时间为t TvH2 Cv 0 47 10002 1 47 105 3 2年 4 5饱和土单向固结理论 例题4 4 已知 H 10m 大面积荷载p0 0 12Mpa e0 1 0 av 0 3Mpa 1 K 1 8cm 年求 单面及双面排水条件下 1 加荷一年的沉降量 2 沉降达14cm所需时间 Solution 4 5饱和土单向固结理论 anhalf closedlayer 单面排水 aopenlayer 双面排水 4 5饱和土单向固结理论 Tv 0 524 H 10mt 4 37 years foranhalf closelayer 单面排水 H 5mt 1 09 years foraopenlayer 双面排水 4 5饱和土单向固结理论 EndofChapter4结束