机械专业外文文献翻译-外文翻译--对刀具的影响进给速度,强调在铬镍铁合金718加工 中文版

1 附录 2 翻译 期刊主页： 定位 / 对刀具的影响进给速度 ,强调在铬镍铁合金 718 加工 加齐大学，技术教育学院， 06500 卡拉，土耳 其 埃尔多安高丝，阿卜杜拉库尔特 *，乌尔维谢凯尔 文章信息 文章历史： 06 年 12 月 18 日收到 收到订正形式 2007 年 5 月 14日 2007 年 5 月 15日接受 关键词： 进给速度 铬镍铁合金 718 刀具 件 有限元方法（ 抽象 切削力影响金属切削加工过程中 ， 切削工具是一个非常重要的参数一定知道选择经济条件和切割装入工件 文的进给速度在加工镍基超合金 18合金，在飞机和航天器使用的工业，核动力系统和蒸汽发生器等的切削工具，强调了 调查。 切削的系列对刀具应力分布进行了分析利用商业有限元方法（ ）。获得的结果表明，进给速度是最相关刀具切削参数的影响压力。 介绍 2 近年来，有限元方法（有限元）的基础上欧拉和拉格朗日的配方已被更新发展以分析加工过 程。 应有 在计算机技术和复杂的发展守则研究制定更加重视数值模，埃尔斯，特别是对有限元分析。 欧拉提法 适用于用于模型的有限元模型的许多 割。然而，使用拉格朗日更因为它能够广泛的模拟芯片从刚开始的阶段编队稳态切削。如元素分离的有限元技术克里特 卡罗尔， 1985; 1987 年 ; 埃彭贝克， 1991 年 ;上田，真锅， 1992 年，杨石，1993 年 ;施， 1995 年），该模型刀具磨损（ 卡罗尔， 1985 年 ; 米彻姆， 1987 年 ;上田，真锅， 1992 年 ;施杨， 1993 年，胡适， 1995 年），重新啮合区（施杨， 1993 年），弗里茨 卡罗尔， 1985 年 ; 米彻姆， 1987 年 ; 埃彭贝克， 1991 年 ;植田和真锅， 1992年 ;施，杨， 1993 年 ;施， 1995 年）等，都用于提高精度和效率的有限元在金属切削。回顾与有限元的金属，它切割文学我们观察到，其中很大一部分描 述西穆拉 ， 1995 年 ;藏，巴格奇， 1994 年 ;美国网球协会，1999;。， 1997）利用如马克， 件，变形的 2D/3D，耐克，戴恩等仿真结果关于切屑形成过程中，热和切屑形成（ 月亮， 1990 年 ;史蒂文森等。， 1983;曼苏尔等人。 1973 年 ;利通等。， 1991;前川和 1996 年），切削刀具磨损（ 分析埃彭贝克， 1991 年），和残余应力分布（萨达特等 基地。，1991）进行了研究 。 许多报纸存在于德利特拉 谢凯尔和库尔特（谢凯尔和库尔特， 2006）刀具 （数学建模的压应力在 X， Y和 镍基超合金加工铬镍铁合金 718。 据和分析的应力分布 削减了有限元方法的工具使用方法 件。 他们还调查了 3个影响切不同深度（ 米）的切割工具和正常的剪切和 力，当 2007 年 1 铝正交铝合金加工（库尔特 以及硫2005 年）。 在另一方面，强调在 ，之间的插入和小费席位机智表面的切割查 2001）使用 高档刀具（山特维克， 。 镍基超合金 18 合金，用于飞机和航天器工业，核能发电系统和蒸汽发电机，最引人注目的是为他们的出色实力和耐腐蚀性，特别是在高温下。铬镍铁合金 718是已知的最难以切 材料。 该物业负责为穷人机系列，能力的镍基超合金，特别是铬镍铁合金 718，如下（杜津斯基等人。， 2004）。 一个主要组成部分 他们的实力是由于在加工过程中保持自己的 高温性能。 这种超合金是非常紧张利率敏感和容易的工作，变硬，造成进一步的工具 磨损。 高度磨料碳化物颗粒载于 微观原因磨料磨损。 可怜的导热性致高切削温度可达 1200 在刀面。 镍基超合金具有很高的化学， 亲和力许多工具导致扩散磨损材料。 镍合金焊接和切割工具上附着 频繁发生 ， 作为造成严重开槽 以及改变了刀具前脸由于随之而来的拉出来的刀具材料。 由于其高强度，剪切 汀势力达到高值，激发机床系统并可能产生震动，这样会影响表面 质量。 在对铬镍铁合金 718 条款的根 关合作的新的切削工具刀具磨损，温度 分布，高速机械加工和刀具 川等。， 1997; 人。， 1993;的 。，1996; 。， 1993; 基地。， 2002）。 本文的进给速度对切割工具 强调在镍基超合金加工铬镍铁合金 718 进行了调查。 切削力测量 通过一系列的实验测量。 应力分销商 对刀具 行了分析有限元方法利用特， 2006）。 3 4 属切削试验 镍基超合金 18 合金（医疗辅助队 5663）与初始 作者： 40 45度在使用 试切割。 铬镍铁合金的化学成分是 718 表 1所示。 在测试中，晶须增强陶瓷刀片（氧化铝 +晶须）与国际标准化组织指定 20712 纳金属，肯塔基州 4300 级）的使用。 刀柄 的插入 上安装在具有国际标准化组织指定， 试验共进行了一个 卫德数控车床。 共50 人进行了切削试验 没有冷却液， 5位不同的 切割速度和饲料率，以及两种不同深度的削减过程中使用测量切削力。所使用的切削参数 在实验中列于表 2。重要的是要强调只有进给速度和切割速度等作为变量选取的考验。主要切削力（财委会），饲料力（ 被动力（ 全部测量奇石乐测力计的压电式 9257B。 具建模 应力的分布，分析了对刀具 采用 基础上， 委会，用 和 量中 为了减少 在分析计算时间 ;刀柄 长 50 毫米，而夹紧元件（钳，垫片， 螺丝 垫片等），被忽略 的 该模型用来夹在插入 的元件上 。 该刀具建模过程中，德 考虑到荷兰的切削工具（耙几何性质角，倾斜角，鼻半径，倒角，清除角等），进行一些对形成的 械桌面 6电源包发送到 “ 。 ” 换垫。在切削工具的造型，芯片的工具接触长度（立法会）也考虑到如下图在文学（托罗波夫和高， 2003 年，乙， 2005 年）。 该芯片的工具 接触长度（或接触面积）进行了实验多边环境协定，变身，由芯片验证工具接触长度方程对托罗波夫（托罗波夫和高， 2003 年，乙， 2005 年）。 该前刀面刀具的特点是抗钢笔 热 前的测试。一旦试验结束后，芯片的工具 ，机智面积 微量的援助标记前刀面。因此，实体模型的切割工具，同时考虑到 ，该芯片的审议，工具的接触面积，如图所示。 1A 的人 根据发达国家的芯片接触长度和工具 深度削减。图。 1b 显示详细介绍了芯片的接触面积工具 为削减的是 1 和 2 毫米的深度。 金属模型 为 工具 瓷插入表 2（显示模， 弹性汗国和泊松比为 400瓷插入和 刀柄 维 10 节点四面体结构 与一二次位移 固体行为很适合 模型 生产的 统）作为元素类型为禁 谢长廷在有限元模型的工具。 被选中的网格密度 过于密集（ 3 的芯片工具跟区）和 稀疏（ 5）在刀具（图 1C）的其他部分。 的接触对之间也适用于切割工具和 该工具的持有人（三维座椅表面 8 节点表面 到表面接触的插入和 3 - 标，刀柄部分 在任期 采用 10237（ 1,1931 节 点）和 26550 （ 29663 节点）的元素被用于 525 工具 持有人 20712 瓷插入分别。 虽然夹紧元件（钳，螺丝垫片， 等）被忽视的实体模型，夹紧力 申请由夹紧系统采取了插入 考虑到在分析。夹紧力量 适用于作为结点力钳到插入接触带 力 /对节点（即区 脑，如图。 1B）条。 切削力 应用到节点的芯片工具接触面积阴影（ 面积图。第 1A）如下：主切削力是 作为三角表面负荷适用于整个芯片的工具 接触长度。 该进给力（ + x 方向）和 压 力（ - y 方向）应用到节点的联系地区在刀具和 工件进给方向为结点力（即在图区 1b 中的深度切， 1 = 1 毫米）。为了减少在分析，一些计算时间 。 5 假设执行如下：的重量刀柄和插入被忽略。使用的刀片在分析了新的和未使用的（尖锐）。的振动 和温度发生在金属切削也 忽略了分析。 静态分析 使用。作为一个约束边界条件，程度对节点（节点位移）在该地区的自由装入刀柄的测功机上的工具，持有人安装长度，被选中在所有方向（结零位移 = 0）。 3 强调对切削工具 根据切削试验所测得的切削力要在进给速度值变化情况如图所示。 般情 况下，切削力增加饲料中增加一个 率都切削速度和切削深度。在所有的禁 谢长廷的实验中，小学切削力（财委会） 比其他切削力高。测量的切削 为 2深度切力值比越高 1大降价。 分析了所有 50个进行了切削试验 按照规定的装货情况。 图。 3显示压力 分布切割速度， 料 225m/和 力，剪切 应力，最大主应力，和 力 有人为 亚，深圳， 一及 刀具方面的关键区穿 切割速度为 225m/给率 2切削深度，是确定为等于 深度对切削刀具切割边缘基地 （图 3 楼）。 在饲料中率值变化的影响每个截 定安最大正应力速度（张力），最大 剪应力（签名 +），主应力和 力 在图所示。 4般来说，所有切割 速度，这是表明，所有正常的应力值增加 在平行的切割速度的提高，无论是 深度削减。在正常应力化合物的最高值 在 x 方向（ 割的 500m/速度， 进给速度和 2削深度。最高 为茜亚价值观和深圳正处于深度 的 V = 350m/量 2 毫米，女 = V = 500m/ = 别。 ，茜亚，和 时向压应力的增加而增加，在 深入的削减，但 变化小于其他 正应力化合物。 所有的压缩应力 测试可以排队就其 规模， 茜亚，和 高 茜亚， 006， 3586 和 910别为 500m/削进给速度 率 2切削深度。 当张力 应力比压应力，在一般情况下，可能 可以说， 茜亚强调 更 积极作为压力，但更强调 它指出， 同时增加饲料中加息对所有切割 速度和切割深度。最大 6 的最高值 剪应力，对飞机的 征（ 在切削速度 500m/得，饲料率 2切削深度（ 分别）。价值最高的 至于 225m/进给速度和切削深度（图 5）。 此外，主要强调加强与沿增加对 所有切割速度和深度进给速度 切（图 6）。最大和最小主应力 （在中一及中三）有与发生的顺序为 别为 V = 500m/ = A = 2 毫米。 此外冯米塞斯应力（ 为饲料加息 增加。进料率有显着影响对冯米塞斯 尤其是强调了削减测量 2深度。为 切割速度225m/力增加区域边界 在预设情况 380测量 1毫米，但深度 它表明了1352 2切削深度的增加。增加了在冯增加切削速度结果米塞斯应力。在关于料率的影响讲可以清楚地观察到了 500m/切削速度。 该 冯米塞斯的结果应力（ 示，高预测应力值（ 生了再切割速度作者： 500m/给率 2毫米的深度 （图 7）。 分析陶瓷切割后插入截止 实验表明，该庭最高刀具 00m/给率 2 切。 4 结论 随着上进行了实验研究，帮助 铬镍铁合金 718 件，陶瓷用 十二万 七百一十二 割插 入（肯塔基州 4300 级），该分析结果 利用 序获得基于有限勒，方法如下： 增加在进给速度上的应力以增加陶瓷插入。 虽然金属切削合力是区域边界， 同为三方共同所有的测试，应力，切削工具 影响力和被动的饲料价值和力量 不是由初级加工中的切削力值 铬镍铁合金 718。 鉴于削减2重 ，有逆厘清的 间的切割速度和压力增加 值在 1 毫米的切割深度。 在这一进程本方面的削减 速度和进给速度 225 之间选择 400m/ 及 别。 作为刀具应力分析的结果，特别是从 冯米塞斯应力分布，陶瓷刀具插入 在刀具磨损方面 距离 等于上最先进的切削深度的基础 切削工具（实际上，陶瓷刀片磨损在这 在切削试验（卡斯托等人的距离。， 1999）。从此，这 穿着方式将几乎如缺口磨损（槽）， 以及对最前沿，在基槽侧面磨损 。