苏州普洛斯昆山淀山湖物流园三期工程-工程勘察-文字报

编号：时间：2021年x月x日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟页码：第29页 共29页目 录1 概述1.1 工程概况1.2 勘察目的和技术要求1.3 勘察工作的依据及技术标准1.4 勘察方案及完成的工作量2 场地工程地质条件2.1 地形、地貌2.2 地基土的构成与特征2.3 水文地质条件2.4 场地和地基的地震效应2.5 不良地质作用2.6 不利的埋藏物3 地基土的物理力学性质指标3.1 室内土工试验3.2 原位测试3.3 地基承载力特征值的确定4 岩土工程分析评价4.1 场地稳定性和适宜性评价4.2 天然地基分析评价4.3 桩基础分析评价4.4 地基处理分析评价5 结论与建议5.1 结论5.2 建议附件：图序图 表 名 称图 号页 数1图例112建筑物平面位置图/ 建筑物与勘探点平面位置图/建筑物与暗塘平面位置图2-12-333工程地质剖面图3-13-52-3864土工试验报告表4-14-11115分层土工试验成果报告表5-15-12126综合压缩试验曲线图617钻孔柱状图7-17-21218静力触探单孔曲线柱状图8-18-42429勘探点一览表9-19-282810水质分析成果资料10111波速测试报告11-111-7712 现场工作量一览表18-118-18181概 述我院受昆山普淀物流发展有限公司的委托，对其普洛斯昆山淀山湖物流园三期工程建筑场地进行详勘阶段的岩土工程勘察工作。1.1 工程概况拟建场地位于昆山市淀山湖镇，杨家角路以西、丁家浜路以南、民和路以北。具体位置见建筑物平面位置图（图号：2-1）。拟建工程建筑面积约67502.36 m2，建筑物性质见表1.1。 建筑物性质一览表 表1.1建筑物名称建筑面积（m2）层数结构类型0.00高程（m）最大柱网距（mm）荷载（KN/柱）建筑物基础形式A-8仓库16625.761F门式刚架3.21012.030.01500桩基础A-9仓库18240.891F门式刚架3.21012.030.01500桩基础A-10仓库11360.051F门式刚架3.21012.030.01500桩基础A-11仓库18131.661F门式刚架3.21012.030.01500桩基础A-12食堂31813F框架3.2104.06.06000桩基础A-13门卫251F框架3.2104.06.0300天然基础A-14厕所251F框架3.2104.06.0300天然基础注： 1、本次拟建各建筑单位室内地坪0.000及地下室底板标高的高程采用1956黄海高程基准；2、本报告高程如无特殊说明均采用1985国家高程基准（1985国家高程基准=1956黄海高程基准-0.029m）；3、本工程室内地坪及室外道路荷载为50KPa。A-8A-11厂房内2F部位为办公区。以上内容为设计方提供，勘察等级：依据国家标准岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版）第3.1节，本工程重要性等级为三级，场地复杂程度等级为二级，地基复杂程度等级为二级，综合确定本工程勘察等级为乙级。抗震设防类别：依据国标建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）规定，本建筑工程抗震设防类别为丙类。1.2 勘察目的和技术要求本次勘察目的是为拟建建筑物施工图设计和工程施工提供详细的岩土工程资料和设计、施工所需的参数；对场地的稳定性、适宜性和建筑物地基做出岩土工程评价。本次勘察工作的技术要求如下：1、查明场地地基土的构成及其物理力学性质指标，对各土层的地基承载力特征值作出评价，提供地基变形计算参数；2、对场地的稳定性、适宜性进行评价；3、查明场地地下水的类型、埋藏条件，判别地下水和土对建筑材料有无腐蚀性；4、判明场地和地基的地震效应；5、查明场地不良地质作用的成因、类型、分布范围并提出整治方案的建议；6、查明场地有无暗塘、暗浜等对工程不利的埋藏物及其分布范围；7、对地基基础设计方案进行分析论证，提出经济合理的建议；8、提供建议选用的桩基持力层及桩基设计所需的岩土参数，预估单桩极限承载力，评价沉桩可能性，论证桩的施工条件及其沉桩对周围环境的影响。1.3 勘察工作的依据及技术标准本次勘察工作的依据及所遵循的技术标准如下： 1、国标岩土工程勘察规范（GB50021-2001）(2009年版)2、国标建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）3、国标建筑抗震设计规范（GB50011-2010）4、国标建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）5、国标土工试验方法标准（GB/T50123-1999）6、国标工程测量规范（GB50026-2007）7、行标建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）8、行标建筑地基处理技术规范（JGJ79-2012）9、行标建筑工程地质勘探与取样技术规程（JGJ/T87-2012）10、行标静力触探技术标准（CECS04：88）11、房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定（2010版）12、委托方提供的建筑物平面布置图1.4 勘察方案及完成的工作量1.4.1勘察手段针对本工程特点，确定本次勘察主要采用钻探、静力触探试验和标准贯入试验及室内土工试验相结合的方法，查明场地地基土的工程性质及水文地质条件。1.4.2勘察工作量布置本次勘察方案由我院根据国家现行规范，结合设计院勘察要求及建筑物总平面图，采用网格式并兼顾沿建筑物轮廓线和角点方法布置勘探孔，共布置勘探孔73个，孔间距约24.030.0m，其中取土、标贯孔42个，孔深为20.3025.30m；静力触探孔82个，孔深为15.025.0m，因局部地层变化较大，布置加密孔2个，孔深为15.0m；另外为查明暗塘、暗浜等不利埋藏物的分布，布置并加密小螺纹钻孔490个，孔深为3.05.0m。勘探点位置详见建筑物与勘探点平面位置图（图号：2-2）。1.4.3主要勘察测试手段1.4.3.1钻探与取样采用SH-30型工程勘察钻机。钻进时对黏性土采用螺纹钻回转钻进，对粉土层采用泥浆护壁冲击钻头冲击回转钻进。采用自由活塞敞口取土器重锤少击法采取原状土样，扰动样用标贯器采集。采取原状样等级为III级。1.4.3.2标准贯入试验采用自动落锤装置，锤重63.5kg，落距76cm，贯入器至预定深度后，先预打15cm，再记录30cm中每打入10cm的锤击数。累计贯入30cm长度时的锤击数为标准贯入试验锤击数N。1.4.3.3静力触探试验根据勘探孔深度要求，本次采用5T液压式静力触探机（单桥）1台，进场前探头已进行相关标定，单桥静力触探数据采集采用JC-X3静探微机自动记录。1.4.3.4波速试验采用单孔检层法，试验设备包括振源、井下检波器、触发器、记录仪。采用地面共振，用10kg铁锤敲击在上部压有2000kg重物的木板，木板上安装SJ-5触发器，井下检波器采用三分量检波器接受地震波，记录仪器采用SWS型检测仪。1.4.3.5室内土工试验本次详勘试验内容进行了常规物理力学性试验，其中剪切试验采用固结快剪。借用邻近工程普洛斯昆山千灯物流园二期项目水质分析报告。1.4.3.6勘探点测放勘探点的位置我院采用GPS测放，坐标系为昆山市城市坐标，各勘探孔孔口标高采用GPS量测，高程为1985国家高程基准。勘探点高程引测点于场区外杨家角路上一点BM（道钉标记，1985国家高程基准,如设计和施工时使用其它高程点,须与该点联测换算后，方可使用），本次勘察勘探点高程引测点坐标及高程见表1.4.3.6：勘探点高程引测点坐标及高程表 表1.4.3.6标高引测点坐 标高程X（m）Y（m）(m)BM52688.00129467.9612.242勘探点位置及高程详见建筑物平面位置图（图号：2-1）。1.4.4勘察工作日期及完成工作量本次勘察野外勘探工作于2014年01月22日进场，2014年01月30日完成，室内土工试验成果于2014年02月06日提交，2014年02月10日提交本勘察报告。完成的野外勘探及室内土工试验工作量见表1.4.4。工程结束后均对钻探孔及泥浆池进行原土回填。 工 作 量 一 览 表 表1.4.4项 目单位工作量备 注外业勘察取土标贯孔m/个910.40/42钻机型号SH-30单桥静力触探孔m/个1712.00/84小口径麻花钻孔m/个1121.50/490波速测试m/个60.00/3孔位测放、孔口高程测量个616标贯次数次178取原状土样个166取扰动样个178内业试验含水量项343密 度项166比 重项343液 限项221塑 限项221压缩试验项164固结快剪项164颗分试验组257水质分析组2借用邻近工程普洛斯昆山千灯物流园二期项目2. 场地工程地质条件2.1 地形、地貌拟建场地位于昆山市淀山湖镇，杨家角路以西、丁家浜路以南、民和路以北，场地原为村落，现为荒地，局部为河道及鱼塘回填，回道河道局部已清淤；场地地势平整，一般地面地面标高为1.532.52m，相对高差为0.99m，拟建场地地貌形态单一，地貌单元属长江三角洲冲湖积平原。2.2 地基土的构成与特征据勘探揭露，在地表下25.30m深度范围内，除填土外，其余均为第四纪滨海、河湖相沉积物。主要由黏性土、粉土、粉砂组成。本场地地基土按其工程特性从上到下可分为5个工程地质层。其中第层分为2个亚层，第层分为2个亚层。各土层分布厚度及结构特征详见表2.2及工程地质剖面图（图3-1图3-54）。 地基土构成、特征一览表 表2.2土层编号土层名称土层厚度（m）平均厚度（m）层顶标高（m）层顶埋深（m）土 层 描 述-1素填土0.102.801.531.532.52杂色，松散，土质均匀性差，欠固结，以黏性土为主，表层含植物根茎，局部夹有少量砖砼颗粒，回填时间约25年，全场地分布。-2淤泥质素填土0.503.601.69-1.341.830.603.10灰黑色，流塑，欠固结，含有机质，回填时间约25年，土质不均匀，暗浜内分布。-1粉质黏土0.902.701.91-2.441.360.203.00灰黄色，软塑可塑，无摇振反应，稍有光泽，韧性及干强度中等，局部地段缺失。-2粉质黏土2.402.902.72-2.87-2.384.404.20青灰色，软塑，无摇振反应，稍有光泽，韧性及干强度中等，仅本次报建食堂地块分布。粉质黏土1.703.402.35-2.65-1.133.104.70灰黄色，可塑，夹有黏土薄层，无摇振反应，有光泽，韧性及干强度中等，仅本次报建食堂地块缺失。粉土2.706.204.21-5.67-3.625.407.40浅黄色，很湿，松散稍密，局部中密，含云母，稍夹粉砂,无光泽，摇振反应迅速，干强度及韧性低，全场地分布。粉砂夹粉土未钻穿-10.54-6.918.8012.50灰色，中密密实，饱和，含云母，主要矿物成份为长石、石英，黏粒含量比例平均值为5.8%，全场地分布。2.3 水文地质条件2.3.1区域水文地质条件昆山市为北亚热带季风气候，雨量适中，轻度潮湿，年平均风速为3.5m/s, 年最大风速为17.0m/s(1973.12.31)，最大风力等级为 7 级。常年最大风向为东南风（夏季），其次为西北风（冬季），偶见有龙卷风袭击本区。昆山市河水历史最高水位为3.92m(1999年昆山水文站7月1日测)，历史次高水位为3.88m(1954年昆山周巷水文站测)，常年水位为2.60m(以上水位均为吴淞高程) ，85国家高程基准=吴淞高程-1.717m。昆山地区地下水历史最高水位为2.0m（85国家高程基准），历史最低水位0.15m，年变幅1.0m。2.3.2场地水文地质条件本场地地下水主要为孔隙潜水和微承压水，孔隙潜水主要赋存于第-1素填土及第-2淤泥质素填土中，受大气降水及地表径流补给，通过自然蒸发和侧向径流排泄。微承压水主要赋存于第粉土、第粉砂夹粉土中，对本工程有较大影响的为孔隙潜水和微承压水，勘察期间测得初见水位和稳定水位见表2.3.2.1和表2.3.2.2： 初见水位 表2.3.2.1数据个数初见水位埋深(m)初见水位标高(m)最小值最大值平均值最小值最大值平均值420.401.200.790.491.571.10稳定水位 表2.3.2.2数据个数稳定水位埋深(m)稳定水位标高(m)最小值最大值平均值最小值最大值平均值420.601.100.820.711.721.07初见水位和稳定水位的量测方法：钻孔时在钻孔旁浅孔干钻。稳定水位的量测间隔时间按地层的渗透性确定，粉土、黏性土间隔时间不小于8h。量测读数至mm，精度20mm。微承压水主要赋存于第层粉土和第层粉砂夹粉土中，主要受地下水的侧向径流补给及浅部地下水垂直入渗补给，以地下水的侧向径流为主要排泄方式。根据本次勘察量测，微承压水水位埋深约4.00m，稳定水位标高0.901.10m。微承压水水位量测方法：钻入距离含水层顶板一定厚度时，停钻，下入套管至含水层顶部，使其与其他含水层隔开，再钻入微承压含水层一定深度，根据含水层的渗透性，间隔8h量测地下水稳定水位。水位量测读数精度为20mm。2.3.3地下水腐蚀性评价拟建场地位于昆山市淀山湖镇，附近无污染源。场地环境类型为II类，本次勘察借用邻近工程普洛斯昆山千灯物流园二期项目J1#及J24#钻孔中取水样水质分析实验数据，具体水质分析成果腐蚀性评价见表2.3.3.1表2.3.3.2。水对混凝土结构腐蚀性评价 表2.3.3.1按环境类型：水对混凝土结构的腐蚀性判别按地层渗透性：水对混凝土结构的腐蚀性判别腐蚀介质水判别结果腐蚀介质水判别结果S042-（mg/L）244.45.0微腐蚀性232.7300微腐蚀性7.12Mg2+（mg/L）35.82000微腐蚀性侵蚀性C02（mg/L）030微腐蚀性23.60NH+4（mg/L）0.16500微腐蚀性HC03-（mmol/L）3.820.123.770H-（mg/L）043000微腐蚀性0总矿化度（mg/L）733.920000微腐蚀性659.9水对混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价 表2.3.3.2腐蚀介质含量（mg/L）判别结果长期浸水干湿交替水中CL-127.610000微腐蚀性100500弱腐蚀性87.610000微腐蚀性100微腐蚀性根据邻近工程经验，本场地浅部地下水和土对混凝土结构具微腐蚀性, 地下水和土在长期浸水情况下对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性；地下水在交替情况下对钢筋混凝土结构中的钢筋具弱腐蚀性。水质分析报告详见附图10。2.4 场地和地基的地震效应2.4.1区域构造及地震昆山市所在的苏州地区新生代以来新构造活动反映不强烈，主要表现为垂直升降运动。西部丘陵山区缓慢抬升，东部平原区轻微下降，据中国岩石圈新构造时期升降幅度图，19561977年地形形变测量结果，平原区20年间垂直形变速率不到-0.1mm/a，属地壳活动稳定区。本地区及邻近地区地震不强烈，据二千多年的历史记载共发生大于4级的地震49次，大于5级的地震9次，其中较大的地震有1974年4月22日溧阳市上沛5.5级地震，和1990年2月10日常熟太仓沙溪5.1级地震。纵上所述，本地区地震水平，无论从强度和频度上来看，地震活动水平属中等偏下，属基本稳定地区。2.4.2场地地震设计基本条件按国家标准建筑抗震设计规范（GB50011-2010）附录A.0.8条规定，昆山市的抗震设防烈度为7度，所属的设计地震分组为第一组，设计基本加速度为0.10g。2.4.3场地类别根据建筑抗震设计规范(GB50011-2010)表4.1.1规定，本建筑场地地段类别为建筑抗震的不利地段。本次勘察工作中，我院对拟建场地地基进行弹性波原位测试工作，测试孔号为J34#、J39#和J41#孔，测试深度均为20m。利用所测各地层的弹性波速度（横波速度）资料，根据建筑抗震设计规范(GB50011-2010)要求，确定场地类别。经过野外波速测试，室内资料分析整理得出结论如表2.4.3及波速测试报告（图11-111-7）。各土层实测剪切波速值 表2.4.2层号土层名称实测波速值（m/s）J34J39J41-1素填土121.0125.1121.8-2淤泥质素填土/117.0-1粉质黏土151.1122.4169.9-2粉质黏土/157.9粉质黏土177.5177.9/粉土186.5188.3191.9-1粉砂夹粉土226.2226.2232.120m深度范围内等效剪切波速(m/s)190.3189.0183.6根现场波速试验结果，地面以下20.0m深度范围内土层等效剪切波速Vse=183.6190.3m/s。根据区域地质资料及邻近工程经验，该场地覆盖层厚度（dov）大于50m，根据建筑抗震设计规范(GB50011-2010)第4.1.6条、第5.1.4条规定，判定建筑场地类别为类场地，设计特征周期值为0.45s。2.4.4 饱和砂土、粉土液化判别2.4.4.1初步判别根据建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）第4.3.1、第4.3.3条规定，本场地20.00m深度以内分布的饱和的第层粉土、第层粉砂夹粉土存在液化可能，故须进一步判别。2.4.4.2标准贯入试验判别本次勘察布置了4个标准贯入试验孔，当饱和砂土和粉土标准贯入击数（未经杆长修正）N63.5小于液化判别标准贯入锤击数临界值Ncr时，应判为液化土，否则为不液化土。按建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）第4.3.4条公式进行判别： （4.3.4）式中：液化判别标准贯入锤击数临界值： 液化判别标准贯入锤击数基准值，本地区取7击；饱和土标准贯入点深度（m）：地下水位（m）粘粒含量百分率，当小于3或为砂土时，应采用3。调整系数，取0.80。判别结果见砂土液化判别成果表（表 2.4.4.2），第层粉土、第粉砂夹粉土标准贯入锤击数（未经杆长修正）大于液化判别标准贯入锤击数临界值，由此判别第层粉土、第粉砂夹粉土均属不液化土层。 饱和粉土（砂）液化判别表 表2.4.4.2孔号层号岩土名称标贯贯入深度黏粒含量标贯实测击数临界标贯击数判别结果测试值计算值(m)(%)(击)(击)J34粉土7.39.79.775.36不液化4粉土8.86.26.2157.26不液化5粉砂10.35.03.01511.14不液化5粉砂11.83.13.01511.76不液化5粉土13.35.55.5159.10不液化5粉砂14.84.63.01812.82不液化5粉砂16.33.23.02013.29不液化5粉土17.85.75.7189.95不液化J344粉土8.312.612.614/不液化4粉土9.811.311.314/不液化5粉土11.310.610.622/不液化5粉土12.86.76.7258.12不液化5粉砂14.34.93.02712.66不液化5粉砂15.83.53.03413.14不液化5粉砂17.31.83.03513.58不液化5粉砂18.84.73.03313.99不液化J374粉土7.812.512.57/不液化4粉土9.311.011.018/不液化5粉土10.89.39.3206.45不液化5粉土12.311.511.526/不液化5粉土13.810.810.826/不液化5粉土15.38.78.727/不液化5粉砂16.85.53.03213.44不液化5粉砂18.34.73.03513.86不液化5粉砂19.84.03.03114.25不液化J404粉土7.88.38.3115.96不液化4粉土9.38.98.9116.20不液化4粉土10.86.26.2107.90不液化4粉土12.35.75.7158.67不液化5粉砂13.84.93.01512.49不液化5粉砂15.34.33.01712.98不液化5粉砂16.83.63.01813.44不液化5粉砂18.33.43.01613.86不液化5粉砂19.84.03.02614.25不液化注：dw=0.5m，N0=7.02.5 不良地质作用拟建场地不存在全新活动断裂、采空区、危岩、滑坡、岩溶及泥石流等影响工程稳定性的不良地质作用。2.6 不利的埋藏物经本次勘察得知，本场地拟建仓库区域内有条暗浜贯穿全境，拟建食堂区域原为鱼塘回填，请设计和施工时应充分考虑以上不利影响。3.地基土的物理力学性质指标3.1 室内土工试验为了获得场地各土层的物理力学性质指标，本次勘察共采取原状土样166件，扰动样178件，进行指标统计，对原状土样进行常规物性、压缩、固结快剪等试验，对各土层的物理力学指标进行了统计分析。指标统计时，剔除了个别异常值，统计成果见表3.1，表中提供了最小值最大值、数据个数、平均值和变异系数。3.2原位测试本次勘察对各地基土层进行了单桥静力触探试验及标准贯入实验，对试验结果进行统计分析，统计成果见表3.1。3.3 地基承载力特征值的确定根据室内土工试验和原位测试成果，分别计算各土层的地基承载力特征值fak，见表3.3.1。地基承载力特征值一览表 表3.3.1土层编号土层名称物理指标单桥静力触探试验标准贯入试验抗剪强度指标计算fak(kPa)Ps(MPa)fak(kPa)N (击)fak(kPa)Ck(kPa)k (0)d(m)b(m)fa(kPa)-1粉质黏土1631.580140.85/-2粉质黏土1611.411129.44/粉质黏土2132.459217.45/粉土1474.905133.298.3148.8/粉砂夹粉土/8.427205.2417.4191.2/备注：1、由抗剪强度确定fa fa= Mbb + Mdmd + Mcck，因勘察期间基础型式未定，待设计成果出后，可用此公式计算： 2、可硬塑黏性土0=5.8Ps0.5-46 （铁路工程地质原位测试规程）一般黏性土f0=0.086Ps+45.3（工程地质手册第四版）淤泥质土fak=0.063Ps+29 （软土地区岩土工程勘察规程JGJ83-2011）粉质黏土夹粉土0=0.89Ps0.63+14.4（铁路工程地质原位测试规程）粉土f0=0.02Ps+50（武汉冶金勘察公司）粉砂f0=0.02Ps+59.5（工程地质手册第四版）0为地基土容许承载力；f0为地基承载力基本值，fak=0.90 f03、除-2层粉土层Ps取平均值九折外，其它各层Ck、k、Ps取标准值。标贯击数N取修正击数标准值。结合昆山地区的工程经验，各土层地基承载力特征值fak的建议值、压缩模量Es12见表3.3.2。地基承载力特征值fak、压缩模量Es12 表3.3.2土层编号土层名称地基承载力特征值fak（kPa）压缩模量Es12(MPa)-1粉质黏土1405.38-2粉质黏土1205.77粉质黏土1706.64粉 土13010.43粉砂夹粉土17012.384岩土工程分析评价 4.1 场地稳定性和适宜性评价拟建场地属长江三角洲冲、湖积平原，沉积着巨厚的第四纪冲湖积相；第四系下伏基岩的构造断裂均为隐伏状，据区域地质资料分析，场地覆盖层厚度大于50m，无全新活动断裂。经勘察，拟建场地不存在采空区、危岩、滑坡等影响工程稳定性的不良地质作用，也未发现有影响本工程建设的地下障碍物。拟建场地稳定性一般，为建筑抗震不利地段。拟建场地地势平坦，本工程浅部第-1层粉质黏土层可作为荷载不大的A-13门卫及A-14厕所的浅基础持力层，深部第层粉砂夹粉土可作为A-8A-11仓库及A-12食堂桩基础桩端持力层，故本场地适宜建造本工程的拟建建筑物。4.2 天然地基分析评价4.2.1地基土分析评价拟建场地25.30m深度范围内，除-1层素填土、-2层淤泥质素填土外，其余为第四纪滨海、河湖相沉积物。第-1层素填土，土质均匀性很差；-2层淤泥质素填土，土质均匀性很差；第-1层粉质黏土分布较不均匀，局部地段缺失；第-2层粉质黏土分布不均匀，仅拟建食堂区域分布。第层粉质黏土分布较不均匀，局部地段缺失。第层粉土分布均匀，全场地分布。第层粉砂夹粉土分布比较均匀，厚度较稳定，全场地分布。各层具体评价如下：第-1层，素填土，杂色，松散，以黏性土为主，未经处理不能直接作为浅基础的持力层。第-2层，淤泥质素填土，灰黑色，流塑，均匀性差，未经处理不能直接作为浅基础的持力层。第-1层，粉质黏土，可塑软塑，中压缩性，层顶标-2.441.36m，平均厚度为1.91m，单桥静力触探比贯入阻力Ps平均值为1.632MPa，地基承载力特征值为140kPa，压缩模量Es12=5.38MPa，土质均匀性一般，工程性质中等。第-2层，粉质黏土，软塑，中压缩性，层顶标-2.87-2.38m，平均厚度为2.72m，单桥静力触探比贯入阻力Ps平均值为1.568MPa，地基承载力特征值为120kPa，压缩模量Es12=5.77MPa，土质均匀性一般，工程性质一般。第层，粉质黏土，可塑，中压缩性，层顶标高-2.65-1.13m，平均厚度为2.35m，单桥静力触探比贯入阻力Ps平均值为2.459MPa，地基承载力特征值为170kPa，压缩模量Es12=6.5MPa，水平向分布较均匀，土质均匀性较好，工程性质良好。第层，粉土，松散稍密，局部中密，中压缩性，层顶标-5.67-3.62m，平均厚度为4.21m，单桥静力触探比贯入阻力Ps平均值为5.02MPa，地基承载力特征值为130kPa，压缩模量Es12=10.43MPa，水平向分布不均匀，土质均匀性一般，工程性质一般。第层，粉砂夹粉土，中密密实，很湿，中压缩性，层顶标高-10.54-6.91m，单桥静力触探比贯入阻力Ps平均值为8.652MPa，地基承载力特征值为170kPa，压缩模量Es12=12.38MPa，水平向分布较均匀，土质均匀性一般，工程性质良好。未钻穿。4.2.2天然地基的选择本场地浅部第-1层粉质黏土可作为荷载较小的A-13门卫及A-14厕所建（构）筑物的天然地基持力层。拟建A-13门卫及A-14厕所可以第-1层粉质黏土作为的天然地基持力层，将上部填土挖除，挖至第-1层粉质黏土，基础形式采用独立基础。拟建门卫及厕所周围较为空旷，基槽开挖可放坡开挖。建议基础进行等标高设计，对于基础底以下的加深部位，应采用砂石垫层回填至设计标高，垫层的厚度、范围、层底埋深经计算确定，砂石垫层的设计、施工与检测严格按建筑地基处理技术规范(JGJ79-2012) 及建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）相关规定进行，每道工序检测合格后方可进行下一道工序。拟建门卫及厕所开挖深度自然地面下约2.0m，微承压水水位采用1.10m，基坑支护结构的安全等级为三级。由于建筑场地较为空旷，基槽开挖时可采用放坡开挖。根据室内土工试验、标准贯入试验及单桥静力触探试验等，综合确定有关基坑围护设计参数见表4. 2.2。 基坑围护设计参数 表4.2.2层号土层名称(kN/m3)固结快剪渗透系数建议值静止土压力系数K0Ck(kPa)k()K（cm/s）-1素填土（18.5）（10.0）（8.0）（1.50E-05）（0.75）-1粉质黏土18.431.112.9（3.0E-06）（0.55）粉质黏土19.040.714.6（5.00E-06）（0.60）粉土18.67.424.8（2.00E-03）（0.65）粉砂夹粉土18.95.229.2注：（）内为经验值。基坑开挖标高约为-0.20m，以C81号孔处土层为例，微承压水层拟建场地实测最高微承压水位标高为1.10m，基坑开挖至第-1层粉质黏土层。m取18.4kN/m3，微承压水含水层顶板标高为-4.54m，按建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）附录W公式rm(t+t)/Pw1.1验算，当基坑开挖面标高低于标高-1.17m时，会产生管涌、渗流等问题，基坑开挖前应对第层粉土及第层粉砂夹粉土中的微承压水进行降水减压，可采用井点降水，当水位降至开挖面以下0.51.0m后方可开挖。降水过程中，采取必要措施，防止对周边环境的造成影响，应加强监测。本工程工作坑基坑开挖后底板最深标高约为-0.20m，因此本工程基坑开挖时不会产生渗流破坏问题。拟建A-8A-11仓库及A-12食堂场地内浅部无良好的天然地基持力层。4.2.3地基均匀性评价拟建场地属同一地貌单元。拟建A-13门卫处于同一地貌单元，其天然地基持力层第-1层粉质黏土层及下卧层第层粉质黏土层分布较均匀，层顶、层底坡度小于10%。综合判定：拟建门卫地基属均匀地基。拟建A-14厕所处于同一地貌单元，其天然地基持力层第-1层粉质黏土层及下卧层第层粉质黏土层分布较均匀，层顶、层底坡度小于10%。综合判定：拟建厕所地基属均匀地基。4.3 桩基础分析评价根据场地土层分布情况，结合邻近工程经验，拟建A-8A-11仓库及A-12食堂建议采用桩基础方案。4.3.1 桩基础持力层选择根据场地地基土层的特性及分布情况及邻近工程经验，拟建A-8A-11仓库及A-12食堂建议以第层粉砂夹粉土层为桩基础桩端持力层。本建筑场地内第-1层素填土，土质均匀性很差；-2层淤泥质素填土，土质均匀性很差；第-1层粉质黏土较不均匀，局部地段缺失；第-2层粉质黏土分布不均匀，仅拟建食堂区域分布。第层粉质黏土分布较不均匀，局部地段缺失。第层粉土分布均匀，全场地分布。第层粉砂夹粉土分布比较均匀，厚度较稳定，全场地分布。第层，粉砂夹粉土，中密密实，很湿，中压缩性，层顶标高-10.54-6.91m，单桥静力触探比贯入阻力Ps平均值为8.652MPa，地基承载力特征值为170kPa，压缩模量Es12=12.38MPa，水平向分布较均匀，土质均匀性一般，工程性质良好4.3.2 桩型及其规格选择拟建A-8A-11仓库建议以第层粉砂夹粉土层为桩基础桩端持力层，桩型采用预制管桩，桩径为400mm，桩顶标高0.00m，桩端标高-12.0m，桩长12.0m；A-12食堂建议以第层粉砂夹粉土层为桩基础桩端持力层，桩型采用预制管桩，桩径为400mm，桩顶标高0.00m，桩端标高-15.0m，桩长15.0m。4.3.3 桩基设计参数根据室内土工试验成果，场地各土层的桩周土极限侧阻力标准值、桩端土极限端阻力标准值的建议值见表4.3.3。桩基设计参数一览表 表4.3.3预制桩负摩阻力系数n层号桩周土极限侧阻力标准值qsik（kPa）极限端阻力标准值qpk（kPa）-2素填土（15）0.40-3淤泥质素填土（15）0.25-1粉质黏土40-2粉质黏土35粉质黏土夹粉土55粉土50粉砂夹粉土652500注：（）内仅为计算负摩阻力使用4.3.4单桩竖向极限承载力标准值估算单桩竖向极限承载力标准值估算 表4.3.4拟建建筑物桩型规格(mm)桩长(m)桩顶标高(m)桩端标高(m)持力层使用公式估算孔号单桩竖向极限承载力标准值Quk（KN）估算值建议值A-8仓库预制管桩400120.0-12.00物理公式C11111.81100静探公式C11934.3物理公式C191112.0静探公式C192183.2A-9仓库预制管桩400120.0-12.00物理公式C331128.21100静探公式C332142.7物理公式C651113.4静探公式C652158.1A-10仓库预制管桩400120.0-12.00物理公式C251113.11100静探公式C251940.7物理公式C701088.9静探公式C702189.6A-11仓库预制管桩400120.0-12.00物理公式C271086.81100静探公式C272064.2物理公式C751131.0静探公式C752209.2A-12食堂预制管桩400150.0-15.00物理公式C781235.11200静探公式C782145.0物理公式C771207.0静探公式C772293.8注：1、根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）第8.5.6条，单桩竖向承载力特征值Ra应通过单桩竖向静载荷试验确定。在同一条件下的试桩数量，不宜少于总桩数的1%且不应少于3根。Ra =1/2 Quk。2、本表按闭口桩估算。Quk估算时，未考虑桩身强度。3、由于桩周存在较软弱土层，当邻近桩侧地面承受局部较大的长期荷载，或地面大面积堆载（包括填土），桩周土层产生的沉降超过桩基的沉降时，设计时应考虑负摩擦阻力的影响。设计人员可依据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）有关规定，用分层总和法计算地基变形量，计算时Es值可依据e-p曲线取土的有效自重压力至效自重压力附加应力之和的压力段计算确定，各层土的e-p曲线见附件“综合固结试验成果图”（图号：6）。4.3.6 变形特征预测拟建A-8A-11仓库桩基础桩端持力层为第层粉砂夹粉土层，该层为中密密实状态，空间分布较均匀，土质均匀性一般，且层厚较厚，由于A-8A-11仓库内局部为2F，单柱荷载存在差异，边中柱易产生差异沉降，设计时可采取必要的结构措施，减少不均匀沉降。拟建A-12食堂的桩基础桩端持力层第层粉砂夹粉土层，该层为中密密实状态，空间分布较均匀，土质均匀性一般，且层厚较厚，预估沉降较小。4.3.7 沉桩可行性分析桩机等设备进场前应对第-1层素填土及第-2层淤泥质素填土进行处理（平整硬化场地），以防对桩基施工造成不利影响。沉桩难易程度不仅与地质因素有关，还与桩身强度、断面尺寸、沉桩设备、施工顺序、工艺等因素有关。当拟建厂房选用第层粉砂夹粉土层为桩基础桩端持力层时，由于层土为软塑硬可塑状黏性土层，桩身穿越时难度不大，桩身进入第层粉砂夹粉土层（中密密实）时，难度较大，建议选择适宜能量的沉桩设备，保证沉桩顺利进行。采用预制桩时，由于预制桩为挤土桩，随着入土桩数的增加，排土量和超孔隙水压力将大幅度提高，可能给已施工的工程桩造成危害，因此必要时可采取一些措施，如：选用适宜的沉桩设备，并通过试桩进一步核实沉桩设备的沉桩能力，且沉桩设备应有一定的余量，以备桩间土挤密后能正常沉桩。控制沉桩速度。合理安排沉桩顺序。确保桩身强度能满足最大压桩力的要求，避免桩身破坏。因桩土挤密效应可能给已施工的工程桩造成危害，可采取采取应力释放孔或防挤沟，以确保桩基顺利施工。4.3.8 沉桩对周围环境的影响拟建A-8A-11仓库及A-12食堂周围较为空旷，桩基施工时对周边环境影响较小。4.3.9工程桩施工前应进行试桩，并做单桩静荷载试验，试验数量不宜少于工程桩数的1%，且每个场地不少于3个，对于饱和黏性土，静载试桩前的休止期不应少于25天，对于砂土，静载试桩前的休止期不应少于7天，对于泥浆护壁灌注桩，宜适当延长时间，因此本工程期不应少于25天。确定沉桩设备的沉桩能力及确定单桩竖向承载力特征值，并根据试桩资料调整桩的布局及参数；桩基施工应严格按相应规程、规范要求进行；工程桩结束后应进行承载力和桩身质量检验。工程桩结束后应进行静载试验，单桩承载力以静载试验结果为准；单桩竖向承载力特征值取单桩极限承载力标准值的一半。4.4 地基处理分析评价本工程厂房室内地坪及室外道路荷载较大，且本场地上部土层较软，建议对本场地浅部土层进行地基处理，处理方案采用换土垫层法处理。4.4.2沉降变形计算参数设计人员可依据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）有关规定，用分层总和法计算地基变形量，计算时Es值可依据e-p曲线取土的有效自重压力至效自重压力附加应力之和的压力段计算确定，各层土的e-p曲线见附件“综合固结试验成果图”（图号：6）。4.4.3 复合地基施工注意事项1、施工前应验槽，先将浮土清除。基槽（坑）的边坡必须稳定，以防止塌土。槽底和两侧如有孔洞、沟、井和墓穴等，应在施工前加以处理。2、人工级配的砂、石材料，应拌合均匀，在进行铺填捣实。3、砂地基和砂石地基的底面宜铺设在同一标高上，如深度不同时，施工应按先深后浅的程序进行。图面应挖成台阶或斜坡搭接，搭接处应注意捣实。4、分段施工时，接头处应做成斜坡，每层错开0.5-1.0m，并应充分捣实。5、采用碎石换填时，为防止基坑底面的表层软土发生局部破坏，应在基坑底部及四测先铺一层砂，然后再铺设碎石垫层。6、换填应按分层铺垫，分层夯（压）实，每层的铺设厚度不宜超过规范规定数值。分层厚度可用样桩控制。垫层的捣实方法可视施工条件按规范选用。捣实砂层应注意不要扰动基坑底部和四测的土，以免影响和降低地基强度。每铺好一层垫层，经密实度检验合格后方可进行上一层施工。5 结论与建议5.1 结论5.1.1 拟建场地地势平坦，无影响场地稳定和建筑物安全的不良地质作用，场地稳定，适宜建筑。5.1.2 除填土外，各土层地基承载力特征值fak的建议值见表3.3.2。5.1.3 按国家标准建筑抗震设计规范（GB50011-2010）附录A.0.8条规定，昆山市的抗震设防烈度为7度，设计基本加速度为0.10g，所属的设计地震分组为第一组。本建筑场地地段类别为建筑抗震的不利地段。据昆山域地质资料，拟建场地覆盖层厚度大于50m，根据建筑抗震设计规范(GB50011-2010)中第4.1.6条和第5.1.4条规定，综合判定本工程建筑场地类别为类场地，设计特征周期值为0.45s。根据液化判别结果，本场地20m深度范围内的饱和粉土层为不液化土层。5.1.4、本场地地下水和土对混凝土结构具微腐蚀性，地下水和土在长期浸水情况下对钢筋混凝土中的钢筋具微腐蚀性，地下水在干湿交替情况下对钢筋混凝土中的钢筋具弱腐蚀性。5.1.5、根据拟建场地土层分布情况，结合建筑物性质，第-1层粉质黏土层可作为荷载较小的建筑物的天然地基基础持力层。拟建A-13门卫及A-14厕所可以第-1层粉质黏土作为天然地基持力层，其地基属均匀地基。5.1.6、第层粉砂夹粉土层可作为拟建A-8A-11仓库及A-12食堂的桩基础桩端持力层。5.2建议5.2.1、拟建A-13门卫及A-14厕所可以第-1层粉质黏土作为的天然地基持力层，将上部填土挖除，挖至第-1层粉质黏土，基础形式采用独立基础。拟建门卫及厕所周围较为空旷，基槽开挖可放坡开挖。建议基础进行等标高设计，对于基础底以下的加深部位，应采用砂石垫层回填至设计标高，垫层的厚度、范围、层底埋深经计算确定，砂石垫层的设计、施工与检测严格按建筑地基处理技术规范(JGJ79-2012) 及建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）相关规定进行，每道工序检测合格后方可进行下一道工序。根据抗渗流稳定性验算，基槽开挖后不会产生渗流问题，开挖时所遇水量不大，采用明沟、集水坑排水即可。5.2.2、拟建A-8A-11仓库建议以第层粉砂夹粉土层为桩基础桩端持力层，桩型采用预制管桩，桩径为400mm，桩顶标高0.00m，桩端标高-12.0m，桩长12.0m；A-12食堂建议以第层粉砂夹粉土层为桩基础桩端持力层，桩型采用预制管桩，桩径为400mm，桩顶标高0.00m，桩端标高-15.0m，桩长15.0m。采用桩基础方案时，基槽开挖深度不大，可放坡开挖，开挖时所遇水量不大，采用明沟+集水坑排水即可。桩基施工前应先作试桩，检验沉桩设备的沉桩能力；并进行单桩静荷载试验，以最终确定单桩竖向承载力特征值。5.2.3、采用预制桩时，由于预制桩为挤土桩，随着入土桩数的增加，排土量和超孔隙水压力将大幅度提高，可能给已施工的工程桩造成危害，因此必要时可采取一些措施，如：选用适宜的沉桩设备，并通过试桩进一步核实沉桩设备的沉桩能力，且沉桩设备应有一定的余量，以备桩间土挤密后能正常沉桩。控制沉桩速度。合理安排沉桩顺序。确保桩身强度能满足最大压桩力的要求，避免桩身破坏。因桩土挤密效应可能给已施工的工程桩造成危害，可采取采取应力释放孔或防挤沟，以确保桩基顺利施工。5.2.4、拟建拟建A-8A-11仓库及A-12食堂周围较为空旷，桩基施工时对周边环境影响较小。5.2.5、拟建A-8A-11仓库桩基础桩端持力层为第层粉砂夹粉土层，该层为中密密实状态，空间分布较均匀，土质均匀性一般，且层厚较厚，由于A-8A-11仓库内局部为2F，单柱荷载存在差异，边中柱易产生差异沉降，设计时可采取必要的结构措施，减少不均匀沉降。拟建A-12食堂的桩基础桩端持力层第层粉砂夹粉土层，该层为中密密实状态，空间分布较均匀，土质均匀性一般，且层厚较厚，预估沉降较小。5.2.6、本工程厂房室内地坪及室外道路荷载较大，且本场地上部土层较软，建议对本场地浅部土层进行地基处理，处理方案采用水泥土搅拌桩法或换土垫层法处理。5.2.7、厂房内若